广州市某高层商住楼地下室支撑模板搭设施工方案

工程概况**高层商住楼位于广州**大道*号，地下一层，地上二十六层。A：地下室层高4.5m，汽车库层高6.5m。非人防区楼板厚度h=180mm，梁尺寸最大为：350×800mm，eq\o\ac(○,D)×eq\o\ac(○,6)～eq\o\ac(○,7)轴扶梯边梁尺寸350×1450mm；人防区楼板厚度h=250mm，较大的梁尺寸有：200×1650、250×1000、250×1650、250×1850、350×700、350×800、350×900、350×950、350×1000、350×800～1365、350×1450、350×1650、350×1365～2386、500×700、500×800、500×1000、500×1150、500×1650mm等规格。B：二层结构楼面层高5.45m，楼板厚度h=100，梁尺寸最大为：400×800，较大梁尺寸有：400×650、300×800、300×600等规格。现采用门式钢脚手架及部分钢管支顶搭设支架进行施工。材料选用门式脚手架的规格：立杆42×2.5mm,加强杆26.8×2.5m。见附图）。模板：采用1200×2440×18（厚）胶合板。木枋：采用100×100、100×80两种规格混合使用。纵横水平拉杆及剪力撑采用φ48×3.5、φ51×3钢管。门式钢脚手架支顶的搭设。在安装门式架之前，在地面弹出门架纵横方向位置线，并进行抄平。脚手架的组装自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，减少误差积累。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接。上、下门式架采用连接梢连接，安装时应保证上、下架体在一垂直面。架体底采用可调底座，顶采用可调U型顶托进行调整架体的高度和梁底的水平。门式架安装程序：可调底座铺垫枋木安放底座自一端起立门架并随即装交叉支撑安装水平加固杆安装连接梢安上层门式架整体联结（按规定的位置安装剪刀撑、水平加固杆）可调U型顶托安装龙骨安放横枋铺设模板高支模钢支架系统的构造要求：立杆（柱）：（1）、4.5m~5.45m高楼层：在1.93m及3.3m（左右）处设置两道纵横水平拉杆，间距≤1.93m以内。（2）、6m~6.5m高楼层在1.5m、3m、4.5m（左右）处设置三道纵横水平拉杆，间距≤1.93m。剪刀撑纵横设置，其间距不超过6.5m。支撑主梁的立杆设置剪刀撑。纵横方向的水平加固杆在满堂脚手架的底部、顶部及每5排、5列设置。剪力撑在满堂脚手架外侧沿周边设置。斜杆与地面倾角450~600，宽度为5个架距或间距。此外，这些杆件使用不少于φ48×3.5的钢管，不同直径钢管连接时，采用有相应大小口径的直角扣件或旋转扣件连接，不得使用铁丝绑扎。每榀门架的两侧，设置交叉支撑，门架底部加设φ48×3.5封口杆。支架立杆应协调设置，做到纵横各成一线，以便搭设水平拉杆和剪刀撑。高支模系统的设置根据地下室施工平面及赶工期的特点，高支模系统一次安装成型，以后浇带为界，分南、北两段进行分段流水作业。将门式架支撑系统沿各主梁方向，按照垂直主梁一定的间隔（计算确定）排列，主梁布置后再布置其余次梁，最后布置楼板的模板支撑，所有垂直支撑一般情况下沿平行于楼板的长向布置。支撑安装后再上、下调整螺栓支托高度，以适于楼板及梁模板的安装高度。梁、板支撑稳定性计算。（一）、人防区最大梁截面：b×h=500×1650mm，楼板厚度a=250mm，采用胶合板模板，钢管门式架作模板支架，门架型号为MJ1219，间距为d=600mm，每榀门架支撑楼板宽c=2100mm，支模高度2850mm。验算梁支撑的稳定性小楞、梁卡具、托梁或桁架等自重按1KN/m2考虑，水平加固杆、剪力撑规格为φ48×3.5钢管，自重为0.06KN/m。经计算，用MJ1219型门架作模板支架，用拉杆和剪刀撑加固后，每根立杆每米高度自重为0.21KN/m。荷载计算GB50204-92附录一取值，以门架每立杆计。（1）、模板及支架自重标准G1k楼板模板（0.5KN/m2）（其中包括梁的模板）自重：(1/2)×[(0.6×2.1+2×0.6×1.4)×0.5]=0.735KN每根门架立杆自重：2.8×0.21=0.599KN小楞、托梁、卡具等：(1/2)×（0.6×2.1×1）=0.63KN合计G1k=0.735+0.599+0.63=1.964KN(2)、新浇混凝土体积:0.6×2.1×0.25+0.6×0.5×1.4=0.735m3合计G2k=(25×0.735)×(1/2)=9.188KN(3)、钢筋自重标准值G3kG3k=(0.6×2.1×0.25×1.1+0.6×0.5×1.65×1.5)×(1/2)=0.545KN(4)、施工人员及施工设备荷载标准值Q1kQ1k=(0.6×2.1×1)×(1/2)=0.63KN（5）、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2kQ2k=(0.6×2.1×2)×(1/2)=1.26KN计算门架每立杆轴向力设计值N由于各荷载对立杆只产生轴向力，故NGik=Gik或NQik=Qik；N=r0[rG（G1k+G2k+G3k）+rQ（NQ1k+NQ2k）]取r0=1，rG=1.12,rQ=1.4最不利底层立杆N=1.2(1.964+9.188+0.545)+1.4(0.63+1.26)=16.68KN计算立杆稳定承载力设计值NdNd=ψAf/rm门架为MJ1219型，立杆φ42×2.5，A1=3.1cm2,I0=6.08cm4,加强杆φ26.8×2.5，I1=1.42cm4,h1=153.6cm,钢号Q235,f=20.5KN/cm2。ψ的计算.I=I0+I1(h1/h0),I=6.08+1.42×(153.6/193)=7.21cm4i=I/A1=7.12/3.1=1.525cmλ=h0/i=193/1.525=126.56<150(可)查Q235的ψ值表得:ψ=0.414rm`的计算:rm`=1.59×{(∑NGik+∑NQik)/[NG1k+NG2k+NG3k+1.17×(NQ1k+NQ2k)]}=1.59×{(1.964+9.188+0.545+0.63+1.26)/[1.964+9.188+1.545+1.17(0.63+1.26)]}=1.553Nd的计算A=A1=3.1cm2Nd=ψAfc/rm`=0.414×3.1×20.5/1.553=16.94KN以门架单杆计:N=16.68KN<Nd=16.94KN故安全(二)、人防区楼板模板支撑的稳定性验算楼板厚度a=250mm，采用胶合板模板，钢管门式架作模板支架，门架型号为MJ1219，间距为d=900mm，每榀门架支撑楼板宽c=2400mm，支模高度6.25m。1、荷载计算（1）、模板及支架：G1k模板：(1/2)×（0.9×2.4×0.5）=0.54KN卡具等：(1/2)×(0.9×2.4×1)=1.08KN立杆：6.25×0.21×(1/2)=0.656KNG1k=2.276KN(2)、新浇混凝土：G2kG2k=0.9×2.4×0.25×25×(1/2)=6.75KN(3)、钢筋：G3kG3k=0.9×2.4×0.25×1.1×(1/2)=0.297KN(4)、施工人员及施工设备：Q1kQ1k=(0.9×2.4×1)×(1/2)=1.08KN(5)、振捣混凝土动荷载：Q2kQ2k=(0.9×2.4×2)×(1/2)=2.16KN2、计算门架每立杆轴向力设计值NN=1.2×(2.276+6.75+0.297)+1.4×(1.08+2.16)=15.72KN3、计算:Ndrm`=[1.59×(2.276+6.75+0.297+1.08+2.16)]/[2.276+6.75+0.297+1.17×(1.08+2.16)]=1.523Nd=(0.414×3.1×20.5)/1.523=17.27KN以门架单立杆计:N=15.72KN<Nd=17.27KN(可)(三)、人防区：b×h=350×1650、b×h=500×1150梁截面，楼板厚度a=250mm，采用胶合板模板，钢管门式架作模板支架，门架型号为MJ1219，间距为d=900mm，每榀门架支撑楼板宽c=1500mm，支模高度2.85m。验算梁支撑的稳定性1、荷载计算（1）、模板及支架：G1k模板：(1/2)×[(0.9×1.5×0.5)+(0.9×2×1.4×0.5)]=0.968KN立杆：(1/2)×(2.85×0.21)=0.299KN卡具等：(1/2)×(0.9×1.5×1)=0.675KNG1k=1.312KN(2)、新浇混凝土：G2kG2k=（0.9×1.5×0.25+0.9×1.4×0.35）×25×(1/2)=9.73KN(3)、钢筋：G3kG3k=(0.9×1.5×0.25×1.1+0.9×1.65×0.35×1.5)×(1/2)=0.575KN(4)、施工人员及施工设备：Q1kQ1k=(0.9×1.5×1)×(1/2)=0.675KN(5)、振捣混凝土动荷载：Q2kQ2k=(0.9×1.5×2)×(1/2)=1.35KN2、计算门架每立杆轴向力设计值NN=1.2×(1.312+9.73+0.575)+1.4×(0.675+1.35)=16.77KN3、计算:Ndrm`=[1.59×(1.312+9.73+0.575+0.675+1.35)]/[1.312+9.73+0.575+1.17×(0.675+1.35)]=1.551Nd=(0.414×3.1×20.5)/1.551=16.96KN以门架单立杆计:N=16.77KN<Nd=16.96KN故安全(四)、人防区：b×h=350×1450、b×h=500×1000、b×h=250×1850、b×h=350×800～1365mm梁截面，楼板厚度a=250mm，采胶合板模板，钢管门式架作模板支架，门架型号为MJ1219，间距为d=900mm，每榀门架支撑楼板宽c=1600mm，支模高度3.05m。验算梁支撑的稳定性1、荷载计算（1）、模板及支架：G1k模板：(1/2)×[(0.9×1.6×0.5)+(0.9×2×1.2×0.5)]=0.9KN立杆：(1/2)×(3.05×0.21)=0.32KN卡具等：(1/2)×(0.9×1.6×1)=0.72KNG1k=0.9+0.32+0.72=1.94KN(2)、新浇混凝土：G2kG2k=（0.9×1.6×0.25+0.9×0.35×1.2）×25×(1/2)=9.23KN(3)、钢筋：G3kG3k=(0.9×1.6×0.25×1.1+0.9×0.35×1.2×1.5)×(1/2)=0.482KN(4)、施工人员及施工设备：Q1kQ1k=(0.9×1.6×1)×(1/2)=0.72KN(5)、振捣混凝土动荷载：Q2kQ2k=(0.9×1.6×2)×(1/2)=1.44KN2、计算门架每立杆轴向力设计值NN=1.2×(1.94+9.23+0.482)+1.4×(0.72+1.44)=17.00KN3、计算:Ndrm`=[1.59×(1.94+9.23+0.482+0.72+1.44)]/[1.94+9.23+0.482+1.17×(0.72+1.44)]=1.549Nd=(0.414×3.1×20.5)/1.549=16.98KN以门架单立杆计:N=17.00KN≈Nd=16.98KN故安全(五)、人防区：b×h=250×1650、b×h=500×800、b×h=350×1000、b×h=500×700、b×h=350×950、b×h=200×1650、b×h=350×900、b×h=250×1000mm梁截面，楼板厚度a=250mm，采胶合板模板，钢管门式架作模板支架，门架型号为MJ1219，间距为d=900mm，每榀门架支撑楼板宽c=1800mm，支模高度2.85m。验算梁支撑的稳定性1、荷载计算（1）、模板及支架：G1k模板：(1/2)×[(0.9×1.8×0.5)+(0.9×2×1.4×0.5)]=1.04KN立杆：(1/2)×(2.85×0.21)=0.299KN卡具等：(1/2)×(0.9×1.8×1)=0.81KNG1k==1.04++0.2999+0.811=2.155KN(2)、新浇浇混凝土：G2kG2k=((1/2)[[（0.9×11.8×0..25+0..9×0.225×1.44）×25]==9.00KKN(3)、钢筋：GG3kG3k=(0.99×1.8××0.25××1.1+00.9×0..25×1..4×1.55)×(1/2)=00.459KKN(4)、施工人人员及施工设设备：Q1kQ1k=(1/22)×(00.9×1..8×1)=0.811KN(5)、振捣混凝凝土动荷载：：Q2kQ2k=(1/22)×(00.9×1..8×2)=1.622KN2、计算门架每立杆杆轴向力设计计值NN=1.2×(22.15+99+0.4559)+1..4×(0..81+1..62)=117.33KKN3、计算:Ndrm`=[1.59××(2.155+9+0..459+00.81+11.62)]]/[2.115+9+00.459++1.17××(0.811+1.622)]=1..545Nd=(0.4144×3.1××20.5))/1.5445=17..00KN以门架单立杆计::N=17.33KKN≈Nd=17..00KN故安全(六)、非人防区：楼板板厚度a=180mmm，采胶合合板模板，钢钢管门式架作作模板支架，门门架型号为MJ12119，间距为d=900mm，每榀门门架支撑楼板板宽c=24000mm，支模高高度4.822m。楼板支支撑的稳定性性验算：略[参照人防区区楼板（2550mm厚）模板支撑]。(七)、非人防区：梁截截面b×h=3350×8000mm、b×h=3350×7000mm，楼楼板厚度a=180mmm，采用胶胶合板模板，钢钢管门式架模模板支架，门门架型号为MJ12119，间距为d=900mmm，每榀门门架支撑楼板板宽c=24000mm，支模模高度4.22m。楼板支撑的稳定性性验算1、荷载计算（1）、模板及支架：：G1k模板：(1/2))×(0.9×22.4×0..5)=0..54KN立杆：(1/2))×(4.22×0.211)=0.444KN卡具等：(1/22)×(0..9×2.44×1)=11.08KNNG1k==0.54++0.44++1.08==2.06KKN(2)、新浇浇混凝土：G2kG2k=((1/2)×[(0..35×0..62×0..9+0.99×2.4××0.18))×25]]=7.3KKN(3)、钢筋：GG3kG3k=(1/22)×(00.35×00.8×0..9×1.11+0.9×2.44×0.188×1.5))=0.443KN(4)、施工人人员及施工设设备：Q1kQ1k=(1/22)×(00.9×2..4×1)=1.088KN(5)、振捣混凝凝土动荷载：：Q2kQ2k=(1/22)×(00.9×2..4×2)=2.166KN2、计算门架每立杆杆轴向力设计计值NN=1.2×(22.06+77.3+0..43)+11.4×(11.08+22.16)==16.288KN3、计算:Ndrm`=[1.59××(2.066+7.3++0.43++1.08++2.16))]/[2..06+7.3+0.443+1.117×(1..08+2..16)]==1.5266Nd=(0.4144×3.1××20.5))/1.5226=17..24KN以门架单立杆计::N=16.28KKN<Ndd=17..24KN故安全(八)、非人防区：梁截截面b×h=3350×14450mm、b×h=2250×14450mm，楼楼板厚度a=180mmm，门架间间距为d=900mmm，每榀门门架支撑楼板板宽c=18000mm，支模模高度3.555m。验算梁支撑的稳定定性1、荷载计算（1）、模板及支架：：G1k模板：(1/2))×[(0.9×11.8×0..5)+(00.9×1..27×2××0.5)]]=0.9777KN立杆：(1/2))×（3.55××0.21）=0.377KN卡具等：(1/22)×（0.9×11.8×1）=0.811KNG1k==2.16KKN(2)、新浇浇混凝土：G2kG2k=((1/2)×[(0..35×1..27×0..9+0.99×1.8××0.18))×25]=8.665KN(3)、钢筋：GG3kG3k=(1/22)×(00.35×11.45×00.9×1..5+0.9×1.88×0.188×1.1))=0.5503KN(4)、施工人人员及施工设设备：Q1kQ1k=(1/22)×(00.9×1..8×1)=0.811KN(5)、振捣混凝凝土动荷载：：Q2kQ2k=(1/22)×(00.9×1..8×2)=1.622KN2、计算门架每立杆杆轴向力设计计值NN=1.2×(22.16+88.65+00.503))+1.4××(0.811+1.622)=16..98KN3、计算:Ndrm`=[1.59××(2.166+8.655+0.5003+0.881+1.662)]/[[2.16+8.65+0..503+11.17×((0.81++1.62))]=1.554Nd=(0.4144×3.1××20.5))/1.544=17.008KN以门架单立杆计::N=16.98NN<Nd=17..08KN故安全（九）、二层结构构楼面楼板厚厚度a=100mmm，门架间间距为d=900mmm，每榀门门架支撑楼板板宽c=24000mm，支模模高度5.335m。计算算：略。（十）、二层结构构楼面楼板厚厚度a=100mmm，梁截面面尺寸为400×8000mm、400×6550mm、300×6000mm，门门架间距为d=900mmm，每榀门门架支撑楼板板宽c=24000mm。计算算：略。注意事项：门式脚手架在安装装前，应检查查架体的质量量，对变形严严重及损伤严严重的组件不不准使用。模板安装完成后，应应及时检查支支架，如：架架体是否垂直直、各门架的的支承点有否否松驰，斜拉拉杆是否扣紧紧，可调底座座及顶托是否否滑牙等。如如发现问题及及时修正或更更换。以上计算的Nd值值是基于门架架立杆直接传传递荷载（即即使用可调托托座或固定托托座以承托托托梁、模板传传递的荷载）。当荷载对称作用于于立杆和加强强杆之间范围围时，该榀门门架承载力折折减系数为0.9；当荷载对称作用于于加强杆上部部时，承载力力折减系数为为0.7；当荷载集中作用于于横杆中间时时，折减系数数为0.3；当出现以上三种工工况时，木工工班长、质安安员、施工员员必须及时报报告项目部，由由项目部有关关人员作出相相应的技术处处理方案，方方可继续施工工。核心筒门式架的搭搭设（1）、核心筒楼板厚厚度180mmm，门架间间距d=900mm，每榀门门架支撑楼板板宽c=24000mm。门架排排距≤1200mmm。（2）、核心筒基础处处理：用砂:石=1:2的级配砂石石回填2000mm厚，用用打夯机夯实实。门式架立立柱底垫二块块700×7000mm胶合合板，胶合板板面垫50×1000mm枋木。高支模搭设过程质质量监控措施施：（1）、脚手架搭设前前，工程技术术负责人按施施工组织设计计的要求向架架设人员作技技术交底。（2）、对门架配件、加加固件进行检检查验收，禁禁止使用不合合格的构配件件。（3）、施工过程由项项目部负责人人随工程进度度分阶段组织织单位工程负负责人及有关关的技术安全全人员进行检检查。高支模搭设完成后后，由项目部部组织有关人人员按《建筑筑施工门式脚脚手架安全技技术规范》、《模模板工程安全全检查验收表表（一）》的的要求和施工工组织设计等等要求进行检检查验收。高支模计算成果汇汇总表（单位位：mm）梁、板尺寸门架间距支撑楼板宽门架与梁关系支撑梁门架与相邻邻支撑楼板门门架施工控制制距离（排距距）楼板厚度梁截面尺寸2509002400≤12001809002400≤1200250500×165006002100门架垂直梁≤900250350×13655～2386900～6002100门架垂直梁≤300-900250350×165009001500门架垂直梁≤300250500×115009001500门架垂直梁≤300250350×145009001600门架垂直梁≤400250500×100009001600门架垂直梁≤400250250×185009001600门架垂直梁≤400250350×800～架垂直梁≤400250250×165009001800门架垂直梁≤600250500×8009001800门架垂直梁≤600250350×100009001800门架垂直梁≤600250500×7009001800门架垂直梁≤600250350×9509001800门架垂直梁≤600250200×165009001800门架垂直梁≤600250350×9009001800门架垂直梁≤600250250×100009001800门架垂直梁≤600180350×8009002400门架垂直梁≤1200180350×7009002400门架垂直梁≤1200180350×145009001800门架垂直梁≤600180250×145009001800门架垂直梁≤6001009002400≤1200100400×8009002400≤1200100400×6509002400≤1200100300×6009002400≤1200八、梁模板计算1、梁截面面尺寸为500×11650，混凝土的的重力密度rc=25KKN/m3，模板底门门架间距6000mm，门门架跨度12200mm，门门架支承楼板板宽度21000mm，模模板为18mmm厚胶合板板，采用50×1000mm、80×80mmm小龙骨，50×1000mm大龙骨骨。验算底板板、侧模板的的尺寸，立档档、小龙骨的的尺寸和间距距，验算大龙龙骨的尺寸。（1）、底板计算底板承受受线荷载底板自重重力：0.3KNN/m3×0.5==0.15KKN/m混凝土重重力：25×0..5×1.665=20..63KN//m钢筋重力力：1.5×00.5×1..65=1..238KNN/m振动荷载载：2×0.55=1KN//m施工人员员及机械：1×0.55=0.5KKN/m总竖向荷荷载：q1=0.155+20.663+1.2238+1++0.5=226.9699KN/ma、按强度要求验算算底板允许的的最大跨度Lmax（即小小龙骨间距）由h=（L/4.665）q1/bh——模板板厚度，h=18mmm；L——小龙龙骨间距；b——梁宽宽度得Lmax≤4.655h/q1/b==4.65××1826.9969/0..5×1033=360mmmb、按刚度要求底板板允许的最大大跨度LmaxLmaxx≤7.80hh/3q1/b==7.80××183326..969/00.5×1003=372mmm取二式中的较小值值Lmax=350mmm（2）、侧模板计算1）、侧侧压力计算F=0..22×255×[2000/(20++15)]×1.2××1.156==106.223KN/mm2F=rccH=25××1.65==41.255KN/m22取二式中中较小值，F=41..25KN//m2作为计算值值，并考虑振振动荷载4KN/mm2，则总侧压压力F=41..25+4==45.255KN/m22。2)、按按强度要求计计算立档间距距为350，楼板厚度250，梁底模板板厚18mmm，则侧压力力化为线布荷荷载q=45..25×(11.65-00.25)==63.355KN/mm最大弯弯矩Mmax=（1/10）q3L2=（1/10）×63.335×0.3352需要：WW=Mmaxx/f=(00.776××106)/13==596922mm3选用侧模板的截面面尺寸为18×14000mm,截面抵抗矩：W==(1/6))×14000×182=756000mm>WWn可满足足要求3)、按刚度要求计算算ω=qL4/1500EI=(63.35××3504)/[1550×9×1103×(1/112)×14400×1883]=1.03mm<[[ω]=14000/4000=3.5mmm符合要求(3)、梁模板内内木楞立档跨跨度的计算.内楞受到到的侧压力F=45..25KN//m2，现木楞(立档)间距S=350mmm，线布荷荷载q=45..25×0..35=155.838KN/m，按强度要求求计算内楞的的跨度：L=111.4W/q2内木楞截截面：50×80mmmW=(1//6)×800×502=333333mm3L=11..4333333//15.8338=5233mm按刚度要求求:L=15.33I/qI=(11/12)××80×5003=8333333mm3L=15.338333333/155.838=5773mm取二者的较较小值：L=523mmm，用500mmm。(4)、梁模板外外钢楞的计算算：外钢楞受到的侧压压力F=45..25KN//m2，现内木楞楞的跨度S=500mmm，线布荷荷载q3=45.225×0.55=22.663KN//m，对拉螺栓间距的确确定：选用φ12，A0=113.1mm22每根螺栓受力：NN=A0f=113..1×2155=243117N=244.317KKN对拉螺栓间距S==N/q3=24.3317/222.63=11.07m取S=0.9m外钢楞最大弯矩：：Mmax=（1/110）q3L2=（1/10）×22.663×0.992W=Mmmax/fm=1.8333×1066/205==8941mmm3选用2φ51×3钢管，WW=102558mm3，符合要求求。(5)、小龙骨骨(木楞80×800)间距的验算,按强度要求求:W=（1/66）bh2=（1/6）×80×8802=853333mm3M=Wfm=885333××13×1..15=122757288N.mmP——小龙骨中部可承受受的荷载又M=（1/8）PL(22-b/L))P=8M/L(22-b/L))=8×122757288/12000(2-0..5/1.22)=53771N=5..371KNN两门架之间设小龙龙骨(80×880)根数为n根,门式架立杆杆单侧受荷值值Nd=17KN，则作用在在小龙骨上的的集中荷载P：nP=2NNdP=2NNd/n，n=2NNd/P=((17/5..371)××2=6根,取n=6根,可满足要求求。即两榀门门架之间架设设80×80mmm小龙骨6根。按刚度要要求：ω=pL2/48EEI=(5371×112002)/[488×9×1003×(1/112)×800×803]=0.0052mmm<[ω]=l//250=11200/2250=4..8mm可满足要求(6)、大龙龙骨(50×1100)间距(600)的验算:按强度要求∑P==Nd=17KNN化为均布线荷载q=17//0.6=228.33KKN/mM=（1/10）ql22=（1/10）×28.333×0.662需要WN=Mmaxx/fm=1.022×106/13=78846mm44大龙骨50×1000mm截面抵抗矩W=（1//6）×50×11002=833333>WNN可满足要求求按刚度要求求计算ω=(qL4/1550EI)=(28.33××6004)/[1550×9×1103×(1/112)×500×10033]=0.65mm<[[ω]=L//250=6600