内蒙古准兴重载高速公路某中桥实施施工组织设计

内蒙古准兴重载高速公路某中桥(实施)施工组织设计第一章、设计概况及主要工程数量一、设计概况KXXX某中桥位于兴和某村北400米，桥梁起讫里程为：KXXX—-KXXX，全长44米；上部构造为13米先张法预应力宽幅空心板，下部构造为柱式桥墩，肋板式桥台，桩基全部为摩擦桩。本桥位于平面半径R=2500m的缓和曲线上，墩台呈径向布置，墩台轴线与路线前进方向的右夹角为90°。设计荷载：公路-I级。设计洪水频率：1／100。桥面设计宽度为27.75m，其中左幅：净-11.5+2×0.5m、右幅：净-13.25+2×0.5m。二、设计主要工程数量主要工程数量表部位位材料桩基系梁承台立柱肋板盖梁空心板桥面砼强度（MPa）C25C25C30C30C30C40C40数量(m3)710.2210.745.2148.0194.3372.3202.8I级钢筋(Kg)9882.8759.61283.5835.65840.5395463154.2Ⅱ级钢筋(Kg)44985.622119.26148.115548.1272653151867188.2钢绞线(Kg)8876.1第二章、施工准备一、人员投入①、人员准备：该项由专业大桥施工队进行施工，队长：XX，施工员：XX，质检工程师：XX，安全工程师：XX，配备钢筋工20人，砼工15人，木工15人，机电工5人，普工43人。②、项目部成立如下组织管理机构：施工管理机构体系及人员构成项目经理：项目经理：项目总工：桥涵工程师：质检工程师：试验工程师：现场施工员：砼施工班安全负责人：木工班钢筋制作班③施工投入的人员人员数量表序号名称数量（人）1项目经理12项目总工13专业工程师44技术人员55其它管理人员56木工157钢筋工208混凝土工159电焊工1010安全员211普工43合计120二、机械准备合理组织机械化施工，提高工程质量，缩短工期，降低造价，延长机械设备使用寿命，降低机械运行和保修费用，提高经济效益，执行合同的机械需求量。机械设备在配套组合上，在各个作业区工作过程中，必须加强施工机械设备的维修保养，保持一定的机械完好率。机械、机电设备保证：各种机械、机电设备做到勤保养、勤维修，确保机械、机电设备正常运转。在机械、机电设备发生故障时，混凝土可以从另外一台拌合站提供，机电用具直接从仓库提供。机械进场一览表序号设备名称规格型号单位数量进场情况1挖掘机HD820台1已进场2发电机500KW台1已进场3插入式振捣器φ50\φ30台10已进场4钢筋弯曲机通用台2已进场5电焊机BX-600台5已进场6汽车吊25t台1已进场7张拉设备200T套2已进场8钢筋拉直机通用台2已进场9钢筋切断机通用台2已进场10拌和站建科1500座1已进场11拌和站JS500座1已进场12砼运输车7M3台5已进场13柴油发电机75KW台1已进场14冲击钻φ1.2台4已进场16张拉设备15T台1已进场17电动切割机台2已进场三、材料准备材料计划：为保证所需材料有序地供应，使生产持续不断地进行，特编制材料计划。见下表材料名称单位规格数量进场期限用途说明碎石M32.0~3.155cm50002007年5月110前确定可用性后，作作配合比设计计，拌和站备备料，用于桥桥桩基、1.0~2.0ccm30002007年5月110前0.5~1.0ccm20002007年5月110前砂M3中砂80002007年5月110前水泥T32.5R3002007年5月110前确定可用性后，作作配合比设计计，拌合站备备料，用于桥桥桩基钢筋THRB335Q2356002007年5月110前原材料进场检验，焊焊接试验，钢钢筋笼等半成成品制作加工工主要用于桩桩基钢绞线TΦj15.24102007年5月220前空心板钢筋由业主指定的供应商提供，砼由位于某中桥旁的混凝土拌和站和位于十号村的混凝土拌和站供应，其中十号村的混凝土拌和站作为辅助距某中桥平均运距约4.5km,施工前做好材料供应计划，并进行有关材料质检试验，确保及时供应。其他材料：Φ48mm钢管：5t，Φ100mmPVC管：75m，8cm×8cm木枋（4m）：100条，150×105cm：100m2，502焊条2吨，422焊条0.5吨，400mm型槽钢：19m×8条，Φ16mmPVC管：3000m，Φ14mm拉杆：1.5m×40条、2.3m×80条，Φ8mm风缆绳：80m，2t手拉葫芦：8个，1.0m抱箍2个。四、模板准备工程项目模板规格数量备注系梁模板Φ1.5m钢模50m25m承台模板50m2立柱Φ1.0m钢模20m肋板模板50m2盖梁模板150m2台帽模板50m2空心板13m异型模板6套中梁3套、边梁3半套空心板芯模3套五、技术准备试验室对本工程所需的各种原材料、钢绞线、锚具进行取样试验，并提前做好水下C25、C25、C30、C40水泥浆的配合比试验，将有关资料报监理工程师批复。6、张拉机具的校验：千斤顶、压力表及油泵在本项工程开工前进行配套检查和校验，校验单位必须具备CMA质量认证，将有关资料报监理工程师批复。六、施工用电、用水某中桥生产用水采用挖井取水和自来水，在K236+750左侧安装了一台500KVA的变压器，施工现场有1台75KW发电机组满足施工要求；七、现场准备1、平整压实好桥位处的施工场地，修通硬化好至桥位的运输便道，确保砼搅拌运输车的正常通行。2、临建设施作为施工人员驻地，现已在某中桥处建活动板房四间，水电设施一应俱全，可作为施工人员的驻地，此处距施工现场近，可满足日常生活和办公需要。已有的临建设施作为施工人员驻地和钢筋加工的场地。3、安装抽水机和供水软管。第三章、施工进度安排为了更合理的安排工期我合同段结合现场实际情况考虑，达到总体进度计划目标，K237+626某中桥施工计划2007年5月25日开工，2007年10月20日完工，共147天。其中准备工作：2007年4月15日到2007年5月25日桩基施工：2007年5月25日到2007年6月20日承台系梁：2007年6月10日到2007年7月25日墩柱肋板：2007年6月28日到2007年8月25日盖梁施工：2007年7月20日到2007年9月20日空心板预制：2007年6月30日到2007年9月20日梁板安装：2007年9月18日到2007年9月28日桥面及附属：2007年9月20日到2007年10月20日我项目部将根据本项工程的施工特点，精心组织、科学管理、周密计划、合理调度，严格控制分项工程施工工艺，加大人员和设备投入，在保证工程质量的前提下确保工期按时完工。第四章、施工方案钻孔灌注桩（一）施工工艺及前期准备放导管准备工作二次清孔第二次验孔监理工程师签认悬挂阀球提导管漏斗使导管离孔底40cm漏斗灌满混合料拔球连续灌注砼直至导管埋深5～6米提导管视情况拆去1～2节导管砼面高出设计标高约0.8米清理桩头砼移去所有灌注设备钻孔成桩工艺流程图：水下砼灌注工艺流程图：放导管准备工作二次清孔第二次验孔监理工程师签认悬挂阀球提导管漏斗使导管离孔底40cm漏斗灌满混合料拔球连续灌注砼直至导管埋深5～6米提导管视情况拆去1～2节导管砼面高出设计标高约0.8米清理桩头砼移去所有灌注设备测量放样埋设护筒钻机就位泥浆循环系统准备自检合格监理工程师签认钻孔按规定进行捞渣取样钢筋试验孔底到达设计标高监理认证钢筋笼制作自检与报验清孔下放钢筋笼报验准备灌注砼测量放样埋设护筒钻机就位泥浆循环系统准备自检合格监理工程师签认钻孔按规定进行捞渣取样钢筋试验孔底到达设计标高监理认证钢筋笼制作自检与报验清孔下放钢筋笼报验准备灌注砼结束结束1、施工准备①、测量放样，按复核后图纸桩位位置进行桩基础测量放线，将钻孔桩位置定出，并用十字护桩控制，护桩可以用12的圆钢（中间划十字丝）或木桩钉钉，土质较软地段护桩要水泥包桩深埋，以便施工中核对，并提交复核通知单供监理工程师复核验收。②、准备施工所需的材料、机具。③、做砼配合比试验资料，并对使用的钢筋等主材抽样送检。2、平整场地①、场地平整并夯实，面积、地基承载力满足大型钻孔机械设备摆放要求、吊车和砼罐车进出场的要求，排水满足雨季施工要求；②、钻机摆放场地高出地面50cm，场地处于水库底时，易采用筑岛法施工；筑岛面积按钻孔方法、机具大小等要求决定。对处于水中的桩位处，进行围堰、抽水、清淤后分层回填粘土；③、场地平整高度应高于最高洪水水位0.6～0.8m。3、桩位放样桩位放样允许偏差为20㎜。4、护筒埋设①、护筒内径比桩径大30cm，护筒中心线与桩中心线重合，垂直度小于1%，护筒平面位置偏差小于5cm；②、护筒采用挖坑埋设法，护筒底部和四周所填粘质土必须分层夯实；③、护筒顶高出地面0.3m，护筒埋置深度宜为2m，特殊情况应加深以保证钻孔和灌注混凝土的顺利进行；④、护筒接头处要求内部无突出物，能抗拉、压，不漏水。5、泥浆池砌筑①、在施工红线内不妨碍桩基施工的位置上，根据现场实际情况设置泥浆池。泥浆池采用砖砌筑并抹灰以免渗漏，对水源造成污染。泥浆池和沉淀池可因地制宜，为减少对周围环境的污染，对沉碴和灌注时溢出的泥浆，采取随除随运，严防泥浆溢流污染周围环境及河流，并高出洪水水位0.5～1.0m，相邻墩台共用一个泥浆池。②根据冲孔钻的要求，所制备的泥浆应满足下述要求：相对密度：一般地层为1.1～1.2，易坍地层为1.2～1.4；粘度（Pa·s）：一般地层为18～24，易坍地层为22～30；含砂率：≤4%；胶体率：不小于95%；PH值：8～11；泥皮厚（mm/30min）：≤3；失水率（ml/30min）：≤20③、粘土以水化快、造浆能力强，粘度大的膨润土为好，但应尽量就地取材。经过野外鉴定，具有下列特征的土，可符合上述要求作为调制泥浆的原料。Ⅰ、自然风干后，用手不易掰开捏碎；Ⅱ、干土破碎时，断面有坚硬的尖锐棱角；Ⅲ、用刀切开时，切面光滑，颜色较深；Ⅳ、水浸湿后有粘滑感，加水和成泥膏后，容易搓成1mm的细长泥条，用手指揉捻，感觉砂粒不多，浸水后能大量膨胀；Ⅴ、胶体率不低于95%；Ⅵ、含砂率不大于4%；Ⅶ、制浆能力不低于2.5L/kg。一般可选塑性指数不大于25粒径小于0.005mm颗粒含量多于总量50%的粘土制浆。当缺少适宜的粘土时，可用略差的粘土，并掺入30%的塑性指数大于25的粘土，若采用粘质土时，其塑性指数不小于15，大于0.1mm的颗粒不宜超过6%。所选粘土中不应含有石膏、石灰或钙盐类化合物。6、埋置护筒钢护筒采用厚度为10mm的A3钢板卷制而成。为加强护筒的整体刚度，在焊接接头焊逢处加设厚10mm宽20cm的钢带，护筒底脚处加设厚10mm宽30cm的钢带作为刃脚。钢护筒焊接采用坡口双面焊，所有焊缝必须连续，以保证不漏水。钢护筒长2000mm，护筒埋设顶端高度高出地面30cm，以防泥浆溢出孔外或阻止地面水流入孔内，在定出的桩位周围根据护筒的大小挖坑护筒四周用粘土分层夯实，以防移位。护筒直径根据桩径而定，比桩径大30cm。7、钻机就位钻机就位前，应对钻机的各项准备工作进行检查，包括场地布置与钻机座落处是否平整，主要机具的检查、维修与安装，配套设施的就位及水电供应的接通等。冲孔桩钻机就位，采用拖拉就位法。冲击钻安装就位后，底座和顶端应平稳，不得产生位移和沉陷。顶部的起吊滑轮缘、转盘中心和桩孔中心三者应在同一铅垂线上，其偏差不得大于20mm，以确保钻孔桩垂直度误差≤1%的要求。8、泥浆的拌制与循环净化、泥浆指标配置泥浆时，每立方米泥浆所需干粘土G1（t）和水G2（t）的用量按下式计算：rr2–1r1–1G1=×r1G2=r2－G1r2：粘土比重r1：要求的泥浆比重在施工前重点考虑文明施工的要求，对泥浆的循环和净化结合施工场地特点作如下布置：一个钻孔点设置一个储浆池，一跨设置一个泥浆沉淀池。鉴于出浆口溢出的泥浆通过重力坡自动流入沉淀池的特点，所以将沉淀池、储浆池、造浆池的高度比护筒溢流口低。泥浆沉淀20min后，表层泥浆可输流进储备池备用，底层沉渣运至泥场掩埋处理。清孔后泥浆指标：相对密度：1.05～1.10粘度：17～20pa.s含砂率：＜2%胶体率：＞98%（二）、灌注桩施工1、机具布置：机具布置随所选用的钻机类型而异。冲击钻机一般都备有钻架。在埋好的护筒和备足护壁泥浆粘土后，将钻机就位，立好钻架，对准桩孔中心，拉好风缆绳，就可以开始冲击钻机。2、开孔：开钻时应先在孔内灌注泥浆，泥浆相对密度等指标根据土层情况而定，入孔中有水，可直接投入粘土，用冲击锤以小冲程反复冲击造浆。开孔及整个钻进过程中，应始终保持孔内水位高出地下水位1.5m，并低于护筒顶面0.3m以防溢出，掏渣后应及时补水。护筒底脚以下3m范围属内河床表面，一般比较松散，应认真施工。一般细粒土层可采用浓泥浆、小冲程、高频率反复冲砸，使孔壁坚实不坍不漏。在砂及软石夹土等松散层开孔会钻进时，可安1:1投入粘土和小片石（粒径不大于15㎝），用冲击锤以小冲程反复冲击，使粘土、片石挤入孔壁。必要时必须重复回填反复冲击2～3次。开孔或钻进遇有流沙现象时，宜加大粘土减少片石的比例，安上述方法进行处理，力求孔壁坚实。3、钻机正常钻进时，应注意以下事项：①、冲程应根据土层情况分别规定：一般在坚硬密实卵石层或基岩漂石之类的土层中时采用高冲程（100㎝），在通过松散砂、砾类土或卵石夹土层时宜采用中冲程（约50㎝）。冲程过高，对孔底振动大，宜引起坍孔。在通过高液限过粘土、含砂低液限粘土时，宜采用中冲程。在易坍塌或流沙地段宜用小冲程，并应提高泥浆的粘度和相对密度。②、在通过漂石会岩层，如表面不平整，应先投入粘土、小片石，将表面垫平，再用十字形钻锤进行冲击钻进，防止发生斜孔、坍孔事故。③、要注意均匀地松放钢丝绳的长度。一般在通过松软土层每次可松绳5m～8m，在密实坚硬土层可松绳3m～5m。应注意防止松绳过少，形成“打空锤”，使钻机、钻架及钢丝绳受到过大的意外荷载，遭受损坏。松绳过多，则会减少冲程，降低钻进速度，严重时使钢丝绳纠缠发生事故。④、掏渣：一般在密实坚硬土层钻进小于20㎝～50㎝、松软地层每小时纯钻进小于50㎝～100㎝时，应进行循环泥捞渣。捞至泥浆内含渣显著减少、无粗颗粒、相对密度恢复正常为止。当钻渣太厚时，泥浆不能将钻渣全部悬浮上来，钻锤冲击不到新土（岩）层上，还会使泥浆逐渐变稠，吸收大量冲击能，并妨碍钻锤转动，使冲击进尺显著下降，或冲击成梅花孔、扁孔的危险，故必须按时掏渣。⑤、在开孔阶段，为使钻渣挤入孔壁，可待钻进4m～5m后再掏渣。正常钻进每班至少用掏渣一次。⑥、捞渣后应及时向孔内添加泥浆或清水维护水头高度。投放粘土自行造浆的，一次不可投入过多，以免粘锤，卡锤。4、不得用钻锤维修孔，以防卡钻。5、为准确提升钻锤的冲程，宜在钢丝绳上做上标志。每钻进4～5m深度验孔并取样一次，在更换钻头前或容易缩孔处，均应验孔；钻孔作业应分班连续进行，填写钻孔施工记录，交接班时应交待钻进情况及下一班应注意事项；应经常对钻孔泥浆进行检测和试验，不合要求时，应随时改正。应经常注意地层变化，做好记录。6、钻孔的安全要求：冲击锤起吊应平稳，防止冲撞护筒和孔壁；进出孔口时，严禁孔口附近站人，防止发生钻锤撞击人身事故；因故停钻时，孔口应加盖保护，严禁钻锤内留在孔内，以防埋钻。7、检孔、清孔①、终孔的判别桩基终孔高程在设计文件的前提下，由监理工程师同施工单位共同确定，施工时发现地质情况与提供的地质资料不符，会同驻地监理工程师及设计地质专业工程师、结构工程师，确认基岩类别和基岩天然单轴极限抗压强度，按照单桩设计轴向力确定桩基嵌岩深度和终孔高程；②、成孔后采用探孔器检孔，探孔器用钢筋笼做成，其外径等于设计孔径，长度等于孔径的4～6倍。进行孔径、孔深及倾斜度的检测；③、采用导管清孔。清孔后由专人用测绳（带重锤）测定孔底沉淤厚度；④、摩擦桩沉渣厚度对于小于等1．5m桩不大于30cm，对于大于1．5m的桩摩擦桩沉渣厚度不大于50cm，就可浇注砼。⑤、不论采用何种清孔方法，在清孔排渣时，必须注意保持孔内水头、防止坍孔，缩孔。⑥、无论采用何种方法清孔，清孔后应从孔底提出泥浆试样，进行性能指标试验，清孔后泥浆指标为：相对密度：1.03～1.10，粘度：17～20Pa·s，含砂率：≤4%，胶体率>98%。灌注混凝土前，孔底沉淀土厚度不大于设计规定值即5cm。⑦、在吊入钢筋骨架后，灌注水下混凝土之前，应再次检查孔内泥浆性能指标和孔底沉淀厚度，如超过规定，应进行第二次清孔，符合要求后方可灌注水下混凝土。8、钻孔过程中出现的问题及处理措施①、坍孔，其表征是孔内水位突然下降又回升，孔口冒细密水泡，出渣量显著增加而不见进尺，钻机负荷显著增加等。坍孔多由泥浆性能不符合要求、孔内水头末能保证、机具碰撞孔壁等原因造成。应查明坍孔位置后进行处理，坍孔不严重时，可回填土到坍孔位以上，并采取改善泥浆性能、加高水头、深埋护筒等措施，继续钻进；坍孔严重时，应立即将钻孔全部用砂类土或砾石土回填，无上述土类时可用粘质土并掺5%～8%的水泥砂浆，应等数日方可采取改善措施后重钻。坍孔部位不深时，可采取深埋护筒法，将护筒填土夯实，重新再钻。②、钻孔偏斜、弯曲，常由地质松软不均、岩面倾斜、钻架位移、安装未平或遇探头石等原因造成。一般可在偏斜处吊住钻锥反复扫孔，使钻孔正直。偏斜严重时，应回填粘质土到偏斜处顶面，待沉积密实后重新钻孔。③、扩孔与缩孔，扩孔多系孔壁小坍塌或钻锥摆动过大造成，应针对原因采取防治措施。钻锤缩孔常因地层中含遇水能膨胀的软朔土或泥质页岩造成；钻锤磨损过甚，亦能使孔径稍小。前者应采用失水率小的优质泥浆护壁，后者应及时焊补钻锥。缩孔已发生时，可用钻锥上下反复扫孔，扩大孔径。④、钻孔漏浆，遇护筒内水头不能保持时，宜采取护筒周围回填土夯筑密实、增加护筒沉埋深度、适当减少护筒内水头高度、增加泥浆相对密度和粘度、倒入粘土使钻锥慢速转动、增加孔壁粘质土层厚度等到措施，用冲击钻孔时，可填入片石、卵石，反复冲击，增加护壁。⑤、梅花孔，常由于冲击钻锤的自动转向装置失灵、泥浆相对密度和粘度太大、冲程太小等到原因造成。应针对上述原因采取改善措施。已发生的梅花孔，应采用片石或卵石土掺粘质土混合回填孔内，重新冲击钻孔。⑥、卡钻常发生在冲击钻孔时，多因先形成了梅花孔，或钻头磨损未及时焊补、钻孔直径变小，而新钻锥又过大，冲锥倾斜，遇到探头石，或孔内掉入物件卡住等。卡钻后不宜强提，可用小钻头冲击或有用冲、吸的方法将钻头周围的钻渣松动后再提出。⑦、掉落物宜迅速用打捞叉、钩、绳套等工具打捞。若落体已被泥土埋住时，先清泥沙，使打捞工具能接触落体后打捞。9、钢筋笼制作与安装①、钢筋笼制作按照设计图纸要求和规范加工钢筋笼，钢筋的种类、钢号、直径等均符合设计规定。钢筋加工采取分段现场制作，现场吊拼焊接的施工方法。钢筋与钢筋的连接采用搭接电弧焊，两钢筋搭接端部预先折向一侧，使两结合钢筋轴线一致；焊接长度单面焊不得小于10d，双面焊不得小于5d（d为钢筋直径）。钢筋笼在桥位附近场地焊接、绑扎。设有专用台架和施工平台，制作钢筋笼，以保证笼体平直，环型箍筋与主筋采用点焊连接，螺旋箍筋与主筋采用绑扎连接。焊接加强筋时，必须掌握好焊接时间和焊点，不得烧伤，不能在主筋上试焊。加工后的钢筋笼根据规范和设计要求认真检查验收，不合格部分进行修正。钢筋焊接时在同一截面内的钢筋接头数量不多于主筋总根数的50%，两个接头间的距离满足规范要求。钢筋笼骨架加工中严格保证箍筋的间距，主筋顺直，与受力线一致。钢筋骨架的制作和和吊放的允许许误差为：主主筋间距±10mm；箍箍筋间距±20mm；骨骨架外径±10mm；骨骨架倾斜度±0.5％；骨架保保护层厚度±20mm；骨骨架中心平面面位置20mmm；骨架顶顶端高程±20mm；骨骨架地面高程程±50mm。表加工钢筋的允许偏偏差项目允许偏差（mm）受力钢筋顺长度方方向加工后的的全长±10弯起钢筋各部分尺尺寸±20箍筋、螺旋筋各部部分尺寸±5②、钢筋笼安装钢筋笼的堆放和搬搬运保持平直直，防止弯曲曲变形。下放放入孔时持垂垂直状态，对对准孔位徐徐徐轻放，避免免碰撞孔壁，若若遇障碍不强强行下放，查查明原因酌情情处理后继续续下放。井口口焊接时主筋筋焊接部位表表面污垢予以以清除、擦干干，上下节笼笼各主筋位置置拨正，且上上下笼持垂直直状态，焊接接时两边对称称焊，焊接完完毕后补足焊焊接部位的箍箍筋，焊接后后进行下一节节笼子的安装装。钢筋笼安安装深度满足足设计要求，待待全部入孔经经确认符合要要求后，将钢钢筋笼进行固固定，使钢筋筋笼定位，防防止灌注砼时时发生浮笼及及掉笼现象。钢钢筋安放完毕毕后，再次检检查孔底沉渣渣厚度，并填填写检查情况况表，报监理理审批后，立立即进行水下下混凝土灌注注。10、水下混凝土灌注注①、导管采用壁厚66mm、直径径250mmm的钢管，分分节制作。为为防止导管漏漏水而出现断断桩事故,在灌注水下下砼前对导管管进行水密、承承压和接头抗抗拉试验。②、安装导管，放入入孔内，导管管下口离孔底底25～40cm，上口与储储料斗相连，储储料斗的容积积按首次埋管管深度不小于于1.0m设计计，漏斗上口口应高出护筒筒顶面2m。③、首批灌注混凝土土的数量应能能满足导管首首次埋置深度度（≥1.0m）和和填充导管底底部的需要，所所需混凝土数数量用下式计计算：V≥（πD2/4）（H1＋H2）＋（πd2/44）h1式中：V――灌注注首批混凝土土所需数量（m3）；D――桩孔直径（m）；；H1――桩孔底至导管底端端间距，一般般为0.4mm；H2――导管初次埋置尝试试（m）；d――导管内径（m）；；h1――桩孔内混凝土达到到埋置深度H2时，导管内内混凝土柱平平衡导管外（或或泥浆）压力力所需的高度度（m），即h1＝Hwγw／γc；Hw、γw、γc――意义同上式。④、漏斗底口在灌注注水下混凝土土末期应高出出井孔水面或或桩顶一定高高度。当桩顶顶低于井孔中中水面时，漏漏斗底口宜高高出水面2～4m；当桩顶高高于井孔中水水面时，漏斗斗底口宜高出出桩顶2～4m；按下式计计算时，如果果计算值大于于上述规定时时，应按计算算值设置漏斗斗底口高度。hc=（P0+rrwHw）/rchc—漏斗底口至预计灌灌注的桩顶以以上所需高度度，m；Hw—预计灌注的桩顶至至孔内水或泥泥浆面的深度度（m），当预计计桩顶高出水水面时，此项项不计入；rw—孔内泥浆或水的重重度，KN/m3；rc—混凝土拌和物重度度，可取24KNN/m3；P0—使导管内混凝土下下落至导管底底并使导管外外的混凝土被被顶升时所需需的超压力，灌灌注桩采用100～150Kppa，桩径1～1.5m时取取低限,等于或大于于2m时取高限限。⑤、安装好导管后，应应再次探测孔孔底沉渣厚度度，柱桩沉渣渣厚度不大于于5cm，承摩摩擦桩沉渣厚厚度不大于110cm。如如大于要求，则则应进行第二二次清孔处理理，确保沉渣渣厚度不大于于设计要求。⑥、砼采用强制式混凝凝土拌和站，电电子计量系统统，要求拌制制混凝土配料料时，各种衡衡量应该保持持准确，对骨骨料的含水率率应该经常进进行测定，雨雨天施工应增增加测定次数数，据以调整整骨料和水的的用量。砼塌塌落度，控制制在18～22cm。⑦、导管口采用沙袋袋做成球状隔隔水栓堵口，隔隔水栓预先用用8号铁丝悬吊吊在混凝土漏漏斗下口，当当混凝土装满满漏斗后，剪剪断铁丝，混混凝土即下入入到孔底，排排开泥浆，进进入孔内。⑧、在水下砼灌注过过程中，可采采用测锤探测测。锤宜为锥锥形，锤重不不宜小于40N，当有条件件时，宜采用用可靠测深仪仪探头，探测测桩孔内混凝凝土面高度。在在灌注过程中中，导管的埋埋置宜控制在在2～6m。⑨、水下砼灌注，应连连续有节奏地地进行，中途途不得中断，并并尽量缩短拆拆除导管的间间隔时间。当当导管内砼不不满时，应徐徐徐灌注，以以防产生高压压气囊压漏导导管。并防止止灌注过程中中发生坍孔、缩缩孔，经常保保持孔内水头头高度。⑩、灌注过程中作好灌灌注测量，专专人负责监测测砼的顶面高高程，保持导导管埋入深度度2～6m，灌注过程程中勤提动导导管，使混凝凝土充填密实实。每根桩在在灌注过程中中，按要求制制作试块。为为保证桩头质质量，灌注到到桩顶标高加加0.8m的高高度。以保证证桩与承台、柱柱之间的砼联联接质量。⑾、在水下混凝土灌注注过程中，每每根桩的桩体体砼均应按要要求做抗压试试件。并每车车检测其坍落落度，使之符符合设计要求求。表钻、挖孔成成孔质量标准准项目允许偏差孔的中心位置（mmm）群桩：100；单单排桩：50孔径（mm）不小于设计桩径倾斜度钻孔：小于1%；；挖孔：小于于0.5%孔深摩擦桩：不小于设设计规定支撑桩：比设计深深度超深不小小于50mmm沉淀厚度（mm）摩擦桩：符合设计计要求，当设设计无要求时时，对于直径径≤1.5m的桩桩，≤300mmm；对桩径﹥1.5m或桩桩长﹥40m或土质质较差的桩，≤500mm支撑桩：不大于设设计规定清孔后泥浆指标相对密度：1.003～1.10；粘度：17～20ps··s；含砂率：：﹤2%；胶体率：﹥98%11、砼浇筑过程可能能遇到的问题题及其处理①、如首批砼灌注失失败：用带高高压射水的Ф300mmm吸泥机将已已灌砼吸出，重重新按要求浇浇筑。②、导管进水：如因因导管埋深不不足而进水，则则将导管插入入砼中，用小小型潜水泵抽抽干导管内的的积水，再开开始灌注；如如因导管自身身漏水或接头头不严而漏水水，则应迅速速更换已经拼拼接检查好的的备用导管，然然后按前面做做法处理；如如上述两种方方法处理不能能奏效，则应应拆除灌注设设备，用带高高压射水的Ф300mmm空气吸泥机机将已灌注砼砼吸出，清孔孔后再重新浇浇筑砼。③、卡管：初灌时隔隔水栓卡管，或或因砼自身卡卡管，可用长长杆冲捣导管管内砼，用吊吊绳抖动导管管，或在导管管上安装附着着式振捣器使使隔水栓下落落。如仍不能能下落，则将将导管连同其其内砼提出钻钻孔，另下导导管重新开灌灌。如因机械械发生故障或或因其它原因因使砼在导管管内停留时间间过大，孔内内首批砼已初初凝，宜将导导管拨出，用用吸泥机将孔孔内表层砼和和泥渣吸出，重重下新导管灌灌注。灌注结结束后，此桩桩宜作断桩予予以补强。④、埋管：若埋管事事故已发生，初初时可用链滑滑车、千斤顶顶试拨。如仍仍拨不出，已已灌表层砼尚尚未初凝时，可可加下一根导导管，按导管管漏水事故处处理后继续开开灌砼。当灌灌注事故发生生处距桩顶砼砼面小于3mm时，可考虑虑终止灌注砼砼，待护筒内内抽水后按施施工缝处理，接接长桩柱。12、桩基检测桩基施工完毕后,,按设计及规规范要求的方方法及频率进进行检测。13、质量控制措施①、钻孔垂直度的质质量控制措施施保证钻机的钻盘底底座水平，使使天缘轮、底底盘中心、护护筒中心三者者在同一直线线上。在有倾斜的软、硬硬地层钻进时时，吊住钻头头，控制进尺尺；偏斜严重重时，回填片片石至偏斜处处，待沉积密密实后再钻。②、成孔孔径质量控控制措施根据桩径采用的钻钻头，在下钻钻前及时修补补足尺寸。③、砼灌注质量控制制措施灌注中保持水头，减减小震动，防防止塌孔。在在灌注中，准准确推算量测测埋管深度，保保证最少埋管管深≥2m。安装导导管时仔细检检查管道的密密封情况，保保证导管不渗渗漏。严格控控制孔底沉淀淀层厚度，确确保在规定范范围内。做好灌注准备工作作及工序间的的配合工作，保保证灌注连续续进行，防止止灌注时间的的过长，必要要时在混凝土土中加入缓凝凝剂，延长混混凝土初凝时时间。④、钢筋笼施工质量量控制措施用两根Φ16螺纹纹钢作为钢筋筋吊筋，固定定在钻机底架架上，其长度度测量准确。在在灌注过程中中，当混凝土土面升至钢筋筋骨架下端时时，适当放慢慢灌注速度，以以防钢筋骨架架被顶起，当当孔内混凝土土面进入钢筋筋骨架1～2m，适当提升升导管，但同同时要确保导导管埋置深度度大于2m，最后当当导管口超出出钢筋笼底部部1～2m后，混凝土土可以正常灌灌注。⑤、设备供应保证措措施为了使施工正常进进行，特别在在灌注混凝土土情况下，保保证连续不间间断，确保有有足够的混凝凝土供应量及及施工照明用用电。14、注意事项①、开相邻桩的冲孔孔：在桩中距距5m以内的其其他任何桩的的砼灌注完成成，24小时后才能能始，以避免免扰动正在凝凝固的邻桩的的砼。②、桩基施工前，首首先对逐桩坐坐标进行校核核，然后按复复核后的坐标标进行放样，并并且有放必复复核，确信无无误后，才进进行桩基的施施工。③、本桥桩基为摩擦擦桩，发生实实际地质情况况与设计时采采用不同，及及时上报业主主及设计单位位酌情调整。二、承台(系梁))施工1、测量放样按设计要求放出系系梁轴线坐标标及承台四个个角点坐标点点位，控制系系梁及承台的的底标高，直直至完全符合合规范及设计计要求。2、基坑开挖系梁及承台的基坑坑开挖；用挖掘机沿沿地面开挖线线开挖基坑，并并按设计深度度预留坑壁坡坡度，边坡比比例按1：0.5～1：1。基坑排水：在基坑坑角处开挖成成1个1.0m×0.6m×1.0m的集集水井或沿基基坑四周挖00.3m×0.3m的排排水沟，将水水引至集水井井内，然后用用抽水机将水水排至排水沟沟、渠内。基基坑顶面设置置防止地面水水流入基坑的的截水沟。3、基底处理基础挖掘验收后，及及时硬化系梁梁及承台的地地膜，基坑深深度＞2m时，视坑坑壁的稳定情情况设置挡土土板。支挡土土板沿基坑周周围用钢管支支撑竹排，钢钢管打入土内内50cm以上上，将竹排固固定在钢桩上上，再用横向向钢管固紧。4、钢筋制作基底处置好以后，应应马上进行钢钢筋施工。绑绑扎前先在地地膜上用石笔笔或墨线划出出钢筋筋位置置，将伸入系系梁及承台的的桩基预留钢钢筋弯成喇叭叭型；钢筋在在绑扎之前，先先进行锈污、油油渍清除。钢钢筋的骨架应应保证有足够够的稳定性，适适当增加结点点或支撑。箍箍筋弯钩搭接接点应沿轴线线方向交错布布置。钢筋绑绑扎完后，要要有足够数量量的垫块，垫垫块用水泥垫垫块，确保保保护层厚度和和混凝土外观观质量。安装系梁及承台的的钢筋时，并并应该准确预预埋墩柱及肋肋板的钢筋笼笼，安装墩柱柱及肋板的钢钢筋笼时，应应随时对钢筋筋笼的垂直度度、偏位进行行检查，直至至完全符合要要求为止。5、模板安装待钢筋施工完成以以后，及时装装模，模板用用钢模板拼装装。拼装前，对对模板进行校校正；各穿螺螺丝或扣件的的孔应对齐，在在地面试拼装装后，开始安安装。模板安安装时，模板板接缝处用双双面胶粘接，模模板口不平处处，用手持电电动砂轮磨平平。用8cmm×8cm木枋按按间距100㎝布置立杆杆，2道（4根）Φ48mm钢管管距上、下口口30cm的位位置布置横杆杆，再用Φ14mm的拉拉杆配合蝴蝶蝶卡加固，并并对应按间距距100㎝加斜向支支撑，内侧用用橡胶及胶带带封口，防止止漏浆，模板板下口外侧填填土夯实，内内侧用水泥砂砂浆沿模板下下口封口，防防止漏浆。摸摸板安装完毕毕后，对其平平面位置、标标高、垂直度度、平整度、平平装缝、支撑撑稳定性、钢钢筋绑扎、钢钢筋间距进行行全面检查，经经监理工程师师验收合格后后方可浇筑。6、系梁及承台混凝凝土浇筑浇注前，全部模板板和钢筋应清清刷干净，不不得有滞水、锯锯末、施工碎碎屑和其他附附着物，并经经监理工程师师检查批准后后才能开始浇浇筑混凝土。砼砼的配制要满满足技术规范范及设计图纸纸的要求外，还还要满足施工工的要求。如如泵送对坍落落度的要求。为为改善砼的性性能，根据具具体情况掺加加合适的砼外外加剂，如减减水剂、缓凝凝剂、防冻剂剂等。砼的拌拌和采用拌和和站集中拌和和，砼灌车通通过便桥运输输到浇筑位置置。采用流槽槽浇筑。砼浇浇筑时要分层层，分层厚度度要根据振捣捣器的功率确确定，要满足足技术规范的的要求。对每每一振动部位位，必须振动动到该部位混混凝土密实为为止，其表现现为不再有明明显的沉落，不不再冒出气泡泡，混凝土表表面均匀平整整并已经起浆浆，并按规定定频率检查混混凝土的坍落落度和和易性性，确保混凝凝土浇筑顺利利进行。承台（系梁）施工工质量标准项次项目规定值或允许值1混凝土强度（MPPa）符合设计要求2尺寸（mm）±303顶面高程（mm）±204轴线偏位（mm）±157、养护混凝土浇筑完成后后，立即对混混凝土养生，养养生期从初凝凝至28天后止，覆覆盖麻袋等能能保持湿润的的吸水材料，并并安排专人定定时洒水。墩柱、肋板施工（一）墩柱施工1、测量放样放样前凿除立柱与与系梁接头的的混凝土浮浆浆，按设计要要求放出立柱柱中心的坐标标点位，用红红油漆做好明明显的标记。2、脚手架的搭设本合同段采用门字字架搭设脚手手架；支架搭搭设前，先把把场地清理平平整，木枋放放置大致水平平后再开始搭搭设。为了利利于施工，脚脚手架搭设高高度应低于立立柱模板高度度50cm，再再用安全防护护网进行安全全防护，防护护网高于脚手手架1.5mm。3、模板的拼装立柱模板全部采用用定型圆柱钢钢模，由两半半拼装而成。模模板安装前，对对模板进行一一次全面的磨磨光、清理、刷刷油，以保证证立柱壁的视视觉效果。模模板安装时，两两块模板间采采用5mm的橡胶胶嵌缝，用ФФ16mm的螺螺栓紧合，内内侧用橡胶及及胶带封口，防防止漏浆，不不得使模板内内壁的橡胶挤挤压突出。4、模板加固模板采用吊车安装装，模板就位位后采用风缆缆加固，手拉拉葫芦调整、校校核。完毕后后，对模板的的中心坐标、标标高、垂直度度、支撑的稳稳固性及钢筋筋进行一次全全面检查，经经监理工程师师验收合格后后方可浇筑。5、混凝土浇筑浇注前，全部模板板和钢筋应清清刷干净，并并经监理工程程师检查批准准后才能开始始浇筑混凝土土。砼运输采采用砼搅拌车车配合吊斗施施工浇注时，对对每一振动部部位，必须振振动到该部位位混凝土密实实为止，其表表现为不再有有明显的沉落落，不再冒出出气泡，混凝凝土表面均匀匀平整并已经经起浆，并按按规定频率检检查混凝土的的坍落度和和和易性，确保保混凝土浇筑筑顺利进行。立立柱施工应设设置串筒，将将砼导入底部部，防止砼下下落时离析。砼砼浇筑时分层层振捣，分层层高度不超过过30cm，墩墩柱的混凝土土浇筑必须在在一次浇注过过程中完成。6、混凝土养生混凝土浇筑完成后后，应立即对对混凝土养生生，养生期从从初凝至28天后止，覆覆盖塑料薄膜膜，并安排专专人定时洒水水。二、肋板施工1、测量放样放样前凿除肋板与与承台接头的的混凝土浮浆浆，按设计要要求放出肋板板四角的坐标标点位，用红红油漆做好明明显的标记。2、脚手架的搭设本合同段采用门字字架搭设脚手手架；支架直直接在承台上上搭设，搭设设前，先用木木枋找平。为为了利于施工工，脚手架搭搭设高度低于于肋板模板高高度50cmm，再用安全防防护网进行安安全防护，防防护网高于脚脚手架1.55m。3、模板的拼装肋板模板采用组合合钢模板，模模板两侧用88cm×8cm木枋做做立杆，Φ48mm钢管管做横杆，再再用Φ14mm拉杆杆配蝴蝶卡紧紧固。正面及及背面用8ccm×8cm木枋做做立杆，Φ48mm钢管管做横杆，直直接用碗扣件件与两侧的钢钢管连接为一一体，保证肋肋板模板的整整体稳定性，内内侧用橡胶及及胶带封口，防防止漏浆。施施工时预埋塑塑料管，螺检检插在塑料管管中拆模后拨拨除螺检再堵堵眼。模板就就位后采用风风缆加固，手手拉葫芦调整整、校核。完完毕后，对模模板的中心坐坐标、标高、垂垂直度、支撑撑的稳固性及及钢筋进行一一次全面检查查，经监理工工程师验收合合格后方可浇浇筑。4、混凝土浇筑为减少砼表面接缝缝，保证砼表表面光滑，采采取一次性浇浇筑。混凝土土浇筑时，应应设置串筒，将将砼导入底部部，防止砼下下落时离析。砼砼浇筑时分层层振捣，分层层高度不超过过30cm。5、混凝土养生混凝土浇筑完成后后，应立即对对混凝土养生生，养生期应应从初凝至28天后止，覆覆盖塑料薄膜膜，并安排专专人定时洒水水。四、盖梁、台帽施施工1、测量放样施工前，先对场地地进行清理、整整平；凿除盖盖梁（台帽）与与立柱（肋板板）接头处的的混凝土浮浆浆；按设计要要求放出立柱柱（肋板）的的中心坐标点点位和台帽轴轴线，直至完完全符合规范范要求。2、盖梁抱箍法结构构设计1）侧模与端模支撑撑侧模为特制大钢模模,面模厚度为δ6mm，肋板板高为10ccm，在肋板板外设2[14背带。在侧侧模外侧采用用间距1.22m的2[14b作竖带，竖竖带高2.99m；在竖带带上下各设一一条φ20的栓杆作拉拉杆，上下拉拉杆间间距22.7m，在在竖带外设φ48的钢管斜撑撑，支撑在横横梁上。端模为特制大钢模模,面模厚度为δ6mm，肋板板高为10ccm。在端模模外侧采用间间距1.2mm的2[14b作竖带，竖竖带高2.99m；在竖带带外设φ48的钢管斜撑撑，支撑在横横梁上。2）底模支撑底模为特制大钢模模,面模厚度为δ8mm，肋板板高为10ccm。在底模模下部采用间间距0.4mm工16型钢作横梁梁，横梁长22.0m。盖盖梁悬出端底底模下设三角角支架支撑，三三角架放在横横梁上。横梁梁底下设纵梁梁。横梁上设设钢垫块以调调整盖梁底2%的横向坡度度与安装误差差。与墩柱相相交部位采用用特制型钢支支架作支撑。3）纵梁在横梁底部采用单单层四排上下下加强型贝雷雷片（标准贝贝雷片规格：：3000ccm×1500ccm，加强弦弦杆高度100cm）连接接形成纵梁，长长15m，每两两排一组，每每组中的两排排贝雷片并在在一起，两组组贝雷梁位于于墩柱两侧，中中心间距1110.5cmm，贝雷梁底底部采用3mm长的工16型钢作为贝贝雷梁横向底底部联接梁。贝贝雷片之间采采用销连接。纵纵、横梁以及及纵梁与联接接梁之间采用用U型螺栓连接接；纵梁下为为抱箍。4）抱箍采用两块半圆弧型型钢板（板厚厚t=16mmm）制成，M24的高强螺栓栓连接，抱箍箍高17344cm，采用66根高强螺栓栓连接。抱箍箍紧箍在墩柱柱上产生摩擦擦力提供上部部结构的支承承反力，是主主要的支承受受力结构。为为了提高墩柱柱与抱箍间的的摩擦力，同同时对墩柱砼砼面保护，在在墩柱与抱箍箍之间设一层层2～3mm厚的橡胶垫垫，纵梁与抱抱箍之间采用用U型螺栓连接接。5）防护栏杆与与工工作平台(1)栏杆采用φφ50的钢管搭搭设，在横梁梁上每隔2..4米设一道1.22m高的钢管管立柱，竖向向间隔0.55m设一道钢钢管立柱，钢钢管之间采用用扣件连接。立立柱与横梁的的连接采用在在横梁上设00.2m高的的支座。钢管管与支座之间间采用销连接接。(2)工作平台设设在横梁悬出出端，在横梁梁上铺设2ccm厚的木板板，木板与横横梁之间采用用铁丝绑扎牢牢靠。3、抱箍应力验算1）、侧模支撑计算算（1）力学模型假定砼浇筑时的侧侧压力由拉杆杆和竖带承受受，Pm为砼浇筑时时的侧压力，T1、T2为拉杆承受受的拉力，计计算图式如图图下所示。（2）荷载计算砼浇筑筑时的侧压力力：Pm=Kγh式中：K---外外加剂影响系系数，取1.2；γ---砼容重，取取26kN//m3；h----有效压头高高度。砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度度按20℃考虑。则：v/T=00.3/200=0.0115<0.0035h=0.222+24..9v/T==0.22++24.9××0.0155=0.6mmPm=Kγh=1..2×26××0.6=119kPa砼振捣对模板产生生的侧压力按按4kPa考虑。则：Pm=19+4=233kPa盖梁长度每延米上上产生的侧压压力按最不利利情况考虑（即即砼浇筑至盖盖梁顶时）：：PP=Pm×（H-h）+Pm×h/2==23×2++23×0..6/2=553kN（3）拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢钢）间距1..2m，1.2m范围围砼浇筑时的的侧压力由上上、下两根拉拉杆承受。则则有：σ=（T1+T2）/A=11.2P/22πr2=1.2×53//2π×0.0112=1012223kPaa=101MMPa<[σ]=1600MPa(可)（4）竖带抗弯与挠度度计算设竖带两端的拉杆杆为竖带支点点，竖带为简简支梁，梁长长l0=2.7m，砼砼侧压力按均均布荷载q0考虑。竖带[14b的弹性模模量E=2.11×105MPa;惯性矩Ix=6099.4cm44;抗弯模量Wx=87..1cm3q0=23×1.2==27.6kkN/m最大弯矩：Mmaax=q0l02/8=277.6×2..72/8=255kN·mσ=Mmax/22Wx=25/((2×87..1×10--6)=143513≈≈144MPPa<[σw]=1600MPa(可)挠度：fmax==5q0l04/384××2×EIxx=5×277.6×2..74/(3844×2×2..1×1088×609..4×10--8)=0.00075m≈[f]=l0/400==2.7/4400=0..007m（5）关于竖带挠度的的说明在进行盖梁模板设设计时已考虑虑砼浇时侧向向压力的影响响，侧模支撑撑对盖梁砼施施工起稳定与与加强作用。为为了确保在浇浇筑砼时变形形控制在允许许范围，同时时考虑一定的的安全储备，在在竖带外设钢钢管斜撑。钢钢管斜撑两端端支撑在模板板中上部与横横梁上。因此此，竖带的计计算挠度虽略略大于允许值值，但实际上上由于上述原原因和措施，竖竖带的实际挠挠度能满足要要求。2）、横梁计算采用间距0.4mm工16型钢作横梁梁，横梁长22.0m。在在墩柱部位横横梁设计为特特制钢支架，该该支架由工16型钢制作，每每个墩柱1个，每个支支架由两个小小支架栓接而而成。故共布布设横梁34个，特制钢钢支架2个（每个钢钢支架用工16型钢18m）。盖盖梁悬出端底底模下设特制制三角支架，每每个重约8kN。（1）荷载计算盖梁砼自重：G11=23.466m3×26kNN/m3=610kkN(重载方向)模板自重：G2==120kNN(根据模板设设计资料)侧模支撑自重：GG3=96×00.168××2.9+110=57kkN三角支架自重：GG4=8×2==16kN施工荷载与其它荷荷载：G5=20kNN横梁上的总荷载：：GH=G1+G2+G3+G4+G5=610++120+557+16++20=8223kNqH=8233/15=555kN/mm横梁采用0.4mm的工字钢，则则作用在单根根横梁上的荷荷载GH’=55.00×0.4==22kN作用在横梁上的均均布荷载为：：qH’=GH’/lHH=22/11.35=116.3kNN/m(式中：lH为横梁受荷荷段长度，为为2.4m)（2）力学模型如下图所示横梁计算模型（3）横梁抗弯与挠度度验算横梁的弹性模量EE=2.1××105MPa;惯性矩I=11277cm4;抗弯模量Wx=1400.9cm33最大弯矩：Mmaax=qH’lH2/8=116.3×11.352/8=3..7kN·mmσ=Mmax/WWx=3.7//(140..9×10--6)=26300≈226.3MPPa<[σw]=1600MPa(可)最大挠度：fmaax=5qH’lH4/3844×EI=55×16.33×1.3554/(3844×2.1××108×11277×10-88)=0.000029m<<[f]=l0/400==1.35//400=00.00344m(可)3）、纵梁计算纵梁采用单层四排排，上、下加加强型贝雷片片（标准贝雷雷片规格：33000cmm×1500ccm，加强弦弦杆高度100cm）连接接形成纵梁，长长15m。（1）荷载计算横梁自重：G6==4.6×00.205××34+3××18×0..205=339kN贝雷梁自重：G77=（2.7+00.8×2++1+2×33×0.2005）×40=2237kN纵梁上的总荷载：：GZ=G1+G2+GG3+G4+G5+G6+G7=610++120+557+16++20+399+237==1099kkN纵梁所承受的荷载载假定为均布布荷载q：q=GZ//L=10999/13..7=80..2kN/mm（2）力学计算模型建立力学模模型如图下所所示。纵梁计算模型图（3）结构力学计算图所示结构体系为为一次超静定定结构，采用用位移法计算算。A、计算支座反力RRC：第一步：解除C点点约束，计算算悬臂端均布布荷载与中间间段均布荷载载情况下的弯弯矩与挠度第二步：计算C点点支座反力RC作用下的弯弯矩与挠度第三步：由C点位位移为零的条条件计算支座座反力RC由假定支座条件知知:∑fc=0求得:B、计算支座反力RRA、RB由静力平衡衡方程解得C、弯矩图根据叠加原理，绘绘制均布荷载载弯矩图：D、纵梁端最大位移移==-648qq/EI(↓)（4）纵梁结构强度验验算A、根据以上力学计计算得知，最最大弯矩出现现在A、B支座，代入q后MB=8.82q=88.82×1179=15579kN··mB、贝雷片的允许弯弯矩计算查《公路施工手册册桥涵》第923页，单排单单层贝雷桁片片的允许弯矩矩[M0]为975kNN·m。则四排单层的允许许弯矩[M]=44×975××0.9=33510kkN·m(上下加强型型的贝雷梁的的允许变矩应应大于此计算算值)故：MB=1579kN··m＜[M]=33510kkN·m满足强度要要求（5）纵梁挠度验算A、贝雷片刚度参数数弹性模量：E=22.1×1005MPa惯性矩：I=Ahh×h/2==(25.448×2×44)×1500×150//2=22993200ccm4（因无相关关资料可查，进进行推算得出出）B、最大挠度发生在在盖梁端fmax=648qq/EI=6648×1779/(2..1×1088×22933200×110-8)=0.0224m[f]=a/4000=4.22/400==0.01005m（6）关于纵梁计算挠挠度的说明由于fmax＞[f]，计计算挠度不能能满足要求。计算时按最大挠度度在梁端部考考虑，由于盖盖梁悬出端的的砼量较小，悬悬出端砼自重重产生荷载也也相对较小，考考虑到横梁、三三角支架、模模板等方面刚刚度作用，实实际上梁端部部挠度要小于于计算的fmax值。实实际实施时，在在最先施工的的纵梁上的端端部、支座位位置、中部等等部位设置沉沉降监测测点点，监测施工工过程中的沉沉降情况，据据此确定是否否需要预留上上拱度。如果需设置预拱度度时，根据情情况采取按以以梁端部为预预留上拱度最最大值，在梁梁端部预留22cm的上拱拱度并递减至至墩柱部位的的办法解决。4）抱箍计算（1）抱箍承载力计算算A、荷载计算每个盖梁按墩柱设设三个抱箍体体支承上部荷荷载，由上面面的计算可知知：支座反力RA=RRB=[2(ll+a)-88.31]qq/2=[22(9+4..5)-8..31]×1179/2==1672kkNRCC=8.311q=8.331×1799=14877kN以最大值为为抱箍体需承承受的竖向压压力N进行计算，该该值即为抱箍箍体需产生的的摩擦力。B、抱箍受力力计算a、螺栓数目目计算抱箍体需承受的竖竖向压力N=16772kN抱箍所受的竖向压压力由M24的高强螺栓栓的抗剪力产产生，查《路路桥施工计算算手册》第426页：M24螺栓的允许许承载力：[NL]=Pμnn/K式中：P---高高强螺栓的预预拉力，取225kNN;μ---摩擦系数，取取0.3；n----传力接触面面数目，取1；K----安全系数，取取1.7。则：[NL]=2225×0.33×1/1..7=39..7kN螺栓数目m计算：：m=N’/[NLL]=16772/39..7=42..1≈42个，取计算算截面上的螺螺栓数目m=42个。则每条高强螺栓提提供的抗剪力力：P′=N/44=16672/422=39.88KN≈[NL]=39..7kN故能承担所要求的的荷载。b、螺栓轴向受拉计计算砼与钢之间设一层层橡胶，按橡橡胶与钢之间间的摩擦系数数取μ=0.3计算抱箍产生的压力PPb=N/μ=16722kN/0..3=55773kN由高强螺栓栓承担。则：N’=Pb=55733kN抱箍的压力由422条M24的高强螺栓栓的拉力产生生。即每条螺螺栓拉力为N1=Pb/44=555743kkN/422=133kkN<[S]]=225kkNσ=N”/A=N′（11-0.4mm1/m）/A式中：N′----轴心力m11---所有螺栓数数目，取：66个A----高强螺栓截截面积，A=4.522cm2σ=N”/A=Pb（11-0.4mm1/m）/A=55573×(11-0.4××66/422)/66××4.52××10-4=1176922kPa=1118MPaa＜[σ]=1400MPa故高强螺栓满足强强度要求。c、求螺栓需要的力力矩M1)由螺帽压力产生的的反力矩M1=u1N1×L1u1=0.15钢与钢钢之间的摩擦擦系数L1=0.015力臂臂M1=0.15×1333×2)M2为螺栓爬爬升角产生的的反力矩,升角为10°M2=μ1×N′cos10°×LL2+N′sin100°×L2[式中L2=0.011(L22为力臂)]=0.15×1333×coss10°×00.011++133×ssin10°°×0.0111=0.470(KKN·m)M=M1+M2==0.2999+0.4770=0.7769(KNN·m)=76.9((kg·m))所以要求螺栓的扭扭紧力矩M≥77(kgg·m)C、抱箍体的应力计计算：a、抱箍壁为受拉产产生拉应力拉力P1=21N1=211×133==2793（KN）抱箍壁采用面板δδ16mm的钢钢板，抱箍高高度为1.7734m。则抱箍壁的纵向截截面积：S1=0.0116×1.7734=0..0277444(m2)σ=P1/S1=22793/00.0277744=1000.67((MPa)＜[σ]=1400MPa满足设计要求。b、抱箍体剪应力τ=（1/2RA）/（2S1）=（1/2×16722）/（2×0.00277444）=15MPa<[[τ]=85MMPa根据第四强度理论论σW=（σ2+3τ2）1/2=（1000.672+3×1552）1/2=104MPa<<[σW]=1455MPa满足强度要求。4、盖梁底支撑（贝贝雷梁）的架架设及脚手架架的搭设盖梁施工模板支架架采用抱箍形形式，根据计计算确定抱箍箍的高程，抱抱箍牛腿上放放贝雷片作横横梁，再将盖盖梁模板放在在横梁上，对对盖梁模板进进行预压，测测出盖梁模板板下降的量Δh，作为底模模安装提升的的高度。工字字钢或贝雷片片用吊车安装装好后，用4根Φ14mm的拉拉杆使两个槽槽钢连接成整整体，然后再再搭设脚手架架及工作平台台。脚手架采采用满堂门字字支架，支架架搭设前，先先把场地清理理平整，再用用木枋大致放放平后搭设支支架，脚手架架搭设高度高高于盖梁模板板高度1000cm；再采采用安全防护护网进行安全全防护，防护护网高于脚手手架100ccm。盖梁支支架示意图如如下：5、钢筋制作在钢筋制作车间制制作出骨架片片，运至盖梁梁（台帽）底底下绑扎组装装成形后，再再用吊车吊至至帽梁底模上上。筋按照设设计图纸在加加工厂集中制制作，所有钢钢筋的型号、规规格应符合图图纸规定，钢钢筋的化学成成分和力学性性能应符合国国家标准，进进场的每批钢钢筋都应附有有产品合格证证和出厂检验验的有关力学学性能试验资资料或其他能能鉴别该批钢钢材质量的证证明资料，并并按规定进行行现场抽样试试验，有关资资料报监理工工程师审查，合合格的产品才才允许使用。加工钢筋时，必须须按图纸所示示的形状进行行弯折，所有有钢筋均应冷冷弯。应避免免在结构最大大应力处设置置接头，并尽尽可能使接头头交错排列，钢钢筋接头应采采用焊接，配配置在同一截截面内的受拉拉钢筋接头，不不能超过配筋筋总面积的50%。钢筋应按图纸所示示的位置准确确安装，并用用架力筋及水水泥垫块将钢钢筋牢靠的支支撑好，使其其在浇筑过程程中不致移位位，并确保设设计的保护层层厚度。6、模板拼装待钢筋施工完成以以后，及时装装模，拼装前前，对模板进进行校正；各各穿螺丝或扣扣件的孔应对对齐，在地面面试拼装后，开开始拼装。拼拼装时，模板板接缝处用双双面胶粘接，模模板口不平处处，用手持电电动砂轮磨平平。模板采用用大面积钢模模板，模板两两侧用10ccm×10cm槽钢钢做立杆，Φ48mm钢管管做横杆，再再用Φ20mm拉杆杆配蝴蝶卡紧紧固，内侧用用橡胶及胶带带封口，防止止漏浆。模板板安装完毕后后，对其平面面位置、标高高、垂直度、平平整度、平装装缝、支撑稳稳定性、钢筋筋绑扎、钢筋筋间距进行全全面检查，经经监理工程师师验收合格后后方可浇筑。7、盖梁混凝土浇筑筑浇注前，全部模板板和钢筋应清清刷干净，不不得有滞水、锯锯末、施工碎碎屑和其他附附着物，并经经监理工程师师检查批准后后才能开始浇浇筑混凝土。砼砼浇筑采用砼砼搅拌车配合合吊斗施工，浇浇筑要求基本本同墩柱，特特别应注意的的是，浇筑砼砼时，要派测测量人员随时时观测模板支支架的变形情情况，及时消消除施工隐患患。混凝土按一定厚度度、顺序和方方向分层浇筑筑，在下层混混凝土初凝前前完成上层混混凝土，砼的的浇注应在一一次作业中连连续进行，对对每一振动部部位，必须振振动到该部位位混凝土密实实为止，其表表现为不再有有明显的沉落落，不再冒出出气泡，混凝凝土表面均匀匀平整并已经经起浆，并按按规定频率检检查混凝土的的坍落度和和和易性，确保保混凝土浇筑筑顺利进行。8、养生混凝土浇筑完成后后，立即对混混凝土养生，养养生期应从初初凝至强度达达到90%后为止止，应覆盖麻麻袋等能保持持湿润的吸水水材料，并安安排专人定时时洒水。五、空心板预制1、张拉台坐建造台座是先张法施加加预应力的主主要设备之一一，它承受预预应力筋在构构件制作时的的全部张拉力力。张拉台座座必须在受力力后不倾覆、不不移动、不变变形。台座的的长度和宽度度根据施工现现场的实际情情况和生产板板梁的数量决决定，K237++626需预制13米宽幅空心板51块，其中中中板39块，边板12块。我预制制场共设置2联张拉台座座，44米×1.49米，每联可供3块宽幅空心心板联合制作作。台座主要要由底板、传传力柱、横梁梁、定位板和和固端装置组组成。（1）底板台台座采用100CM整体式式混凝土台面面，要求表面面平整度小于于等于2MMM，台座上覆覆规格4000cm×99cm×3mm的组合合冷轧钢板，作作为空心板预预制底模。（2）传力柱或传力墩墩台座的主要要受力结构，是是台座的传力力柱或传力墩墩。它要求承承受全部张拉拉力，在制造造时，要保证证承力架变形形小、经济、安安全、便于操操作等。（3）横梁将将预应力筋的的张拉力传给给承力架的横横向构件，用用钢筋混凝土土制作。其断断面尺寸由横横梁的跨径，张张拉力的大小小决定，并且且应保证刚度度和稳定性的的要求。（4）定位板用来固定预预应力筋的位位置，采用钢钢板制成，连连接在横梁上上，它必须保保证承受张拉拉力后，具有有足够的强度度和刚度。孔孔的位置按照照梁体预应力力筋的位置设设置，孔径比比力筋大2㎜～4㎜，以便于于穿筋。（5）固端装置设在非张拉拉端，用于固固定力筋位置置并在梁预制制完成后放松松力筋。2、先张梁张拉台座座设计与检算算（1）、台座形式台座由两个传力柱柱和底板组成成，传力柱长长度与台座长长度等长，台台座长度需满满足三片梁同同时施工（一一串三片梁）的的要求。在预预应力钢绞线线张拉时，张张拉力通过台台座两端的钢钢横梁传递到到传力柱，由由传力柱承受受全部钢绞线线的张拉力。台台座施工时将将两个传力柱柱与底板以及及两个台座浇浇筑成一个整整体，以提高高台座的整体体受力性能。（2）选择台座截面形形式台座采用C25钢钢筋混凝土结结构，为简化化形式节约材材料，本方案案将预应力钢钢束的作用面面及预应力张张拉传力系统统（千斤顶、横横梁、砂箱等等）与台座传传力柱设计在在同一平面上上。在施工时时要严格控制制张拉及传力力系统的位置置以保证施工工安全。为提提高台座的稳稳定性与安全全性，台座底底每隔10米设一个横向向垫梁，系梁梁与台座联接接采用钢箍限限制传力柱的的横向、竖向向位移，提高高台座抗倾覆覆性，并使台台座能纵向自自由伸缩，防防止对系梁产产生横向推力力。依据空心板梁的设设计要求，每每片中梁钢绞绞线张拉力为为195×112=23440KN，每片边梁梁钢绞线张拉拉力为195×113=25335KN，故传力柱柱最大压力出出现在边梁张张拉时，每根根传力柱所受受最大压应力力为：F＝2535÷2=11267.55KN传力柱采用C255号混凝土，其其设计抗压强强度为12.5NN/mm2，则受压端端的最小受力力面积为：Smin=12677500÷112.5=11014000mm2=1014cm2考虑安全系数1..5后的截面为为：S1.5=10114×1.55=15211cm2选择传力柱截面形形式为：S＝宽×高=45×550＝2250㎝2传力柱长度为：L＝3×梁板长+2×两片片梁间距+放张端预留留长度+张拉端预留留长度＝13×3+0.77×2+0..8+0.33=41.5米台座长度＝传力柱柱长度+张拉端工作作平台长+放张端工作作平台长＝＝41.5++1.0+11.5＝44米（3）计算传力柱的伸伸缩量C25号混凝土的的弹性模量为为2.8×11010Pa，故台座纵纵向理论自由由伸缩量为：：ε=σ/E=(12677500/00.225))/2.88×10100=2.011×10-44m=0.201㎜（4）台座抗倾覆性检检算台座传力柱设计为为无偏心，即即钢绞线张拉拉力通过横梁梁及砂箱作用用于传力柱截截面中心，但但考虑在实际际操作中，张张拉力作用中中心不一定和和传力柱截面面中心重合，即即要产生一个个偏心，故为为了安全，需需做抗倾覆检检算。选取最不利的情况况进行检算：：单个传力柱柱允许出现的的偏心，不计计系梁对传力力柱的束缚力力，只计传力力柱自重及一一半底板的重力，设设倾覆旋转中中心在垫梁（点O）处，允许出现的的最大偏心距距为e，取倾覆系数为22，见附图；；倾覆力矩：M倾＝F·e=13×1195.3××0.2/22＝1267.5eKN·m抗倾覆力矩：M抗＝G·d=（0.55×0.4××10+1..63）×2.4××10×100/2＝465.66KN·mm倾覆系数：K＝M抗/M倾＝G·d/(F·e)≥2，则e≤G·d/(2F))=465..6/(2××1852..5)=0..13m即施工时产生的偏偏心距不宜超超过0.133m，严禁超过过0.2m。（5）横梁定位板的设设计与检算作为承受全部钢绞绞线压力的横横梁，在其工工作过程中，如如果变形或翘翘曲，不仅会会影响施工质质量，而且会会引发安全事事故，因此必必须保证足够够的刚度和强强度。设计时时根据传力柱柱受压面积情情况，梁高定定为40㎝，长度为为2.8米，宽度为50㎝。为保证证受压处稳定定，横梁由2㎝厚钢板焊焊成，内设2㎝厚钢板肋肋六道，对主主要指标检算算如下：最大剪力：V=2535/22=12677.5KN最大弯矩：M=1267.55×1-1995×（0.63++0.56++0.49+0.42+0..35+0..28+0..21+0..14+0..07）=847.22KKN/m截面惯性矩为：I=2×［1/112×50××23+192×50×2］+6×1/12××2×3633=1.189233×10-33m4最大拉应力：δmax=M×1//2H/I=847.22××1/2×00.4/(11.189223×10--3)=137.46MMpa<[δδ]=2100MPa最大剪应力：τmax＝V/A＝＝1267..5/0.00632＝20.1Mppa<[τ]=120Mpaa横梁最大挠度：ƒmax＝5×12267.5××103×24/384××200×1109×1.188923×110-3＝1.110㎜<22㎜此挠度满足规范要要求。3、施工前的准备工工作（1）将钢绞线堆放场场地平整，并并且用20ccm厚的C20混凝土硬化化，钢绞线下下用15cmm×15cm的方方木衬垫，上上面用采条布布覆盖，钢绞绞线必须保持持清洁，在存存放和搬运过过程中应避免免机械损伤和和有害的锈蚀蚀。（2）检查张拉机具和和其他相关机机具、使其处处于完好状态态。施加预应应力所用的机机具设备及仪仪表应该由专专人使用和保保管，并应定定期维护和校校验，千斤顶顶与压力表配配套校验，以以确定张拉力力与压力表的的关系曲线，效效验应在经主主管部门受权权的法定计量量技术机构定定期进行。（3）检查原材料的质质量。（4）检查施工现场的的电力和水源源的供应情况况能否保证施施工。（5）检查底模是否符符合要求。4、模板制作采用分片拼装式钢钢模板。模板板制作完成后后要进行组装装检验，合格格后方可使用用。模板的安安装和拆除均均采用龙门吊吊，装拆时应应注意以下事事项：在整个个施工过程中中要始终保持持模板的完好好状态，认真真进行维修保保养工作。模模板在吊运过过程中，应注注意避免碰撞撞，严禁从吊吊钩上将模板板悬空抛落。模模板在首次使使用时，要对对模面认真进进行除锈工作作，除锈采用用钢丝刷清除除锈垢，角磨磨机抛光，然然后涂刷机油油，机油的涂涂刷要注意均均匀、不遗漏漏。装拆时，要要注意检查接接缝处止浆垫垫的完好情况况，如发现损损坏应及时更更换，以保证证接缝严密、不不漏浆。模板板的安装精度度应符合技术术要求，在安安装过程中，要要及时对各部部分模板进行行精度控制，安安装完毕后应应进行全面检检查，若超出出容许偏差，则则及时纠正。先张法预应力板梁梁施工，模板板的制作除满满足以上一般般要求外，还还有如下要求求：（1）将先张台座的混混凝土底板作作为预制构件件的底模，要要求地基不产产生非均匀沉沉陷，底板制制作必须平整整光滑、排水水通畅，预应应力筋放松，梁梁体中段拱起起，两端压力力增大，梁位位端部的底模模应满足强度度要求和重复复使用的要求求。（2）端模预应力筋孔孔的位置要准准确，安装后后与定位板上上对应的力筋筋孔要求均在在一条中心线线上。由于施施工中实际上上存在偏差，力力筋张拉时筋筋位有移动，制制作时端模力力筋孔径可按按力筋直径扩扩大2㎜～4㎜。（3）先张法制作预应应力板梁，预预应力钢筋放放松后板梁压压缩量为1‰左右，为保保证梁体外形形尺寸，侧模模制作要增长长1‰。（4）空心板采用木芯芯模组成。为为防止木芯木木上浮，每440厘米设15号钢筋一道道，其下端钩钩在17号钢筋上并并与之绑扎。5、梁体放样在台面刷脱摸剂之之前，将每槽槽张拉台上的的空心板梁按按梁端距离1．0m准确地放放样到台面上上，斜交板梁梁要注意其交交角，按设计计图纸中板梁梁布置图放线线，低温施工工时，空心板板的梁端间距距可适当小一一些。（1）刷隔离剂准备和放样完毕，将将台面清理干干净，将隔离离剂均匀地涂涂抹到台面上上，不得使用用机油代替脱脱模剂。然后后用薄膜覆盖盖隔离。（2）依照设计数量将将底板钢筋分分开置与台面面薄膜上。（3）穿钢绞线①钢绞线下料长度按按计算长度、工工作长度和原原材料试验数数据确定，在在台座两端用用拉杆和连接接器代替预应应力筋，以减减少预应力筋筋的工作长度度。钢绞线切切割时，在每每端离切口30㎜～50㎜处用铁丝丝绑扎。切割割时用砂轮锯锯，不使用电电弧。切割完完成后，按设设计的束数进进行编束，编编束时每隔11.0m～1.5m绑扎扎一道铁丝，铁铁丝扣向里，绑绑扎好的钢绞绞线束编号挂挂牌堆放。②沿台面每各3-55m放置一根根木檩，防止止脱模剂污染染钢绞线。③将钢绞线按顺序和和设计根数由由固定端的定定位板孔中逐逐根穿入，然然后人工在台台侧缓缓将钢钢绞线送往并并穿过张拉端端的定位板相相应的孔内，留留足千斤顶的的最小工作长长度，在固定定端用工具锚锚将钢绞线固固定在钢横梁梁的定位板上上。④钢绞线全部穿完后后，在张拉端端用力将钢绞绞线用力拉直直，以减少千千斤顶的张拉拉次数，拉直直后将其固定定。⑤固定钢绞线时，使使夹片受力均均匀，避免夹夹伤钢绞线。6、钢绞线（低松弛弛级）张拉1、预应力筋的张拉拉锚具采用夹片式锚锚具。放张采采用砂箱放张张法。砂箱安安放非张拉端端，张拉前将将砂箱活塞拉拉出，箱内装装满干砂让其其顶着横梁，张张拉时砂被压压实，承受横横梁反力。张张拉采用单根根张拉，双控控施工。A、张拉程序0→初应力→σK（持持荷2分钟——低松弛钢绞绞线）B、张拉操作a.单根张拉：先在张张拉端利用YDC2660Q型千斤顶单单根张拉至初初应力，张拉拉顺序为由中中间先向两侧侧对称进行，张张拉采用油表表压力读数和和伸长量双控控，然后顶锚锚锚固。单根根张拉可使钢钢绞线受力均均匀，又可方方便施工。b、继续用YDC2260Q型千斤顶按按由中间先向向两侧对称张张拉顺序张拉拉至设计张拉拉力，持荷两两分钟。c、锚固：补足张拉拉力，测量、记记录延伸量，实实测值与理论论计算值误差差不能超过±6%。如不在范范围内，则应应找出原因及及时处理，满满足要求，则则可锚固预应应力筋，千斤斤顶回油至零零。C、下料长度计算钢绞线下料长度包包括下述长度度：L=传力柱