光伏支架受力计算书

常州市**常州市**实业有限公司---9度：a=0.32maxG：结构等效总重力荷载；eq单块组件的地震荷载为：F=paGEhK emaxeq=2.5x0.16x196=78.4N4)基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：<1>承载力计算时：重力荷载：1.2风荷载：1.4雪荷载：1.4地震荷载：1.3<2>绕度和变形计算时：重力荷载：1.0风荷载：1.0地震荷载：1.0雪荷载：1.05)荷载组合值系数：风荷载：0.6(GB50797-20126.8.7-1)雪荷载：0.7(GB50797-20126.8.7-1)6)荷载效应组合的设计值计算无地震作用效应组合时(GB50797-20126.8.7-2)：S=y+S+y+S+y+SGGGKwwwKsssK上式中：S：荷载效应组合的设计值；y：永久荷载分项系数；GS：永久荷载效应标准值；GKS：风荷载效应标准值；wKS：雪荷载效应标准值；sKYY:风荷载、雪荷载分项系数；ws+平:风荷载、雪荷载组合值系数，分别为0.6和0.7；ws有地震作用效应组合是（GB50797-20126.8.7-2）：S=Y+S+Y+S+ySGGGKwwwKEhEhK上式中：S:荷载效应和地震作用效应组合的设计值;Y:水平地震作用标准值效应；EhS:水平地震作用分项系数；EhK4.5次梁校核1）基本参数：a：力学模型：受集中力的连续梁；b：截面规格： C80x40x2.0c：材质：Q235B2）每根次梁受集中力：正常使用极限状态（位移变形）计算:顺风时：无地震时：F=(丫+S+丫+S+丫+S)/2GGGKwwwKsssK=(1.0xG+1.0x0.6xwS+1.0x0.7xsS)/2PV kPV kPV=(1.0x196+1.0x0.6x1237.6x1.63+1.0x0.7x864x1.63)/2=1196N有地震时：F'=(乎S+y+S+yS)/2GGGKwwwKEhEhK=(1.0xG+1.0x0.6xwS+1.0xF)/2PV kPV EhK=(1.0x196+1.0x0.6x1237.6x1.63+1.0x78.4)/2=742N逆风时：F'=(w'S+Gcos37。)/21 kPVPV=((-1332.8)x1.64x0.992+196xcos37。)/2=-1006N承载能力极限状态(强度)计算：无地震时：F=(丫+S+丫+S+丫+S)/2GGGKwwwKsssK=(1.2xG+1.4x0.6xwS+1.4x0.7xsS)/2PV kPV kPV=(1.2x196+1.4x0.6x1237.6x1.63+1.4x0.7x864x1.63)/2=1655N有地震时：F'=(丫乎S+y+S+yS)/2GGGKwwwKEhEhK=(1.2xG+1.4x0.6xwS+1.3xF)/2PV kPV EhK=(1.2x196+1.4x0.6x1237.6x1.63+1.3x78.4)/2=1016N

由图可知，最大挠度为w0=(1.422+3.612)0.5=3.88mm<[w]=L/200=2800/200=14mm（根据《光伏发电站设计规范》（GB50797-20123次梁的挠度允许值为[w]=L/200）所以次梁满足刚度设计要求由图可知，次梁危险点处的的最大正应力为O=163.1MPa<6]=215MPa0所以次梁也满足强度设计要求4.6主梁校核1）基本参数：a：力学模型：受集中力的连续梁;b：截面规格：C80x40x2.0PropertyDataSectionName 〔BEAMPropertie：?Cross-sectior[axial]area353.6931Sectionmodulusabout3axisS813.3S15MomentofInertiaabout3axis352535.3Sectionmodulusabout2swis3181.1093MomentofIrertiaabout2axis80710.46Plasticmodulusabout3axisS813.3815ProductofInertiaabout2-30.Plasticmodulusabout2axis3181.1093Shearin2directian144.Radius口fGyradonabcut3awi?31,5707Shearareain3direction128.RadiusofGyrationabout2awis15,1059Torsionalconstant471.5988ShearCenterEccentricity(x3)-6.371Ec：材质：Q235B2)每根主梁受集中力：正常使用极限状态(位移变形)计算：顺风时：无地震时：F=(丫+S+丫+S+丫+S)/2GGGKwwwKsssK=(1.0x(Gx40+G)+1.0x0.6xwSx40+1.0x0.7xsSx40)/32PV b kPV kPV=(1.0x(196x40+2161)+1.0x0.6x1237.6x1.63x40+1.0x0.7x864x1.63x40：=3088N有地震时：F'=(丫+S+y+S+yS)/32GGGKwwwKEhEhK=(1.0x(Gx40+G)+1.0x0.6xwSx40+1.0xFx40)/32PV b kPV EhK=(1.0x(196x40+2161)+1.0x0.6x1237.6x1.63x40+1.0x78.4x40)/32=1923N承载能力极限状态(强度)计算：无地震时：F=(丫+S+丫+S+丫+S)/32GGGKwwwKsssK=(1.2x(Gx40+G)+1.4x0.6xwSx40+1.4x0.7xsSx40)/32PV b kPV kPV=(1.2x(196x40+2161)+1.4x0.6x1237.6x1.63x40+1.4x0.7x864x1.63x40：=4218N有地震时：

F'=。+S+丫+S+yS)/324GGGKwwwKEhEhK=(1.2x(Gx40+G)+1.4x0.6xwSx40+1.3xFx40)/32

PV b kPV EhK=(1.2x(196x40+2161)+1.4x0.6x1237.6x1.63x40+1.3x78.4x40)/32二2621收由图可知，最大挠度为w1=0.38mm<[w]=L/250=3000/250=12mm（根据《光伏发电站设计规范》（GB50797-20123主梁的挠度允许值为[w]=L/250）所以主梁满足刚度设计要求。

由图可知，主梁危险点处的的最大正应力为O由图可知，主梁危险点处的的最大正应力为O=172.1MPa<[o]=215MPai所以主梁也满足强度设计要求。螺栓校核经计算得知斜撑所受最大轴向力，即螺栓受最大剪力为为F=15980Na切应力为15980兀义0.006215980兀义0.0062二141MPa<[t]=320MPaM12固定组件的M8螺栓受力为F=(wScos37。—G)/4=(728x1.64x0.992xcos37。—196)/4=188Npkm正应力为F188o=_=_288—=3.7MPa<[o]=400MPap兀r2 兀x0.0042M8所以均满足设计要求。立柱和斜撑校核1.力学模型：压杆（细长杆）根据《光伏发电站设计规范》（GB50797-2012）主要承重构件的容许长细比为180,支撑的容许长细比为220。名称长度/(mm)截面规格最小惯性半径i（mm）长细比（入=日l/i）后立柱1723C80X40X15X2.515.2170斜撑1340 C60X30X10X2.0 11 122螺栓强度的校核由斜梁剪力图可知，立柱与斜梁固定的节点处的剪力最大，约为3350N由M16螺栓固定技挤压强度按核计算:技挤压强度按核计算:按抗前强度按核计算:按疥压强度设计计算।%'丽1按抗剪强度设计计算।按抗剪强度设计计算।式中■入'――受横向载荷，M4——受西直径，（=螺纹0唯），nm.查表获得।g 空‘疥‘十百叵,取用1、%中的筋小值,iraih用——受朝面个数。

受横向载荷一银制孔螺桂连接门柱板计皆 「门柱板计皆 「设计计亶受横向线有-银银I?哪桎连接按梭计尊结果娱桂屈服强受抗弱安全系投受黑面寂受