保定某商住楼转换层施工方案附计算

一．编制依据1.1.****C区3#商住楼工程施工图纸1.2.****C区3#商住楼工程施工组织设计1.3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）1.4.混凝土结构工程质量验收规范（GB50204-2002）1.5.建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）1.6.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）1.7.建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）二．工程概况本工程为****房地产开发公司****C区3#商住楼，位于保定市***大街与****西路交叉口东南角,总建筑面积41453.82m2，建筑总高度为92.1m，结构类型为框支剪力墙结构，耐火等级为一级，抗震设防烈度为7度。室内外高差0.3m，地下2层为丙类储藏室，层高分别为3.3、3.6m；地上4层为商业用房，层高4.2、4.5m；地上5-30层为住宅用房，层高为2.8m。本工程梁式转换层位于四层，层高5.53m，四层顶结构标高为18.380，楼板厚200mm。其特点是结构复杂，梁截面积较大，梁、柱钢筋规格大，数量多且密集交错。因此，模板支撑系统、钢筋制作与绑扎、混凝土浇筑及养护施工难度较大。三、施工部署梁式结构转换层框支主梁为1200×2000mm，经计算其施工设计荷载达85.1KN/m2，若采用常规模板支撑体系靠下层楼面梁、板来承受如此大的荷载，势必会使下层楼面梁板结构遭到破坏，若利用已浇筑的的各楼层分层卸荷，支撑需回顶到地下室基础筏板上，这样显然既不经济，又不能避免各层楼面因模板支撑体系变形叠加导致开裂等质量问题，故不能采取常规方法施工。经分析比较并结合设计院的意见，框支梁按叠合梁考虑，确定采用分层浇筑的方法。共分两次浇筑，第一次浇筑600mm高，第二次浇筑至板顶。考虑板协同梁共同受力，经计算后只需将二、三层现有的框架梁支撑体系按四层框支梁的支撑体系进行加固即可（后附计算书）。其中梁式结构转换层下设计有钢筋混凝土柱，框支梁上部纵筋需锚入柱内3.22米，且核心筒在13.270处有一处夹层板。为确保混凝土浇筑质量，在框支柱钢筋绑扎完毕后，先将框支柱浇筑至距四层地面2.1米处，然后再绑扎柱顶框支梁钢筋。四．主要施工方法及措施(一)模板工程模板设计原则：模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。能保证构件的形状尺寸和相互位置的正确，满足在施工过程中各种荷载作用下，不变形，不破坏，不倒塌。本工程四层墙、柱采用组合钢模板；第一步600mm高梁侧模板采用组合钢模板，第二步1400mm高梁及顶板模板采用12mm厚多层板，梁底模板面板采用多层板，后加木方作为次楞的做法。梁板支撑体系采用满堂红碗扣脚手架，配合钢架管及木方加固。1.剪力墙模板(1)剪力墙采用组合钢模板拼装，模板主要规格为P6015。为保证剪力墙轴线位置及断面尺寸，支模前在距离楼板面50-80mm处按剪力墙位置及厚度焊接Φ12钢筋顶撑，顶撑间距600mm，以控制模板位置并防止模板位移。钢筋顶撑固定后，即可进行模板拼装。(2)模板安装两面同时进行，相邻模板要用卡钩卡紧。每块模板两端及中间均加设穿墙螺栓，提前下塑料套管待拆模后再将螺栓抽出。剪力墙转角处钢模板采用阳角模、阴角模、组合模和标模进行组拼，重点控制角模与平模接缝，丁字墙处模板角模与平模的接缝也要重点控制。(3)模板加固：模板安装完成后进行加固，加固采用内外钢楞。内外钢楞均采用Φ48×3mm双钢管，用钩头螺栓作为钢模与内外钢楞之间的连接固定。安装时先安横向内钢楞，1.5m高模板安装3道，模板水平拼缝处使用双道内钢楞，沿竖向拼缝间隔600mm用钩头螺栓外垫“3”型扣件固定。内钢楞安装完成后安装纵向外钢楞，间距为600mm。墙的端部及转角处必须设置钢楞，按照安装位置使用长钩头螺栓与模板固定，内外钢楞交叉处将短钩头螺栓撤换为长钩头螺栓。底部3排内钢楞使用双扣件和双螺母固定。支撑系统采用钢架管配合可调节U型顶托，支顶竖向外钢楞。楼内剪力墙可以采用在楼板上预留插筋作为支点，四周剪力墙可利用架体作为支点。(4)剪力墙模板安装要求：a同一条拼缝上的U型卡不宜向同一方向卡紧；U型卡的间距不大于300mm并在端头接缝上的卡空插上U型卡。b钢楞宜采用整根杆件，接头错开设置，搭接长度不应少于200mm。c模板轴线位置允许偏差≤3mm，垂直度允许偏差≤5mm。2.框支柱模板配制本工程框支柱截面尺寸为1200×1200，1300×1300，1800×1200mm。采用组合钢模板。在支设模板时在柱水平方向设两道Φ12对拉螺栓，竖向每500设一根，每根柱需用30根对拉螺栓,且螺栓不能抽出。为保证框支柱子竖向垂直度和平面位置，柱四面用架管与满堂脚手架连接，间距1.5m；模板下口用木方或木楔与楼板上预留插筋塞紧，防止柱根偏移。每个拉梁网格内满堂脚手架单元必须连接成整体，模板上口用钢筋卡子固定柱四角钢筋，以保证钢筋位置准确。柱头模板内背楞竖向40×70mm木方，平放间距200mm；外侧双钢管柱箍用对拉螺栓与柱头混凝土箍紧。柱口模板通过木方与梁口模板钉牢。3.梁、板模板转换层梁截面宽度1200×2000mm、800×1800mm；混凝土板厚度200mm。由于四层层高较高，本工程模板支架采用钢管脚手支架，其具有取材方便，支拆简易，承载力高，可变性大，损耗率小，费用较低等优点。纵、横杆均采用Φ48×3.0mm钢管，板底承重立杆纵、横向间距均为1.20m，立杆下部加钢垫板。在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调顶撑底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆。立杆上端采用钢顶撑进行高度调节，U形支托与愣梁两侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。板底支撑采用满堂脚手架支撑，满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑。中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。(1)框支主梁600mm高梁模板及支撑体系a.梁底模板采用12mm厚多层板，板底设置7根40×70mm方木作为次楞，间距均匀布置。梁底模板主楞采用φ48钢管，间距450mm。梁底支撑采用普通钢管扣件满堂支撑架，沿梁宽度方向设置三道立杆，一根位于梁中，两侧立杆距梁边150mm，沿梁跨度方向间距为900mm，梁两侧立杆间距为1.80m。立杆横向设置水平拉杆，距地面200mm设置扫地杆，距板底300mm设通长拉杆，中间设两道拉杆按1.2m间距均匀分布。所有拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢，无处可顶时应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。立杆下条铺50mm厚木脚手板，并且在每根立杆下放置150×200mm的钢底托作为垫板，以防止立杆下沉，并将上部荷载均匀传递给下层楼面。梁跨度大于或等于4m时，模板按跨度的0.2%起拱,拱高不小于20mm。b.梁侧模板采用组合钢模板拼装。钢模板侧面沿梁跨度方向间距450mm设置单根钢管，主楞外侧沿梁跨度方向设两道双钢管，用勾头螺栓与梁侧模板卡紧。双钢管距梁底150mm设置第一道，距梁顶200mm设置第二道。每根立管与梁底管用直角扣件连接，以保证模板底部位置正确，上口利用距梁顶200mm的横杆进行调直。梁侧设斜杆与满堂支撑架连接（支撑方式见图一）。梁上口用横向钢管与梁侧立管连接以保证梁上部截面尺寸。(2)1200mm高梁侧模板支撑体系浇筑第二次混凝土时，第一步的梁可以作为梁底模板，故不考虑。梁侧模板面板采用12mm厚多层板，背面加8根40×70mm的木方，均匀放置。沿梁高度方向设三道穿梁螺栓，螺栓直径为12mm，距梁底150mm放置第一道，距板底200mm放置一道，中间一道居中放置；沿梁跨度方向间距500mm设置。穿梁螺栓位置处设两根竖向钢管作为梁模板的主愣，钢管与穿梁螺栓用“3”形卡子连接（见图二）。(3)框支次梁400mm高梁模板及支撑体系梁底模板采用12mm厚多层板，板底设置7根40×70mm方木作为次楞，间距均匀布置。梁底模板主楞采用φ48钢管，间距450mm。梁底支撑采用普通钢管扣件满堂支撑架，沿梁宽度方向设置两道立杆，两侧立杆距梁边200mm，沿梁跨度方向间距为900mm，梁两侧立杆间距为1.80m。其余加固体系同主梁梁底支撑加固体系（后附计算书）。次梁上部800×1400mm的梁侧模板支撑体系同框支主梁上部支撑体系。(4)梁底支撑体系要沿梁跨度方向搭设两道斜撑。根据梁跨度长短斜撑可采用4m或6m钢管，斜撑顶部与梁底通长水平管用扣件连接，根部顶至框支梁两侧柱根部，见图三。(5)二、三层对应框支梁部位的框架梁加固体系同四层框支梁支撑体系，需要特别注意的是三层框架梁底的支撑立杆要与四层梁底的立杆对齐，以保证现浇板不承受过大的剪切力，具体支撑方式见图四。(6)梁模板安装a.工艺流程：弹出梁轴线及梁边线并复核→搭设梁板模支架→铺梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装600高及1200高梁侧模板→安装对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→浇筑第一次混凝土→养护混凝土→处理施工缝→安装梁侧模及转换层顶板模板→浇筑第二次混凝土→养护.b.在楼面上立架管，梁支架的排列、间距要符合模板设计的规定。c.铺模板：先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，板模拼缝处用胶带封死。d.梁底模板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正。e.梁柱接头位置留清扫口，将模板上杂物清理干净，办预检。f.在主梁和次梁梁底交接处，先支设柱头梁豁模板，再支设主次梁的底模和侧模。g.在次梁和次梁交接处，先支设梁底模，并较高的次梁侧模上留梁豁，同时支设次梁侧模，在交接处粘贴海绵条保证模板支设的严密性，防止漏浆。4.后浇带、施工缝模板配制转换层后浇带宽度800mm，楼板后浇带底部用12mm厚多层板按钢筋间距和直径做成刻槽挡模，用40×70mm木方做龙骨，防止下部浇筑混凝土时漏浆，施工完后及时对施工缝进行处理。框支梁后浇带采取与筏板后浇带相同的加固方式，即采用钢丝网后绑钢筋网片的加固方法。凡穿过后浇带的边梁，支撑体系回顶至地下一层剪力墙顶；穿过后浇带的L梁及中间的框支梁，支撑体系必须回顶至地下二层地面。穿过后浇带的梁均应按照四层框支主梁的支撑方式加设斜撑，以保证后浇带处顶板混凝土不被压裂。（见图五）转换层后浇带位置与三层位置不一致，故框支梁支撑体系通过三层后浇带时，钢管下部垫22号槽钢，以保证后浇带部位的板不被压裂。5.模板拆除与养护(1)模板拆除实行拆模申请制度，班组在拆模前必须事先填写拆模申请单，经项目部技术部门批准后方可拆模，梁板模板要隔层拆除。模板拆除后，先及时清除浮浆，并对模板进行外观检查。对表面破损、边角损坏进行修补并及时刷水质脱模剂。(2)剪力墙、柱模板拆除a.框支柱拆模时首先应拆掉脚手管顶撑,然后自上而下卸掉柱箍并用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土表面分离开,最后将模板拆下运走清理。b.在拆卸、搬运模板过程中应轻拿轻放，避免碰坏混凝土表面。c.墙柱模板拆除时间根据天气温度掌握控制，一般12-24h左右，拆模时不得使用大锤以防止模板碰撞墙体开裂。d.模板拆下后及时清理粘结物，涂刷水性脱模剂，拆下的配件及时集中收集管理。(3)梁、板模板的拆除a.先拆掉脚手架横杆，然后拆除立杆，每根梁底管下留2根立杆暂不拆。b.操作人员站在已拆除的空隙，拆去旁边余下的立杆。c.先拆除板模板，然后拆除梁模板。(二)钢筋工程由于框支结构构件本身的配筋比较密集，在梁柱接头及两梁交叉处钢筋纵横交错，总体施工难度很大。实际施工时，要进行现场实际放样进行制作。1.钢筋加工下料之前认真熟悉施工图纸及图集构造要求，严格按照图纸及图集下料，柱非连接区现场实际测量进行下料，同时考虑梁与梁交接、梁与柱交接部位钢筋排布情况，在构造要求上充分与设计和监理沟通以利于施工，保证钢筋安装时能按图施工。2.绑扎工艺(1)剪力墙钢筋绑扎a.工艺流程：修理预留搭接筋→绑立筋→绑定位横筋→绑拉筋或其它筋b.剪力墙钢筋绑扎：1)将墙身处预留钢筋调直理顺，并将表面砂浆等杂物清理干净。先立2-4根竖筋，画好横筋的分档标志，端部横筋距端部50mm，然后于下部及齐胸处绑两根横筋定位，并在横筋上画好分档标志，接着绑其余竖筋，最后再绑其余横筋。2)剪力墙钢筋应逐点绑扎，绑扣向墙内，双排钢筋之间应绑拉筋，拉筋直径、间距要符合设计要求，拉筋与外皮水平钢筋钩牢，并绑扎牢固。为保证两排钢筋的相对距离，宜采用绑扎定位用的梯形支撑筋，间距1000mm。c.合模后，对伸出的竖向钢筋应进行修整，宜在搭接处设置一道水平定位筋，浇筑混凝土时专人看管，浇筑后再次调整以保证钢筋位置准确。(2)绑柱子钢筋a.工艺流程：套柱箍筋→机械连接竖向受力筋→画箍筋间距线→绑箍筋b.柱箍筋绑扎：1)画箍筋间距线：在立好的柱子竖向钢筋上，按图纸要求用粉笔画出箍筋间距线，距离柱端50mm分布第一个箍筋，然后将已套好的箍筋往上移动。2)箍筋与主筋要垂直：箍筋转角与主筋交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花交错绑扎。3)柱筋保护层：用塑料卡卡在外竖筋四角上，间距1000mm左右，以保证主筋保护层厚度尺寸正确。c.由于框支柱施工缝设在距楼面2.1m处，所以框支柱2.1m以上箍筋要往上绑，上下留出50-60cm以浇筑混凝土。(3)梁钢筋绑扎a.工艺流程：画箍筋间距→穿梁上部第三排纵筋→绑框支柱箍筋→穿梁上部第二排纵筋→绑框支柱箍筋→穿梁上部第一排纵筋→安装梁箍筋并与上部纵筋绑扎→穿梁下部纵筋并与箍筋绑扎b.四层梁截面较大，在绑梁钢筋时需要搭设专门的脚手架进行操作，在梁绑扎就位后再拆除，绑扎过程中注意主次梁的摆放次序。c.框支梁上部纵向钢筋应贯穿中间节点，梁下部纵向钢筋伸入中间节点锚固长度及伸过中心线的长度要符合设计要求。框支梁纵向钢筋在端节点内的锚固长度也要符合设计要求。d.箍筋弯钩叠合处，在梁中应交错绑扎，箍筋弯钩为1350，平直长度为10d，主筋与箍筋节点要求全数绑扎。e.梁端第一个箍筋设置在距离柱节点边缘50mm处。梁端与柱交接处箍筋应加密，其间距与加密区长度均要符合设计要求。f.在主、次梁受力筋下均加保护层垫块，保证保护层的厚度。钢筋排距应符合设计要求。g.梁筋的搭接：搭接长度的末端与钢筋弯曲处的距离不得小于钢筋直径的10倍。接头不宜位于构件最大弯距处，搭接处应在中心和两端扎牢。接头位置应相互错开，当采用绑扎搭接接头时，在规定搭接长度的任一区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积百分率，受拉区不大于25％，当有必要增大接头面积百分率时，不应大于50％。(4)板钢筋绑扎a.工艺流程：清理模板→模板上弹线→绑板下受力筋→绑板上负弯矩筋b.按画好的间距，先摆受力主筋，后放分布筋。预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装。c.在现浇板中有板带梁时，应先绑板带梁钢筋，再摆放板钢筋。d绑扎板筋时一般用顺扣或八字扣，负弯矩筋每个相交点均要绑扎e.在钢筋的下面垫20mm大理石垫块，间距1.5m。f.钢筋搭接长度应符合规范的规定。搭接长度的末端与钢筋弯曲处的距离，不得小于钢筋直径的10倍。接头宜设置在板的跨中部位，接头位置应相互错开，搭接处应在中心和两端扎牢。(5)五层为住宅部分，大部分剪力墙与暗柱钢筋均生根于框支梁内。为了保证柱筋及墙筋的位置准确，在梁底模板支设完毕后梁钢筋绑扎前，在模板上将暗柱位置确定并在柱角处用红漆做出标记。在梁混凝土浇筑前，按照图纸认真核对暗柱位置。(6）叠合梁处插筋：为增强叠合面抗剪能力，浇筑完600高混凝土后，在叠合面上无墙柱插筋部位立即插入Ф12-Ф14的插筋，间距300mm，上下各入混凝土面一个锚固长度。浇筑第二次混凝土前对已浇筑混凝土表面进行凿毛处理，并清除被污染的钢筋上的混凝土。3.成品保护a.成型钢筋应按指定地点堆放，用垫木垫放整齐，防止钢筋变形、锈蚀、油污。b.绑扎墙筋应搭临时架子，不准踩蹬钢筋。c.严禁随意割断钢筋。d.柱子钢筋绑扎之后，不准攀蹬。e.绑扎钢筋时禁止碰动预埋件及洞口模板。f.钢模板板面刷隔离剂时不得污染钢筋。g.安装电线管、暖卫管线或其它设施时不得任意切断和移动钢筋(三)混凝土工程根据设计变更，四层所有梁及梁柱接头部位混凝土强度等级均变为C55，板的混凝土强度等级仍为C40。为了减少梁内高等级混凝土流入板内造成板开裂，浇筑时采用两台泵车，先浇筑梁混凝土，待混凝土浇筑至梁顶时同时浇筑板的混凝土，这样可以有效的避免梁内高等级混凝土流入板内。1.混凝土输送混凝土浇筑前应与搅拌站及时沟通，确定混凝土的坍落度为200-220mm，初凝时间不得低于6h，石子粒径为10-20mm。当混凝土运至浇筑地点时，应进行坍落度测试。坍落度应满足要求，对于不满足要求的混凝土退场，并做好记录。2.混凝土浇筑a.浇筑混凝土前，应清除模板内的垃圾、木片、锯末等，确保模板内干净，钢筋上的污染物应清除干净。将模板缝隙塞严，及时涂刷脱模剂，并涂刷均匀。b.墙体、柱混凝土浇筑前，先铺30-50mm厚与混凝土内成分相同的减石子砂浆，且与混凝土融合，水泥砂浆铺放应掌握水泥的初凝时间，且铺设厚度均匀。c.浇筑程序：先浇框支梁600高（侧面浇筑）及以下梁、板、框支柱、剪力墙混凝土，待砼强度达100%后再浇筑框支梁600高以上梁、板混凝土。浇筑第一步600mm高混凝土时，先浇筑C60混凝土至梁底，再浇筑C55混凝土。浇筑梁混凝土时要从跨中开始浇筑。不同强度等级混凝土设计的现浇构件相连接时，两种混凝土的接缝应设置在低强度等级的构件中，并离开高强度等级构件一段距离（见图三），由于接缝两侧的混凝土强度等级不同且分先后施工，先浇筑高强度等级混凝土，后浇筑低强度等级混凝土。但应特别注意不应使低强等级混凝土扩散到高等级混凝土结构部位中去，以确保高强度混凝土的结构质量。图三梁板节点核心区d.梁柱节点钢筋较密时，浇注采用小直径振捣棒振捣。浇筑混凝土应分段分层进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密而定。采用插入式振动器振捣应快插慢拔，插点要均匀，逐点移动，顺序进行，均匀振实，不得遗漏。每一振点延续时间以表面呈现浮浆为度。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍。振动上一层时应插入下层50mm，以消除两层间的接槎；浇筑应连续进行，如有间歇应在混凝土初凝前接缝，一般不超过2h，否则应按施工缝处理。e.梁柱节点钢筋密集的核心区用小型插入振捣器加强振捣，杜绝漏振死角，对于钢筋确实过分密集的情况，应事先和设计单位联系采取适当的技术措施，确保节点核心区混凝土的密实性和设计强度。f.浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用插入式振捣器顺浇筑方向振捣，并挂线检查混凝土厚度，振捣完毕后用木抹子抹平。g.混凝土浇筑过程中，应有专人负责，注意观察钢筋、模板、支撑、管道和预留孔洞有无移动情况，当发现变形或位移时，应立即停止浇注，并应在已浇注的混凝土初凝前修整完好，才能继续浇注。先浇筑的600高粱混凝土必须单独留置同条件养护试块，用以检验叠合梁承载力。3.混凝土施工缝施工缝位置：本层墙柱水平施工缝留在梁弯锚端部下反50mm处；梁板施工缝留后浇带处。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。a.在继续浇注混凝土前，施工缝混凝土表面要凿毛，剔除浮动石子，并用水冲洗干净后，先浇一层水泥浆，然后继续浇筑混凝土，使新旧混凝土紧密结合。b.水平施工缝应剔除软弱层，露出石子。施工缝处碎渣等应清理干净，外露钢筋所沾灰浆、油污应清刷干净，并充分湿润和冲洗干净。4.混凝土养护与及抗裂措施1.第二次浇筑的梁截面为1200×1400，内部水化热很高，为了保证混凝土有适宜的硬化条件，使其强度不断增长，必须对混凝土进行养护。应在浇筑完毕后的12h以内对混凝土加以覆盖并保湿养护；砼强度未达1.2N/mm2以前，严禁任何人在上面行走、安装模板支架，更不得作冲击性或上面任何劈打的操作。墙柱刷养护液，梁板养护覆盖浇水，混凝土浇水养护的时间不得少于7天。2.泵送混凝土排除泌水和浮浆后，表面仍有较厚的水泥浆，在混凝土浇筑后一定要认真处理，按标高用长刮杆刮平，用木抹子搓压、拍实，在接近终凝前，用木抹子压光，使收缩裂缝闭合，然后立即覆盖塑料薄膜。五、安全保证1.支拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2.支模前必须搭好相关脚手架，脚手架必须稳固。在拆柱、墙模前不准将脚手架拆除，拆木模板时，可把模板临时靠在脚手架上。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。3.装拆模板时,上下要有人接应,随拆随运转,并应把活动的部件固定牢靠,严禁堆放在脚手板上和抛掷。4.浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。5.经常检查模板斜支撑及扣件是否松动，发现问题及时组织处理。6.模板在任何情况下都不允许与外脚手架拉结。7.用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。8.现场模板加工垃圾及时清理，并放到指定地方。9.模板上的脱模剂需使用水性脱模剂，不得有流坠，以防污染结构成品。10.为防止破坏坏模板成品,相邻工序施施工必须做到到：不让重物物冲击支好的的模板、支撑撑；不准在模模板上任意拖拖拉钢筋。在在支好顶板模模上焊接钢筋筋，要在模板板上加垫铁皮皮或其它阻燃燃材料。11.模板须立靠靠在模板支撑撑架上，当有有多块模板叠叠放在一起时时，模板与模模板之间须用用木方隔开，防防止面板受损损坏。12.下雨时，应应在堆放的模模板上覆盖塑塑料布，尽量量必避免模板板受雨淋。六、梁模板及支撑撑计算书（后后附）梁模板及支撑计算算书（注：此计算为截截面尺寸为1200××600的梁的计算算书）一、材料参数1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度：1..20m；梁截面高高度：0.660m；梁底承重立杆沿梁梁跨度方向间间距La=0.90m；立杆步距h=1.20m；板底承重立杆杆横向间距或或排距Lb=1.20m；梁支撑架架搭设高度HH=4.10m；梁两侧立立杆间距1..80m；梁底设置3根承重立杆。2.荷载参数（钢钢管壁厚、材材料自重参数数由实际抽查查测量所得）a.新浇混凝土重重力密度：（24.000kN/m33）；N1=1.2×0.66×24.000kN/mm3＝17.3kNN/mb.模板及支架自自重标准值根根据实际模板板支设情况考考虑，转换梁梁模板支撑荷荷载标准值即即为计算转换换梁每米长度度荷载。1)多层板自重标准值值：（0.30kN//m2），组合钢模模板自重标准准值：（0..50kN//m2）1.2×1×0..3＝0.36kNN/m；0.7×22×0.5＝0.7kN//m合计模板自重为：：1.1kN//m2)架管自重标准值::（38.4N//m）a)梁底管：2mm×3根×38.44N/m＝0.23kkN/m；b)立杆：（3..1m×3根根＋5m×2根）×38.44N/m×22排＝1.48kkN/m；c)梁底水平管：：1m×5根×38.44N/m＝0.19kkN/m；d)横杆：2m××2根×38.44N/m×33排＝0.46kkN/m；3).40×700木方自重标标准值：6kN/m30.04×0.007×(4××2＋3)×66kN/m3＝0.18kkN/m4）扣件自重标准值值：（13.2N//个）N3=30个×13..2N/个=0.4kNN/m；5）钢顶撑标准值：：（5Kg/个）N=10个×5KKg/个=0.5kNN/m；合计：N2=1..1+0.223＋1.48＋0.19＋0.46+00.18+00.4+0..5=4.48kNN/m；c.钢筋自重标准准值：2.5kNN/m3d.施工均布荷载载标准值：22.0kN//m2；倾倒混凝凝土时产生的的水平荷载标标准值：2..0kN//m2振捣混凝土对梁底底模板荷载：：2.0kkN/m2；振捣混凝凝土对梁侧模模板荷载：4.0kNN/m2。二、梁侧模板荷载载计算新浇混凝土作用于于模板的最大大侧压力，按按下列公式计计算：F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0kNN/m3；H--混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取0.66m；根据上述公式计算算的新浇筑混混凝土对模板板的最大侧压压力F=24.0kN/mm3×0.6m=14.44kN/m2故取14.4kN/mm2作为混凝土作用于模板的的最大侧压力力。1.梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。a.强度计算材料抗弯强度验算算公式：σ＝Mmax/Wn<[ff]其中，查表得：WWn–钢模板净截面面抵抗矩，WWn＝3.66cmm3；Mmax–最不利弯弯矩设计值，取取均布荷载与与集中荷载分分别作用时计计算结果的最最大值；σ--面板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；按照均布活荷载最最不利布置计计算：M==0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括：新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.6×14.4==10.377kN/m；振捣混凝土荷载设设计值:qq2=1.44×0.6×4=3.36kNN/m；计算跨度:l=200mmm；钢模板的最大弯矩矩:M=0.1×100.368××2002+0..117×1.68×22002=5.722×104N·mm；σ＝Mmax/Wnn＝5.72×104÷3.666×103=15.633N/mm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=215N/mmm2＞3.4N//mm2，故可以得得出结论：梁梁高600mm情况下，钢钢模板的抗弯弯性能满足要要求。b.挠度验算ν=0.013qql4/EI≤[ν]q—恒荷载均布布线荷载标准准值，即作用用在模板上的的新浇筑混凝凝土侧压力线线荷载设计值值:10.337N/mm；l--计算跨度::l=2000mm；E--面板材质质的弹性模量量:E==2.066×105N/mm2；I--面板的截截面惯性矩::I=114.54ccm4；面板的最大挠度计计算值:ν=0.013qql4/EI=0.0133×10.377×2004÷（2.06×14.544×109）=0.0007mm查表得面板的最大大容许挠度值值:[ν]=1..5mm＞0.0077mm，故可得出出结论：钢模模板的挠度满满足要求。c.扣件强度验算每根梁底管上均设设置直角扣件件以防止钢模模板根部变形形。所以按600×4450mm围内混凝土土对模板的侧侧压力用两个个扣件承担。混凝土侧压力为：：Q=0.3×0.455×14.44=1.944kN；每个扣件的最大承承载能力为88kN,大于混凝土土的侧压力，满满足要求。三、梁底模板计算算强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本工程中，多层板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=1.08××104mm3；I=6.48×104mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：σ＝Mmax/Wn<[ff]钢筋混凝土粱和模模板自重设计计值(kN/m))：q1=1.2×[(224+2.55)×0.6×1.2]×0.45==10.3kNN/m；施工荷载与振捣混混凝土时产生生的荷载设计计值(kN/m))：q2=1.4×(2..00+2..00)×0.45==2.52kkN/m；最大弯矩：Mmaax=0.11q1l2+0.1117q2l2=0.11×10.3×3002+0.1117×2.52×3002=11.922×104N·mm；查表得：Wn＝11.08×104mm3；[f]==12.55N/mm2σ=Mmax/WW=11.992×104/1.088×104=11.044N/mm2<[f]]，故可以得得出结论梁底底模板的抗弯弯强度满足要要求。2.挠度验算最大挠度计算公式式如下：ν=0.0113ql4/EI≤[ν]其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q=100.3kN//m；l--计算跨度度(梁底支撑间间距):ll=3000mm；E--面板的弹弹性模量:E=44500N//mm2；I--面板的截面面惯性矩:I=6..48cm4；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=L/10000=300/1000==0.3mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.0113×10.3×3004/(45000×6.48×104)=0.0337mm＜[ν]=0.3mm，满足要要求。3.梁底支撑的计计算强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。a.荷载的计算：梁底管的均布荷载载按照面板最最大支座力除除以面板计算算宽度得到：：q=1.1q1ll+1.2qq2l/0.445=(1..1×10..3＋1.2×22.52)××300÷00.45＝9.5kN//mb.方木的支撑力验算算方木的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=18.677cm3；I==337.33cm4；方木强度验算:最大应力:σ＝Mmax/Wn=0.1ql2/18.677=0.11×9.5×4502/18.667=10..3N/mmm2；查表得:抗弯强度度设计值[f]==12.5N//mm2＞10.3N/mm2,可以得出结结论:方木的变形形满足要求。方木抗剪验算：截面抗剪强度必须须满足:τ=3VV/(2bhh0)≤fvV-计算截面剪力设计计值Fv-木材顺纹抗剪强度度设计值其中最大剪力:V=0..6×9.5×0.45=2.557kN；方木受剪应力计算算值τ=3×2.57×1000//(2×70×40)==1.388N/mmm2；查表得：方木抗剪剪强度设计值值fv=11.7N//mm2＞1.38NN/mm2，可以的出出结论，方木木的抗剪强度度足要求。4.梁跨度方向钢钢管的计算钢管的截面惯性矩矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：W=4.49ccm3；I=10..78cmm4；E=2006000N/mm22；a.梁两侧支撑钢管的的强度计算：：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=0.6711kN最大弯矩Mmaax=00.106kN·m；最大变形νmaxx=0..255mmm；最大支座力Rmmax=0.7722kN；；最大应力σ=MM/W=00.106××106/(4..49×103)=233.5N//mm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值23.5N/mm22小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值205NN/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠挠度νmax=0..255mmm小于900//150与10mmm,满足要求求。b.梁底支撑钢管的强强度计算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=5.7411kN支撑钢管计算简图图最大弯矩Mmaax=00.904kN·m；最大变形νmaxx=2..179mmm；最大支座力Rmmax=6.6022kN；；最大应力σ=MM/W=00.904××106/(4..49×103)=2001.4NN/mm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值201.44N/mmm2小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值205NN/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠挠度νmax=2..179mmm小于900//150与10mmm,满足要求求。5.立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式：σ=N//(φA)≤[f]a.梁两侧立杆稳定性性验算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横向支撑钢管的最最大支座反力力：N1=0.6671kNN；纵向钢管的最大支支座反力：N2=0.7772kNN；脚手架钢管的自重重：N3=1..2×0.15×4.1=00.736kN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：：立杆计算长度llo=k1uh=1.1555×1.7×1.5==2.9445m；lo/i=29445.25/15..9=1185；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2209；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=145996.4344/(0.2209×424)=1644.7N//mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1664.7NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求。b.梁底受力最大的支支撑立杆稳定定性验算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横向钢管的最大支支座反力：NN1=5.7741kNN；纵向钢管的最大支支座反力：NN2=6.6602kNN；脚手架钢管的自重重：N3=1..2×0.15×(4.1-00.6)=00.736kN；N=N1+N22+N3=5.7741+6..602+00.628==12.9771kN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：：立杆计算长度llo=k1uh=1.1555×1.7×1.5==2.9445m；lo/i=29445.25/15..9=1185；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2209；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=129771.0577/(0.2209×424)=1466.4N//mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1446.4NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求。模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。（注：此计算为截截面尺寸为800×4400的梁的计算算书）一、梁侧模板荷载载计算根据上述公式计算算出梁模板侧侧压力为9..600kkN/m2，梁底模板板放置7根木方，已经经对1200×600的梁底进行行了验算，故故只对梁底支支撑进行验算算。二、梁底支撑的计算算强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算：：梁底支撑小楞的均均布荷载按照照面板最大支支座力除以面面板计算宽度度得到：q=2.533//0.9=22.814kkN/m2.方木的支撑力力验算方木按照三跨连续续梁计算。本算例中，方木的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=7×4×4//6=118.67cm3；I=7×4×4××4/12=37..33cmm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩MM=0.11ql2=0.11×2.8114×0.992=0..228kkN·m；最大应力σσ=M//W=0.2288×106/186666.7==12.22N/mmm2；抗弯强度设计值[f]=13NN/mm2；方木的最大应力计计算值122.2N//mm2小于方木抗抗弯强度设计计值13N/mm22,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须须满足:τ=3V/(2bh00)其中最大剪力:V=0..6×2.8814×0..9=11.52kkN；方木受剪应力计算算值τ=3××1.52××1000//(2×700×40)=0.8814N//mm2；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪应力计计算值0..814NN/mm2小于方木抗抗剪强度设计计值1.77N/mmm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大挠度计算算值ν=0.677××2.8144×90044/(1000×100000×377.333××104)=3.3348mm；；方木的最大允许挠挠度[ν]=0.9900×10000/2550=3.6600mmm；方木的最大挠度计计算值ν=3.3348mmm小于方木木的最大允许许挠度[ν]=3.66mm，满满足要求。3.支撑托梁的强强度验算梁底模板边支撑传传递的集中力力：P1=RA=0.9330kN梁底模板中间支撑撑传递的集中中力：P2=RB=2.5333kN梁两侧部分楼板混混凝土荷载及及梁侧模板自自重传递的集集中力：P3=(1.800--0.8000)/4×00.900××(1.2××0.0000×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××0.9000×(0.4400-0..000)××0.3000=0.8889kN经过连续梁的计算算得到：支座力:N1=N4=0.5994kN；；N2=N3=7.5558kN；；最大弯矩Mmaax=0.3369kNN·m；最大挠度计算值Vmax=0..604mmm；最大应力σ=00.369××106/44900=82.11N/mmm2；支撑抗弯设计强度度[f]==205NN/mm2；支撑托梁的最大应应力计算值82.1N/mm22小于支撑托托梁的抗弯设设计强度2205N//mm2,满足要求。二、转换层梁模板支支撑对应的楼楼板强度核算算转换层施工工期较较长，从下一一层混凝土浇浇筑完毕至转转换层梁板模模板、钢筋施施工完成需要要15天左右。当当转换层混凝凝土浇筑时下下一层的混凝凝土强度基本本达到设计强强度值。在核核算转换层模模板支撑所对对应的梁板强强度可按设计计承载值考虑虑。在核算下下层梁板强度度是否满足要要求，可按下下层梁板结构构所承载转换换层梁板混凝凝土浇筑时传传来施工荷载载组合值与下下层梁板结构构活载设计标标准值来比较较判断。取转转换层最大的的梁位置对应应的下层楼板板和梁作为核核算对象可确确保其它楼板板和梁的安全全。根据《建筑结构荷荷载规范》（GB500009-20001）规定，对对固定隔墙的的自重应按恒恒荷载考虑，荷荷载附加值不不小于1.0KN/m2，一至三层层为商业，隔隔墙不是很多多，故面层装装修标准荷载载值按1.0KN/m2取值。在转换换层梁板混凝凝土浇筑前保保留了二层、三三层的梁板模模板及支撑，因因此在浇筑转转换层梁板混混凝土时的混混凝土、钢筋筋、模板及支支架的自重由由一至三层的的顶板、梁共共同承载。计算转换梁模板支支架的承载力力和刚度不考考虑组合施工工人员及设备备荷载标准值值和混凝土倾倾倒时产生的的荷载标准值值。转换层梁模板支撑撑所对应的梁梁强度核算：：四层转换层架体及及混凝土的荷荷载设计值组组合为：N=（17.3KN/mm＋4.48KKN/m＋2.5×11.2×2KKN/m）×1.2＋2.0×11.2×1..4=36..7KN/mm；设计给出的一至三三层顶梁每米米长承载活载载的标准值合合计为：（3.5KN//m2+1.0KN/m2）×3＝13.5KKN/m2。以26轴的KZL8为例，荷荷载为36.7KKN/m，板跨跨为3.5米，不考虑虑荷载的折减减系数；考虑虑各层的架体体荷载为4.48KKN/m，计算算结果如下：：荷载传递至三层顶顶板时一层、二二层顶板共同同承受荷载:一至三层顶板受的的荷载为（考考虑二层及三三层的架体荷荷载）：N1=36.7KN//m+4.448KN/mm2×2＝45.666KN/m一至三层顶板的荷荷载标准值：：N2=13.55KN/m2×3.5m＝47.3KKN/m＞N1=45.666KN/mm。因此一至三层的顶顶梁结构可以以满足承载转转换层梁混凝凝土浇筑时传传来的荷载。故故浇筑600mm高混凝土时时，仅对二层层及三层的框框架梁按照四四层的框支梁梁的支撑方式式进行加固即即可，当第一一次浇筑的混混凝土强度达达到100%后方可进行行第二次的混混凝土浇筑。浇筑第二次混凝土土时，已浇筑筑的1200××600的梁及四层层的支撑体系系可以承受上上部荷载，届届时二层的顶顶板及梁模板板可以拆除。（截面为1200××1400mmm梁侧模计算算）一、梁侧模板荷载载计算新浇混凝土作用于于模板的最大大侧压力，按按下列公式计计算:F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.kN//m3；H---混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取1.4000m；根据上述公式计算算的新浇筑混混凝土对模板板的最大侧压压力为：F=24.0kN/mm3×1.4m=33.66kN/m2故取33.6kN/mm2作为混凝土作用于模板的的最大侧压力力。二、以KZL6验验算第一步600mm高混凝土的的承载力后浇1400mm高混混凝土自重为为：25×1.44×1.2==42kN先浇600mm高混凝凝土自重为：：25×0.6××1.2=118kN恒荷载为：（422+18）×1.355=81kNN/mKZCL1传来的的集中荷载P=0.55×0.8××1.8×88.9/2××1.35＝219kN验算时按P作用于于跨中进行估估算，验算时时混凝土按C50考虑，as=50M=0.125qql2+0.255Pl=11151kNN.mQ=0.5ql++0.5P==445.77kNαs=M/α1×fc×b×h22=0.1337ξ=1-(1-2ααs)1/2=0..148＜ξbγs=0.5[1+((1-2αs)1/2]=0.9226AS=M/fy×γγs×h=11151×1006/300××0.9266×550==7533mmm2梁中底部配筋为332324//14/144取最底排纵筋进行行验算：配筋AS=14××804.22=112559mm2＞7533mmm2验算抗剪时，取混混凝土抗剪能能力：QQ1=0.7ftbbh=0.77×1.899×12000×550==873kkN＞Q2=445..7kN验算表明：KZLL6先浇600mm高混凝土后后，可以支撑撑上部1400mmm高混凝土梁梁的荷载。二、梁侧模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞的根数为8根根。面板按照照均布荷载作作用下的三跨跨连续梁计算算。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算材料抗弯强度验算算公式如下：：σ＝Mmax/Wnn<[ff]其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；按照均布活荷载最最不利布置下下的三跨连续续梁计算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2包括：新浇混凝土土侧压力设计计值:q1=1.22×0.5××33.6==20.166kN/m；；振捣混凝土荷载设设计值:qq2=1.44×0.5××2=1.44kN/m；；计算跨度:l=(14400-2000)/(88-1)=171mmm；面