佛山市某KV变电站综合楼高大模板支撑系统施工方案

高大模板支撑系统施工组织设计方案工程名称：工程地点：施工单位：编制单位：编制人：编制日期：年月日审核人：审批日期：年月日审批负责人：审批日期：年月日目录HYPERLINK\l"_Toc213487550"一、工程概况:3HYPERLINK\l"_Toc213487551"二、施工组织3HYPERLINK\l"_Toc213487552"1、方案选择3HYPERLINK\l"_Toc213487553"2、材料要求4HYPERLINK\l"_Toc213487554"三、施工工艺4HYPERLINK\l"_Toc213487555"1、模板安装4HYPERLINK\l"_Toc213487556"2、扣件式钢管支模的安装要求6HYPERLINK\l"_Toc213487557"四、质量保证体系7HYPERLINK\l"_Toc213487558"1、支撑构件允许偏差7HYPERLINK\l"_Toc213487559"2、模板允许偏差7HYPERLINK\l"_Toc213487560"3、模板质量保证技术措施8HYPERLINK\l"_Toc213487561"五、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施10HYPERLINK\l"_Toc213487562"1、安装安全技术措施10HYPERLINK\l"_Toc213487563"2、拆除安全技术措施11HYPERLINK\l"_Toc213487564"3、模板拆除技术措施12HYPERLINK\l"_Toc213487565"4、混凝土浇筑顺序及安全措施12HYPERLINK\l"_Toc213487566"5、现场检查及监测方案13HYPERLINK\l"_Toc213487567"6、应急救援预案14HYPERLINK\l"_Toc213487568"7、事故现场应急处理17HYPERLINK\l"_Toc213487569"六、高支模模板支架计算书（只对主梁、板验算计算）18HYPERLINK\l"_Toc213487570"七、高支撑钢管搭设平面图、立面图、剖面图、大样图（附后）37110KV****变电站综合楼高大模板支撑系统施工组织设计方案一、工程概况:本工程位于佛山市***区***镇****管理区110KV****变电站内，综合楼首层层高4.85米，二层层高10.30米，最大跨度10.40米,模板支撑体系的高度为10.20米，属高支模结构。该综合楼15.15米部位的层高为10.40m，已超过8.0m，根据《广东省建筑工程高支撑模板系统施工安全管理规定》、佛山市建设局文件《佛山市深基坑与高大模板工程施工质量安全管理办法（试行）》等相关规定，水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m时必须对高支模系统进行论证。本方案应由公司技术负责人及安全技术负责人审批同意，再报监理单位审批通过后，组织专家组论证，论证通过完善后，再根据完善后的施工方案进行施工。该项目符合高支模系统论证的部位如下：部位支撑高度（m）最大跨度（m）最大梁截面b×h（㎜）一般梁截面b×h（㎜）最大板厚度（㎜）支撑系统基础情况标高15.15米米楼面D～G轴交3～12轴10.2010.40350×10000300×800250×500200×400120支承于4.85米米楼面二、施工组织1、方案选择（1）根据公司现有的棚架实际情况结合该工程项目的结构特点，该工程15.15m楼面梁板模板的支承采用单立杆(φ48×3.5钢管)满堂红脚手架搭设高大模板支撑。模板支撑材料：模板支撑系统所用材料应经过有关部门检测合格方可使用，材料的容许应力以检测结果为准。本工程用于模板支撑系统的钢管采用A3钢，其抗弯强度设计值[o]：235N／mm2。木材选用松木，含水率不大于15％，其力学性能为：E=9000N／mm2，抗剪强度为：fv：1.4N／mm2，抗弯强度为：fm=14N／mm2。具体材料及性能见下表：本工程各材料力学性能材料名称自重抗弯强度设计值(N/mmm2)抗剪强度设计值(N/mmm2)弹性模量(N/mm2)截面抵抗矩（cmm3）惯性矩（cm4）φ48*3.5mmm钢管3.84kg/mm2351202.06×105510.1612.1918mm厚胶合板板10kN/m33141.4650080*80mm木木方10kN/m33141.4900057.17200.08φ12mm螺栓抗拉强度：1700（2）编写依据A、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》B、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99C、《建筑工程荷载规范》、《建筑施工计算手册》2004版D、《建筑施工高处作业安全技术规范》E、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；F、《木结构设计规程》GB50005--2003G、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）H、参考书籍《建筑施工手册》、《建筑施工脚手架实用手册》I、《110KV****变电站综合楼工程结构施工图纸》2、材料要求（1）、本工程模板材料采用80×80㎜（计算按70×70㎜取值）木枋，2米长，18厘建筑胶合夹板，门型脚手架可调上托、可调下座，立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用48×3.5㎜的焊接管。（2）、钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯等明显缺陷。回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。所有材料有出厂合格证。（3）、扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。（4）、所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。3、作业条件（1）支承在4.85米楼面的立杆必须在该楼面的混凝土强度到达到设计值的75%，后方可进行安装。（2）搭设杆件时，应在地面弹出墨线以保证立杆对位准确，钢管脚部垫150×150×8㎜钢板或采用可调门架下座。（3）使用前应检查扣件式钢管是否存在弯曲、裂缝和锈蚀严重等缺陷。若有则应剔除不用。对于多次重复使用的钢管（包括配件），要认真检查。三、施工工艺1、模板安装（1）主梁350×1000安装：在纵向钢管上放置2米长的80×80㎜木枋＠300一道，然后安装梁底模板，侧板与底板两边加钉并设置压脚板固定，侧板脚固定后，用吊锤或水平尺校正侧板两端的垂直度，通线，钉托板，托板钉好再钉间距少于500不大于45°的斜顶（捺水）。对拉螺杆采用2φ12＠600螺杆和2*80木枋固定，螺栓用塑料套管保护，以便拆除后再使用。（表1）（2）主梁300×800安装：在钢管托架上横向放80×80木枋第一道＠500㎜，再在第一道木枋上纵向放置80×80㎜木枋＠300第二道，然后安装梁底模板，侧板与底板两边加钉并设置压脚板固定，侧板脚固定后，用吊锤或水平尺校正侧板两端的垂直度，通线，钉托板，托板钉好再钉间距少于500不大于45°的斜顶（捺水）。梁高≤800的不设对拉螺杆，只采用8号钢线与侧压木枋@800㎜对拉固定。（表2）（3）次梁200×400安装：在主梁与次梁交接处（主梁侧板预留次梁缺口的地方）钉上衬口挡，并根据标高调整支撑钢管横杆的高度。在钢管托架上纵向放80×80木枋＠300㎜，然后安装梁底模板，工序同主梁。（表3）（4）楼板模板：采用18mm厚1830×915mm优质建筑胶合夹板，以底板顶面为依据，第一道80×80㎜木枋垂直主梁方向铺设在钢管支托上＠1000㎜，再在第一道木枋上根据需要设置纵向隔距＠300㎜的第二道80×80㎜木枋，然后再铺设建筑夹板。板按规范要求在跨中起拱1～3‰。楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净，方可进行下一道工序钢筋安装。（表4）当梁的跨度在4m≤L＜10m时，起拱高度一般控制在1‰；当梁的跨度L≥10m时，起拱高度控制在3‰。表1构件名称350×10000mm梁梁底模板18㎜厚夹板梁侧模板18㎜厚夹板梁底木枋80×80㎜木枋枋@300㎜梁底托梁2φ48×3.5mmm@500㎜梁侧板对拉螺杆2φ12对拉螺栓布置2道道，沿大梁纵纵向间距6000mm梁侧板内压枋80×80木枋@@300㎜梁侧板外压枋外压枋采用双木枋枋80mm支撑梁底支顶采用φ48×3.5mmm钢管。沿梁横向间距5000㎜，纵向间距距最大1135㎜。扫地杆、水平加固固拉杆和剪刀刀撑详见附图水平杆步距表2构件名称300×800mmm梁梁底模板18㎜厚夹板梁侧模板18㎜厚夹板梁底木枋80×80㎜木枋枋@300㎜梁底托梁φ48×3.5mmm钢管@500㎜梁侧板内压枋80×80㎜木枋枋@300㎜梁侧板外压枋外压枋采用双钢管管φ48×3.55mm支撑梁底支顶采用φ48×3.5mmm钢管。沿梁横向间距5000㎜，纵向间距距最大11355㎜。扫地杆、水平加固固拉杆和剪刀刀撑详见附图水平杆步距表3构件名称250×500mm、200×400mm梁梁底模板18㎜厚夹板梁侧模板18㎜厚夹板梁底木枋80×80㎜木枋枋@300㎜梁底托梁φ48×3.5mmm@10000㎜梁侧板内压枋80×80㎜木枋枋@300㎜支撑梁底支顶采用φ48×3.5mmm钢管。沿梁横向间距11135㎜，纵向间距距最大10000㎜。扫地杆、水平加固固拉杆和剪刀刀撑详见附图水平杆步距表4构件名称120mm厚混凝凝土板板板底模板18㎜厚夹板板底木枋80×80㎜木枋枋@300板底托梁80×80㎜木枋枋@1135㎜支撑板底支顶采用φ48×3.5mmm钢管。横向间距最大11135㎜，纵向间距距最大1000㎜。扫地杆、水平加固固拉杆和剪刀刀撑详见附图水平杆步距2、扣件式钢管支模的安装要求本支撑体系的搭设过程中，应充分利用已经浇筑好的建筑结构，如柱子等，用四根钢管夹紧柱子，即抱柱，并与模板支撑立杆用扣件连接，形成井字形结构，使模板支撑与之进行可靠连接，以增加模板支撑的整体稳定性。1）、使用满堂红扣件式钢管支承梁板模板，经对传递到钢管支顶立杆和横杆上荷载的计算，根据扣件式钢管支顶立杆的容许承载力确定钢管支顶立杆间距。为确保支顶纵横两个方向的稳定，采取如下措施：（1）为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱、剪力墙上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱或剪力墙上。各立杆之间布置多道双向水平横杆（连杆），要求连杆均须与周围已施工完毕的柱或梁作刚性拉结或顶贴至柱、梁面，垂直间距1.50m，最顶部必须设置连杆，距最底部20㎝设扫地杆。（2）满堂红支顶的四周和中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置。另外，主梁底下的增加立杆也应设置剪刀撑，剪刀撑的斜杆与地面倾角宜为45°～60°。（3）满堂红支架的两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。（4）在搭设一步高后，应进行立杆和横杆的校正调直。立杆应用线锤校正其垂直度，横杆应拉线调直校正水平。（5）立杆接长采用对接，接长时采用对接扣件，顶托及可调底座可调度控制在150～350mm之间，使立杆直接传力至地基。立杆要求交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离必须大于500㎜，各接头中心至节点的距离不宜大子步距的1/3。（6）纵、横向水平杆接长宜采用对拉扣件连接，也可以采用搭接。水平杆的对接应交错布置：两根相邻纵向或横向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等于间距设置3个旋转扣件固定。2）、在安装钢管支顶时，由施工员在首层地面上弹出墨线定向，要注意钢管支顶立杆的垂直度，并调节好立杆的标高和立杆的平面布置，使梁位置在两条立杆之间，梁两边立杆间距控制在L＝1.0m之内。整个平面支顶布置连成一体。四、质量保证体系1、支撑构件允许偏差构配件允许偏差表1外壁48mm壁厚3.5mm-0.5㎜-0.5㎜游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7㎜塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.50㎜游标卡尺4立杆钢管弯曲3m≤L≤6m≤12㎜钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤302、模板允许偏差模板允许偏差允许偏差项目允许偏差(mm))1轴线位移基础5柱、墙、梁32标高±53截面尺寸基础±10柱、墙、梁+2-54每层垂直度35相邻两板表面高低低差26表面平整度27预埋钢板中心线位位移38预埋管、预留孔中中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10-010预留洞中心线位移10截面内部尺寸10-011阴阳角垂直4反正43、模板质量保证技术措施1)、樽板安装与拆除质量点设置工程项目班组目标分项项目管理点设置对策措施检查工具及检查方法模板安装与拆除表面平整、垂直度度良好、截面面准确、标高高无误轴线位移模板底口偏移1.施工前检查上道工工序质量，钢钢筋位置及放放线位置是否否准确。2.及时更换有缺陷的的模板，并予予以修复。3.加强工序自检。4.加强材料进场管理理及现场保养养。5.连接件扣紧不松动动。6.支撑点牢固可靠，损损坏变形的钢钢龙骨、钢支支柱不予使用用。用盒尺引测检查截面尺寸表面变形，支撑不不牢用盒尺引测检查标高底模标高不准，支支撑不牢用水准仪、拉线或或用尺量检查查垂直度模板上口偏移，支支撑不牢用2m靠尺检查平整度小板板面平整度、组组装大面平整整度用2m靠尺检查2)、模板安装与拆除质量预防措施模板工程质量预防防措施项目影响因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求，因因地制宜，合合理布局扣件连接松动严格设计要求，严严格控制扣件件间距，加固固面板拼缝不平尽量使用平直模板板，扣件补缺缺拆除时硬撬组装前及时刷脱模模迹颠倒工序强化施工工艺，完完善工序间的的交接检环境基底未夯实加强夯实，并铺通通长脚手板，加加强交接检钢筋网片位移加强工种之间的交交接检，互检检工作混凝土侧压力过大大工种之间相互配合合，加强支撑撑，适当振捣捣，设专人看看模材料模板变形，孔多及时检查、修理，严严重者退回，不不予使用木方、支撑件软弱弱及时同技术部门共共同研究加固固措施连接附件质量差及时退换，加密连连接，加固支支撑系统管理岗位责任制执行不不严强化岗位意识，完完善责任制，人人员定岗重进度，轻质量加强教育，摆正进进度与质量的的关系忽视资料管理加强全面管理意识识，确立技术术档案重要性性的认识施工人员技术水平低进行岗位技术培训训自检不认真认真执行自检负责责制技术交底不清认真科学的进行书书面交底指挥人员只重进度度尊重科学，服从质质量，好中求求快违章作业严格操作规程忽视交接检，互检检加强工种间配合，把把质量问题消消灭在上一工工序中专检人员检查不细细加强教育，不合格格者予以停职职3)、为防止质量通病模板设计中特制定措施序号项目防治措施1柱底烂根底部方框钉平后再再将其伸入墙墙体位置。2柱、墙粘连清理模板和涂刷隔隔离剂必须认认真，要有专专人检查验收收，不合格的的要重新刷涂涂。3垂直度偏差支模时要反复用线线附吊靠，支支模完毕经校校正后如遇有有较大冲撞，应应重新用线锤锤复核校正。4柱、墙体凹凸不平平加强模板的维修，安安装前对模板板检修一次。5柱、墙钢筋移位模板上口内侧钉设设与砼保护层层等后的木压压条，并采取取措施控制保保护层厚度。6柱、墙体阳角不垂垂直、不方正正在阳角处模板两侧侧用80×80木方成90度压紧护角角，用吊锤检检测垂直度。7外墙上下层接槎不不平、漏浆外壁模板的下段须须用对拉螺栓栓紧固在已完完成的下层砼砼壁上。8板下挠板支撑材料应有足足够强度，支支撑必须加垫垫木，模板按按规范起拱。9柱模板拼缝处漏浆浆模板拼缝处设绵线线或用胶带封封堵。10梁板底挠度捣制完成后立即增增加钢管立杆杆支撑。五、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施1、安装安全技术措施1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定。2）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。3）凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。4）立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。5）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要40～60N·M,过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。6）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。7）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。8）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。9）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。10）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。11）不准架设探头板及未固定的杆。12）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。13）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。14）支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。15）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。16）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。17)安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。2、拆除安全技术措施1)拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。2)拆模应严格遵守从上而下的原则，模板工种作业组织应遵循支模与拆模由同一作业班组执行。拆模顺序和方法，应遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支顶，侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。3)高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。4)工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。5)拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。6)拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。7)已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。8)在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。3、模板拆除技术措施楼面梁板拆模前，必须有混凝土强度报告。高大模板承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块试验强度达到100％的时候方可拆除。另外，4.85米楼层支撑拆除必须在15.15米层楼板混凝土强度达到75％时方可进行模板支撑拆除。4、混凝土浇筑顺序及安全措施1)、泵送混凝土的注意事项由于本部位的楼层高度较高，本工程采用汽车泵进行混凝土泵送，所以在输送混凝土时应注意以下问题：(1)泵送混凝土对模板的要求：由于泵送混凝土的流动性大和施工的冲击力大，因此在选择模板时，必须根据泵送混凝土对模板侧压力大的特点，确保模板和支撑有足够的强度、刚度和稳定性的。混凝土的浇筑速度、浇筑高度、密度、坍落度、温度、外加剂等是模板最大侧压力的主要影响因素。(2)泵送混凝土对钢筋的要求：浇筑混凝土时，应注意保护钢筋，一旦钢筋骨架发生变形或位移时应及时纠正。混凝土板和块体结构的水平钢筋；应设置足够的钢筋撑脚或钢支架。钢筋骨架重要节点应采取加固措施。手动布料杆应设钢支架架空，不得直接支承在钢筋骨架上。(3)混凝土泵车应设置在场地平整且坚实、道路畅通供料方便距离建筑地点近、便于配管、接近排水设施和供水供电方便处。(4)混凝土泵车必须支稳，以避免泵送作业时机体振动而发生事故。2)、浇筑顺序(1)采用汽车泵机泵送商品混凝土，输送混凝土时，应由远而近浇筑；(2)在同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑；(3)当不允许留施工缝时，区域、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混凝土初凝时间；(4)当下层混凝土初凝后，浇筑上层混凝土时，应先按留施工缝的规定处理。3）、泵送混凝土的布料(1)在浇筑竖向结构混凝土时，泵送管口离楼板高度不超过50㎝，混凝土堆积高度不超过25㎝，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。(2)浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。(3)梁截面高度≥800㎜必须水平分层浇筑，混凝土浇筑分层厚度，一般为300～500mm。浇筑主梁(350×1000)时，分三次浇筑，第一、二次各浇筑300mm，剩下400mm与板同时浇筑。(4)振捣泵送混凝土时，振动棒插入的间距一般为400mm左右，振捣时间一般为15～30s，并且在20～30min后对其进行二次复振，复振时采用平板振动器。(5)对于有预留洞、预埋件和钢筋密集的部位，应预先制订好相应的技术措施，确保顺利布料和振捣密实。在浇筑混凝土时，应经常观察，当发现混凝土有不密实等现象，应立即采取措施。5、现场检查及监测方案1）检查报验程序班组在区段自检合格向项目部报验→项目部组织检查合格后向公司总工室报验→公司总工室检查合格向监理公司报验→监理公司会同质监站或其他主管部门验收并签证（1）安装、检查验收阶段：安装过程施工责任人：**（班组长）自检组织总责任人：**（施工现场负责人）自检责任人：**（安全员）、**（施工员）（2）砼浇注阶段：楼面浇注点监控责任人:**（安全员）支顶棚架监控责任人：**（施工员）应急指挥责任人：**（施工现场负责人）在浇筑砼前重点检检查、巡查的的部位：A、杆件的设置和连接接、扫地杆、支支撑、剪力撑撑等构件是否否符合要求。B、地基是否积水，底底座是否松动动。C、架体和架杆件是否否有变形的现现象。D、安全防护措施是否否符合规范要要求。在捣砼的过程中，实实行全过程监监控。在浇筑筑顶板砼过程程中，支架下下面要安装照照明灯，在安安全员的监督督下，派木工工进行巡查，负负责检查模板板、支顶，若若发现异常，立立即停止浇筑筑砼，并及时时组织人员进进行加固处理理，保证浇筑筑工作正常进进行。泵送砼砼时，应随浇浇、随捣、随随平整，砼不不得堆积在泵泵送管道出口口处。（3）拆除阶段：拆除过程施工责任任人：**（班组长长）安全监控责任人：：****（安安全员）拆除顺序：搭设作作业平台→拆梁侧支模模水平杆/斜撑→拆除梁侧模→板底承重水水平横杆→对搭接立杆杆可拆除上立立杆或适当下下放上立杆→拆顶板底模模板→拆梁底承重重水平横杆→拆梁底模板→拆支模架剪剪刀撑→拆支模架横横杆→拆支模架立立杆。2）沉降监测监测方案包括：（1）监测项目：支架架沉降、位移移和变形。（2）监测点布设：垂垂直监测点位位置布置在主主梁与次梁交交接点处，水水平监测点设设置在边立杆杆上。详见监监控附图。（3）必须使用经纬仪、水水平仪等监测测仪器进行监监测，监测仪仪器精度应满满足现场监测测要求，并设设变形监测报报警值。观测测设置点内若若光线不足，必必须在满堂红红脚手架里面面安装照明系系统，以满足足观测要求。（4）在浇注混凝土前、浇浇注混凝土的的整个过程和浇浇注混凝土后后，应派施工工员李伟棠对支撑撑系统进行观观测。垂直监监测点采用目目测立杆与经经纬仪观测相结合的的方法，水平平监测点在梁梁底或者梁侧侧的立杆上用用两块15㎝夹板钉成成直角，与立立杆固定，夹夹板上贴A4白纸平整，纸上画若干干间隔1毫米垂直直直线，采用经纬仪进行监监测，及时将将各过程的测测量数据进行行对比分析。本本工程的最大大沉降量控制制值为12mmm，预警值值为8mm；模板板支撑的侧向向位移控制值值为15mmm，预警值为为10mm。（5）监测时间间隔为为：浇筑混凝凝土前监测一一次，并记录录下监测点数数据：混凝土土浇筑时作为为重点监测，派派施工员李伟伟棠一直监测测监测点，直直至浇筑完成成。在监测中中，当沉降位位移超过允许许值时，立即即疏散人员，上上报项目经理理及公司质安安科，再采取取相关加固措措施。6、应急救援预案高大模板工程涉及及的的事故包包括：高空坠坠落、物体打打击、模板坍坍塌、火灾、触触电、机械伤伤害等不可预预见性的突发发事件，为降降低安全事故故的伤害，防防止事故扩大大，制定以下下应急预案与与措施：（1）建立应急预案组组织机构：为对可能发生的事事故能够快速速反应、求援援，项目部成成立应急求援援小组。由项项目经理*****任组长长，负责事故故现场指挥，统统筹安排等。具具体架构见下下表：工程项目部应急救救援领导小组组组长组长副组长副组长组员组员当施工再起发生事事故，若应急急救援小组组组长不在位时时，由副组长长负责现场指指挥救援。通讯联系电话：应急组长：副组长：（2）机构的职责1）、负责制定事故故预防工作相相关部门人员员的应急救援援工作职责。2）、负责突发事故故的预防措施施和各类应急急救实施的准准备工作，统统一对人员，材材料物资等资资源的调配。3）、进行有针对性性的应急救援援应变演习，有有计划区分任任务，明确责责任。4）、当发生紧急情情况时，立即即报告公司应应急救援领导导小组并及时时采取救援工工作，尽快控控制险情蔓延延，必要时，报报告当地部门门，取得政府府及相关部门门的帮助。（3）应急救援工作程程序1）、当事故发生时时小组成员立立即向组长汇汇报，由组长长****立即即上报公司，必必要时向当地地政府相关部部门，以取得得政府部门的的帮助。2）、由应急救援领领导小组，组组织项目部全全体员工投入入事故应急救救援抢险工作作中去，尽快快控制险情蔓蔓延，并配合合、协助事故故的处理调查查工作。3）、事故发生时，组组长或其他成成员不在现场场时，由在现现场的其他组组员作为临时时现场救援负负责人负责现现场的救援指指挥安排。4）、项目部指定*****负责责故事的收集集、统计、审审核和上报工工作，并严格格遵守事故报报告的真实性性和时效性。5）、项目部应在现现场办公室明明显位置应公公布项目的应应急领导小组组、义务消防防队和项目主主要管理人员员名单及其联联系电话，项项目部应事先先与地方医院院、宾馆建立立正式的互相相协议，以便便在事故发生生后及时得到到外部救援力力量和资源的的援助。相关单位联系电话话表序号单位电话备注12345（4）施工现场应急救援援情况及救援援措施施土现场应急救援援情况及救援援措施序号应急响应情况施工现场应急响应应救援措施1坍塌事故发生坍塌塌事故，现场场人员立即撤撤离坍塌区，向向项目经理及及有关人员报报告，项目经经理启动现场场应急系统，依依照安全技术术措施一方面面组织人员排排除险情，以以预防坍塌的的再次发生；；一方面对埋埋人的人员组组织用手刨挖挖，以避免伤伤员二次受伤伤，对受伤者者进行现场必必要的救治，同同时拨打120送医院抢救救；项目经理理按照报告程程序逐级报告告，企业应急急响应指挥机机构组织公司司应急小分队队赶赴出事现现场开展救援援工作；协助助公司事故调调查组，对事事故展开调查查。2触电事故触电事故主主要有三类，施施工碰触电、工工地随意拖拉拉电线、现场场照明不使用用安全电压；；最早发现触触电者，大声声呼叫电工迅迅速拉闸断电电，然后边向向项目经理及及关人员报告告，边用木棒棒、木板等不不导电的材料料将触电人与与接触电线、电电器部位分离离开，将触电电者抬到平整整的场地，现现场伤员救急急人员按照有有关救护知识识立即进行救救护，同时拨拨打120送医院抢救救；项目经理理按照报告程程序逐级报告告，并协助公公司事故调查查组对事故展展开调查。3物体打击事故不戴安全帽在发生生的物体打击击事故中，占占事故总数的的90％，所以进进人施工现场场必须戴安全全帽是首选安安全措施；当当发生物体打打击事故，最最早发现者立立即向项目经经理报告，项项经理组织现现场急救小组人员员迅速对伤者者进行紧急清清理包扎止血血，同时拨打打120或直接送医医院抢救；项项目经理按照照报告程序逐逐级报告，并并协助公司事事故调查组对对事故展开调调查。4机械伤害事故当发生机机械伤害事故故，如受伤者者自己能够呼呼救，首先大大声呼叫电工工迅速拉闸断断电；如受伤伤严重已不能能呼救，最早早发现者大声声呼叫电工迅迅速拉闸断电电，向项目经经理及有关人人员报告，同同时拨打120急救中心，现现场伤员救急急小组人员将将伤者抬到平平整的场地进进行必要的救救治，如发现现伤者有断指指断腿等，应应立即将其找找到，用医用用纱布将其包包好，随同伤伤员一起送往往医院救治。项项目经理按照照报告程序逐逐级报告，并并协助公司事事故调查组对对事故展开调调查。5高处坠落事故当发生高处坠落事事故，最早发发现者立即向向项目经理报报告，项目经经理组织现场场救急小组人员员迅速对伤者者施救，如有有骨折伤员，应应注意对骨折折部位的保护护，使用木板板平抬，避免免因不正确的的抬运，使骨骨折部位造成成二次伤害；；同时拔打120或直接送医医院抢救；项项目经理按照照报告程序逐逐级报告，并并协助公司事事故调查组对对事故展开调调查。6火灾事故在施工平面面图中用红色色笔将消防器器材、消防水水管口标于其其中。设置在醒目目的位置上；；当发现有火火险发生时，项项目经理立即即指挥现场消消防灭火组、伤伤员救急组等分工工协作，取出出灭火器和接接通水源进行行扑救；当火火势较大，现现场无力扑救救时，立即拨拨打119火警，讲清清火险发生的的地点、火势势情况、报告告人姓名、单单位地址，并并派人到单位位门口、街道道交叉路口等等候消防车的的到来，带领领消防车迅速速赶到火灾现现场；项目经经理按照报告告程序逐级报报告，非常情情况可越级上上报，并协助助公司事故调调查组对事故故展开调查。7、事故现场应急处处理(1)警戒隔离离：抢险队员员在事故现场场周围用警戒戒桩、警戒线线带等物资在在现场设置警警戒隔离区，非非抢险队员不不得进入警戒戒区内，以防防止发生连锁锁事故，为更更好地进行抢抢险救工作创创造条件。(2)人员疏散散：抢险队员员将事故现场场被困人员，及及时组织转移移到安全地带带．并将现场场非抢险队人人员转移出事事故现场。(3)人员抢救救：抢险队员员将受伤人员员从事故现场场解救出来，并并进行现场急急救处理。(4)控制险情情：抢险队员员使用预备的的应急物资，对对有进一步倾倾斜、倒塌发发展趋势的脚脚手架进行加加固，以最大大限度减少人人员和财产损损失。(5)设置向导：：在事故现场场入口及进入入现场的主要要通道边安排排引导人员。以以引导救险车车辆、人员、物物资等迅速准准确地进入事事故现场。(6)记录：事故故发生后，由由质安部有关关人员对事故故的发生、发发展以及抢险险救护等过程程情况进行记记录，为事后后的调查、分分析提供资料料。预备应急救援主要要工具如下表表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架1个用于抢救伤员4止血急救包2个用于抢救伤员5手电筒2个用于停电时照明求求援6应急灯2个用于停电时照明求求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机4台联系指挥求援9小车1辆浇筑高支撑区域时时备10灭火器材若干模板火灾11切割机2台用于切割钢管救援援12千斤顶2个用于顶钢管、救援援六、高支模模板支架架计算书（只只对主梁、板板验算计算）设计依据：1、《建建筑地基基础础设计规范》GB550007－20022、《混凝土结构设设计规范》GB500010－2002附录A素混凝土结结构构件计算算3、《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ130－20014、《建筑结构荷载载规范》GB500009--200115、《建筑结构静力力计算手册》6、《木结构设计规规范》GB500005－20037、本计算书使使用《三行梭梭芙SanHHangSSoft》建造师系列列软件计算计算算书输出格式式说明：□^2表示□的二次方，□E-05表示□除以十的五五次方，其余余类推。350×1000（mm）梁模和支支架系统验算算＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝1、梁模底底板验算：梁截截面宽度和高高度为0.35××1（m）。梁底模模板厚度hm＝0.018（m）。梁底模模木方间距（计计算跨度L）＝0.3（m）。模板抗抗弯强度设计计值[ó]＝14（N/mm^^2），模板抗抗剪强度设计计值[T]＝1.4（N/mm^^2）。模板弹弹性模量E=9000（N/mm^^2）。梁底板计计算简图：截面抵抗抗矩W＝0.35××0.0188^2÷6＝1.899E-05（m^3）截面惯性性矩I＝0.35××0.0188^3÷12＝0.170009E-006（m^4）作用在构构件上的各种种荷载计算：：模板自重重q1＝0.35××0.35＝0.12225（kN/m）钢砼自重重q2＝25.5××0.35××1＝8.9225（kN/m）振捣荷载载q4＝2.0×00.35＝0.7（kN/m）设计荷载载计算：弯剪验算算时q＝1.2×（0.12225＋8.9225）＋1.4×00.7＝11.8837（kN/m）挠度验算算时q＝0.12225＋8.9225＋0.7＝9.74475（kN/m）抗弯强度度验算：Mmaxx＝0.1×qq×L^2＝0.1×11.8337×0.33^2＝0.10665（kN.m）ómax＝M÷WW＝0.10665÷（1000××1.899E-05）＝5.63349（N/mm^^2）ómax≤[[ó]＝14（N/mm^^2）满足要求！！抗剪强度度验算：Qmaxx＝0.6×qq×L＝0.6×11.8337×0.33＝2.13307（kN）Tmaxx＝（3×Q）÷（2×b×h）＝（3×2..1307）÷（1000××2×0.335×0.0018）＝0.50773（N/mm^^2）Tmaxx≤[T]＝1.4（N/mm^^2）满足要求！！挠度验算算：Vmaxx＝（0.6777×q×L^^4）÷（100×EE×I）＝（0.6777×9.77475×00.3^4）÷（100×9000××0.170009E-006）＝0.34992（mm）挠度限值值[V]＝1000××0.3÷250＝1.2（mm）VVmax≤[V]＝1.2（mm）满足要求！！2、梁模模侧板验算：：梁侧模板板厚度h2＝0.0118（m）。砼初凝凝时间to＝4（小时），砼砼的浇筑速度度Vh＝4（m3/h），砼浇筑筑厚度Hc＝1（m），砼外加加剂影响系数数β1＝1.2，砼塌落度度影响系数β2＝1.1，倾倒砼产产生的水平荷荷载qq1＝2（kN/m^^2）。新浇砼侧侧压力Fv1＝0.22×γ×t0×β1×β2×SQR（Vh）＝0.22××24×44×1.22×1.11×SQR（4）＝55.77568（kN/m^^2）新浇砼侧侧压力Fv2＝γ×h＝24×1＝24（kN/m^^2）计算侧压压力取值Fv＝24（kN/m^^2）侧压力有效效高度＝24÷24＝1（m）梁侧模竖竖压木方间距距（计算跨度度L）＝0.3（m）。梁侧板计计算简图：截面抵抗抗矩W＝（1－0.12）×0.0118^2÷÷6＝4.755199E--05（m^3）截面惯性性矩I＝（1－0.12）×0.0118^3÷÷12＝0.427767E-006（m^4）作用在构构件上的各种种荷载计算：：砼侧压荷荷载q1＝24×（1－0.12）＝21.112（kN/m）振捣砼荷荷载q2a＝4.0×（1－0.12）＝3.552（kN/m）倾倒砼荷荷载q2b＝2×（1－0.12）＝1.776（kN/m）计算采用用荷载q2＝3.52（kN/m）设计荷载载计算：弯剪验算算时q＝1.2×21.122＋1.4×3.52＝30.2272（kN/m）挠度验算算时q＝21.112＋3.52＝24.664（kN/m）抗弯强度度验算：Mmaxx＝0.1×qq×L^2＝0.1×30.2772×0.33^2＝0.27224（kN.m）ómax＝M÷WW＝0.27224÷（1000××4.755199E--05）＝5.73323（N/mm^^2）ómax≤[[ó]＝14（N/mm^^2）满足要求！！抗剪强度度验算：Qmaxx＝0.6×qq×L＝0.6×30.2772×0.33＝5.4449（kN）Tmaxx＝（3×Q）÷（2×b×h）＝（3×5..449）÷（1000××2×（1－0.12）×0.0118）＝0.516（N/mm^^2）Tmaxx≤[T]＝1.4（N/mm^^2）满足要求！！挠度验算算：Vmaxx＝（0.6777×q×L^^4）÷（100×EE×I）＝（0.6777×24..64×0..3^4）÷（100×9000××0.427767E-006）＝0.351（mm）挠度限值值[V]＝1000××0.3÷250＝1.2（mm）Vmaxx≤[V]＝1.2（mm）满足要求！！采用梁模模侧板对拉螺螺栓加固，可可不进行梁模模侧压木方的的受力验算。3、梁模模侧板对拉螺螺栓验算：梁剖面对对拉螺栓根数数和直径为2Φ12（mm），对拉螺螺栓沿梁纵向向间距L为0.6（m）。每根螺栓栓净截面积A＝0.25××3.141559×100^2＝78.55397（mm^2）作用在构构件上的各种种荷载计算：：新浇砼侧侧压荷载q1＝24×1＝24（kN/m）新浇砼振振捣荷载q2a＝4.0×1＝4（kN/m）新浇砼倾倾倒荷载q2b＝2×1＝2（kN/m）计算动力力荷载取值q2＝4（kN/m）设计荷载载计算：每根螺栓栓拉力N＝（1.2×24＋1.4×4）×0.6÷÷2＝10.332（kN）螺栓容许许拉力[N]＝170×78.53397÷10000＝13.33517（kN）Nmaxx≤[N]＝13.33517（kN）满足要求！！4、梁底底模木方验算算：计算总负负荷宽度bfh＝1.5（m），负荷混混凝土板板厚厚h1＝0.12（m）。梁底模模木方截面宽宽和高为0.07××0.07（m），梁模支支撑立杆横距距（计算跨度度L）＝0.5（m）。梁底模模木方间距＝＝0.3（m）。木方抗抗弯强度设计计值[ó]＝14（N/mm^^2），木方抗抗剪强度设计计值[T]＝1.4（N/mm^^2），木方弹弹性模量E=9000（N/mm^^2）。梁底模木木方计算简图图：截面抵抗抗矩W＝0.07××0.07^^2÷66＝5.711666E--05（m^3）截面惯性性矩I＝0.07××0.07^^3÷112＝2.000083E--06（m^4）作用在构构件上的各种种荷载计算：：模板自重重q1＝0.35××0.3＝0.105（kN/m）模板自重重p1＝0.35××0.3×（（1.5－0.35）÷2＋1－0.12）＝0.15228（kN）钢砼自重重q2＝25.5××0.3×1＝7.65（kN/m）钢砼自重重p2＝25.1××0.3×00.12×（1.5－0.35）÷2＝0.51996（kN）施工荷载载p3＝2.5×00.3×（1.5－0.35）÷2＝0.43112（kN）振捣荷载载q4＝2.0×00.3＝0.6（kN/m）设计荷载载计算：弯剪验算算时q＝1.2×（0.105＋7.65）＋1.4×00.6＝10.1146（kN/m）弯剪验算算时p＝1.2×（0.15228＋0.51996）＋1.4×00.43122＝1.41106（kN）挠度验算算时q＝0.105＋7.65＋0.6＝8.3555（kN/m）挠度验算算时p＝0.15228＋0.51996＋0.43112＝1.10036（kN）抗弯强度度验算：Mmaxx＝（3-bb÷L）×q××b^2÷32＋P×（6×L×b－3×b^2）÷（16×L）＝（3-00.35÷00.5）×10..146×00.35^22÷32＋1.41106×（6×0.55×0.355－3×0..35^2）÷（16×0..5）＝0.20997（kN.m）ómax＝M÷WW＝0.20997÷（1000××5.711666E--05）＝3.66682（N/mm^^2）ómax≤[[ó]＝14（N/mm^^2）满足要求！！抗剪强度度验算：考虑支撑撑的受力协调调和调整；设设中间支座由由于弯挠发生生1.5mmm沉陷，中间间支座反力按按下列公式作作出调整：中间支座座反力调整值值Rt＝－6×EE×I×Δ÷L^33＝－6000××90000×2.000083EE-06×0.00115÷0.55^3＝-1.29965（kN）中间支座座反力Rb＝（q×b×（16－b÷L－（b÷L）^2）÷16）＋（p×（16－2×（b÷L）－3×（b÷L）^2）÷8）＋Rt＝（10.1146×0..35×（16－0.35÷÷0.5－（0.35÷÷0.5）^2）÷16）＋（1.41106×（16－2×0.335÷0.55－3×（0.35÷÷0.5）^2）÷8）＋（-1.29965）＝4.30056（kN）Qmaxx＝0.5×RRb＝0.5×4.30556＝2.15528（kN）Tmaxx＝（3×Q）÷（2×b×h）＝（3×2..1528）÷（1000××2×0.007×0.007）＝0.659（N/mm^^2）Tmaxx≤[T]＝1.4（N/mm^^2）满足要求！！挠度验算算：Vmaxx＝（0.75＋0.75×（b÷L）－0.5×（b÷L）^2）×（q×b^22×L^2）÷（384×EE×I）＋（0.75＋1.1255×（b÷L）＋（b÷L）^2）×（p×L^2）÷（96×E××I）＝（0.75＋0.75×0.355÷0.5－0.5×（0.35÷÷0.5）^2）×（8.3555×0.335^2××0.5^22）÷（384×9000××2.000083E--06）＋（0.75＋1.1255×0.355÷0.5＋（0.35÷÷0.5）^2）×（1.10036×0..5^2）÷（96×99000×2.000083E-006）＝0.09666（mm）挠度限值值[V]＝1000××0.5÷250＝2（mm）VVmax≤[V]＝2（mm）满足要求！！5、梁模模顶托梁验算算：梁模支撑撑立杆纵距（计计算跨度L）＝1.1335（m）。构件上部部的各种荷载载计算：（计计算顶托梁和和钢管支撑架架时施工荷载载调整为1.5kN/m^^2，其它上部部荷载与梁底底模木方验算算的荷载相同同。）施工荷载载p3＝1.5×00.3×（1.5－0.35）÷2＝0.25887（kN）作用在梁梁底木方的荷荷载计算：弯剪验算算时q＝1.2×（0.105＋7.65）＋1.4×00.6＝10.1146（kN/m）弯剪验算算时p＝1.2×（0.15228＋0.51996）＋1.4×00.25877＝1.16691（kN）挠度验算算时q＝0.105＋7.65＋0.6＝8.3555（kN/m）挠度验算算时p＝0.15228＋0.51996＋0.25887＝0.93111（kN）顶托梁上上设计荷载（集集中荷载）的的计算：验算弯剪剪荷载P＝3.90093（kN）验算挠度度荷载P＝2.93384（kN）每一跨的的荷载个数n＝3（个）荷载个数数变动系数K＝（1.1335÷0.33）÷3＝1.26611梁模顶托托梁计算简图图：采用圆钢钢管顶托梁；；计算采用圆圆钢管的截面面直径和壁厚厚为Φ48×3..1（mm）。抗弯强强度设计值[ó]＝205（N/mm^^2），弹性模模量E＝2060000（N/mm^^2）。圆钢管管截面抵抗矩矩W＝0.92229E-055（m^3），圆钢管管截面惯性矩矩I＝0.221149E-006（m^4）。单侧并并排使用圆钢钢管顶托梁两两根。抗弯强度度验算：Mmaxx＝（2×n^2＋1）×K×P××L÷（20×n）＝（2×3^^2＋1）×1.22611×3.90993×1..135÷（20×3）＝1.77719（kN.m）ómax＝M÷WW＝1.77719÷（1000××0.92229E-055）＝191..9919（N/mm^^2）ómax≤[[ó]＝205（N/mm^^2）满足要求！！钢顶托梁梁可不作抗剪剪强度验算！！支座反力力Rdt＝n×K×P＋Mmax÷L＝16.33512（kN）挠度验算算：Vmax＝（（55×n^4＋2×n^2＋1）×K×P××L^3）÷（384×nn^3×E××I）－0.0377×Mmaxx×L^2÷÷（E×I）＝（（5×3^^4＋2×3^^2＋1）×1.22611×2.93884×1..135^33）÷（384×3^3××2060000×0..221499E-06）－0.0377×1.77719×1.1355^2÷（2060000×0..221499E-06）＝3.00051（mm）挠度限值值[V]＝1000××1.1335÷1550＝7.56667（mm），且要求[V]小于10（mm）采用挠度度限值[V]＝7.56667（mm）VVmax≤[V]＝7.56667（mm）满足要求！！5、主梁350mm××1000mmm梁底扣件件验算。梁的承重支撑纵距距为1.1355m，横距为0.5+00.5=1..0m，立杆步距距为h=1.55m，底下200mm以内高设置置纵横向扫地地杆，钢管下下垫300×3300×188mm的木板或门门形脚手架可可调底座。5.1荷载收集5.1.1梁bm0土KG梁=b/2×h×r梁梁=25.5××1.0×00.175==4.46225KN//m5.1.2模板重：：（模板自重重标准值a取0.5KKN/m2,查施工手册册第四册表17-77）G模板=［b/2+（h-tt）+0.5--0.1755］×a=（0.1755+1.0--0.12++0.3255）×0.5==0.69KKN/m5.1.3钢管脚手手架每米立杆杆承受的结构构自重以b==0.1388KN/mm计,h0为层高。（查查JGJ1330-20001附录A）则自重G=b×hh0=10.1××0.13884=1.440KN故每根立杆承受的的恒荷载NGK=梁重＋模板板重＋支架重重=（4.4633+0.69）×1.1335+1.440=7.2249KN5.1.4施工活荷荷：活荷以2KN//m2计取，NQK=0.1175×1..135×22=0.3997KN5.2、扣件抗滑承载力力验算在不组合风荷载作作用下：根据据公式N1=1.2NNGK＋1.4NQKKN=11.2×7..249＋1.4×00.397==9.26KKN一个扣件能承受抗抗滑移力8KN,故必须在连连接扣件下部部紧靠加一个个扣件，采用用抗滑移，双扣扣件Rc=12KN＞9.26KN，满足要求求。（扣件承承载力设计值值查JGJ1330-20001）6、梁模系统钢管支支撑架验算：：由于本支撑体系当当中梁下立杆杆同时受梁及及板面结构传传递下来的压压力，因此在在计算时要同同时考虑两个个构件对立杆杆稳定性产生生的影响。1）、计算立杆所受受压力如下：：①梁所传递给立杆的的压力：根据梁下钢管托梁梁受力计算，得得出钢管托梁梁对梁下立杆杆传递的最大大压力为：N1=16..35KN②受力范围内板面所所传递给立杆杆的压力：混凝土结构：N221=（0.500÷3＋（1.00－0.35）÷3）×1.13×0.112×25××1.2=11.97KNN模板结构：N222=（0.500÷3＋（1.000－0.35）÷3）×1.13×0.335×1.22=0.233KNN2=N21+NN22=1..97+0..23=2.2KN③受力范围内活荷载载为：计算立杆时，施工工及设备荷载载标准值取：：1.0KNN/m2N3=1.1355×0.5×1..0×1.44=0.7995KN2）、综上计算，钢钢管所受压力力为：N=NN1+N2++N3=166.35+2.2+0.7955=19.355（kN）采用Φ48钢管支撑架，计算算时采用壁厚厚数据为3..1（mm）。支撑架架钢管回转半半径r为15.991（mm），支撑架架钢管净截面面积A为437..27（mm^2）。支撑架架搭设高度约约为9.22（m），支撑架架上部伸出水水平横杆的自自由长度为0.3（m）。支撑架设设计荷载P＝19.355（kN）根据规范范要求钢管立立杆计算长度度按以下两公公式计算所得得取数值较大大者：L1＝11.155××1.6×1.5＝2.7772（m）LL2＝1.5＋2×0..3＝2.1（m）计算长度度取值L＝2.7772（m）钢管杆的的长细比λ＝L÷rr＝1000××2.7772÷155.91＝174..2044立杆稳定定性系数φ＝0.2344立杆压应应力ómaxx＝P÷（φ×A）＝1000××19.355÷（0.2344×4377.27）＝189.11（N/mm^^2）ómax≤[[ó]＝205（N/mm^^2）满足要求！！300×800（mm）梁模和支支架系统验算算＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝1、梁模底板验算：：梁截截面宽度和高高度为0.3×00.8（m）。梁底模模板厚度hm＝0.018（m）。梁底模模木方间距（计计算跨度L）＝0.3（m）。模板抗抗弯强度设计计值[ó]＝14（N/mm^^2），模板抗抗剪强度设计计值[T]＝1.4（N/mm^^2）。模板弹弹性模量E=9000（N/mm^^2）。梁底板计计算简图：截面抵抗抗矩W＝0.3×00.018^^2÷66＝1.611999E--05（m^3）截面惯性性矩I＝0.3×00.018^^3÷112＝0.145579E-006（m^4）作用在构构件上的各种种荷载计算：：模板自重重q1＝0.35××0.3＝0.105（kN/m）钢砼自重重q2＝25.5××0.3×00.8＝6.12（kN/m）振捣荷载载q4＝2.0×00.3＝0.6（kN/m）设计荷载载计算：弯剪验算算时q＝1.2×（0.105＋6.12）＋1.4×00.6＝8.31（kN/m）挠度验算算时q＝0.105＋6.12＋0.6＝6.8225（kN/m）抗弯强度度验算：Mmaxx＝0.1×qq×L^2＝0.1×8.31××0.3^22＝0.07448（kN.m）ómax＝M÷WW＝0.07448÷（1000××1.611999E--05）＝4.61173（N/mm^^2）ómax≤[[ó]＝14（N/mm^^2）满足要求！！抗剪强度度验算：Qmaxx＝0.6×qq×L＝0.6×8.31××0.3＝1.49958（kN）Tmaxx＝（3×Q）÷（2×b×h）＝（3×1..4958）÷（1000××2×0.33×0.0118）＝0.41555（N/mm^^2）Tmaxx≤[T]＝1.4（N/mm^^2）满足要求！！挠度验算算：Vmaxx＝（0.6777×q×L^^4）÷（100×EE×I）＝（0.6777×6.8825×0..3^4）÷（100×9000××0.145579E-006）＝0.28552（mm）挠度限值值[V]＝1000××0.3÷250＝1.2（mm）VVmax≤[V]＝1.2（mm）满足要求！！2、梁模模侧板验算：：梁侧模板板厚度h2＝0.0118（m）。砼初凝凝时间to＝4（小时），砼砼的浇筑速度度Vh＝4（m3/h），砼浇筑筑厚度Hc＝0.8（m），砼外加加剂影响系数数β1＝1.2，砼塌落度度影响系数β2＝0.85，倾倒砼产产生的水平荷荷载qq1＝2（kN/m^^2）。新浇砼侧侧压力Fv1＝0.22×γ×t0×β1×β2×SQR（Vh）＝0.22××24×44×1.22×0.855×SQR（4）＝43.00848（kN/m^^2）新浇砼侧侧压力Fv2＝γ×h＝24×0..8＝19.2（kN/m^^2）计算侧压压力取值Fv＝19.2（kN/m^^2）侧压力有效效高度＝19.22÷24＝0.8（m）梁侧模竖竖压木方间距距（计算跨度度L）＝0.3（m）。梁侧板计计算简图：截面抵抗抗矩W＝（0.8－0.12）×0.0118^2÷÷6＝3.6772E-055（m^3）截面惯性性矩I＝（0.8－0.12）×0.0118^3÷÷12＝0.330047E-006（m^4）作用在构构件上的各种种荷载计算：：砼侧压荷荷载q1＝19.22×（0.8－0.12）＝13.0056（kN/m）振捣砼荷荷载q2a＝4.0×（0.8－0.12）＝2.772（kN/m）倾倒砼荷荷载q2b＝2×（0.8－0.12）＝1.336（kN/m）计算采用用荷载q2＝2.72（kN/m）设计荷载载计算：弯剪验算算时q＝1.2×13.0556＋1.4×2.72＝19.44752（kN/m）挠度验算算时q＝13.0056＋2.72＝15.7776（kN/m）抗弯强度度验算：Mmaxx＝0.1×qq×L^2＝0.1×19.47752×0..3^2＝0.17553（kN.m）ómax＝M÷WW＝0.17553÷（1000××3.6772E-055）＝4.7774（N/mm^^2）ómax≤[[ó]＝14（N/mm^^2）满足要求！！抗剪强度度验算：Qmaxx＝0.6×qq×L＝0.6×19.47752×0..3＝3.50055（kN）Tmaxx＝（3×Q）÷（2×b×h）＝（3×3..5055）÷（1000××2×（0.8－0.12）×0.0118）＝0.42996（N/mm^^2）Tmaxx≤[T]＝1.4（N/mm^^2）满足要求！！挠度验算算：Vmaxx＝（0.6777×q×L^^4）÷（100×EE×I）＝（0.6777×15..776×00.3^4）÷（100×9000××0.330047E-006）＝0.29009（mm）挠度限值值[V]＝1000××0.3÷250＝1.2（mm）VVmax≤[V]＝1.2（mm）满足要求！！按方案要求对梁模模侧板进行斜斜顶木、压脚脚木方加固，可可不进行梁模模侧压木方的的受力验算。用8号钢线在梁模板离底板350㎜高处钻穿模板与80㎜侧压木枋@600㎜对拉固定。3、梁底底模木方验算算：计算总负负荷宽度bfh＝1（m），负荷混混凝土板板厚厚h1＝0.12（m）。梁底模模木方截面宽宽和高为0.07××0.07（m），梁模支支撑立杆横距距（计算跨度度L）＝0.5（m）。梁底模模木方间距＝＝0.3（m）。木方抗抗弯强度设计计值[ó]＝14（N/mm^^2），木方抗抗剪强度设计计值[T]＝1.4（N/mm^^2），木方弹弹性模量E=9000（N/mm^^2）。梁底模木木方计算简图图：截面抵抗抗矩W＝0.07××0.07^^2÷66＝5.711666E--05（m^3）截面惯性性矩I＝0.07××0.07^^3÷112＝2.000083E--06（m^4）作用在构构件上的各种种荷载计算：：模板自重重q1＝0.35××0.3＝0.105（kN/m）模板自重重p1＝0.35××0.3×（（1－0.3）÷2＋0.8－0.12）＝0.10881（kN）钢砼自重重q2＝25.5××0.3×00.8＝6.12（kN/m）钢砼自重重p2＝25.1××0.3×00.12×（1－0.3）÷2＝0.31663（kN）施工荷载载p3＝2.5×00.3×（1－0.3）÷2＝0.26225（kN）振捣荷载载q4＝2.0×00.3＝0.6（kN/m）设计荷载载计算：弯剪验算算时q＝1.2×（0.105＋6.12）＋1.4×00.6＝8.31（kN/m）弯剪验算算时p＝1.2×（0.10881＋0.31663）＋1.4×00.26255＝0.87668（kN）挠度验算算时q＝0.105＋6.12＋0.6＝6.8225（kN/m）挠度验算算时p＝0.10881＋0.31663＋0.26225＝0.68669（kN）抗弯强度度验算：Mmaxx＝0.25××q×b×（L－0.5×b）＋0.5×pp×（L－b）＝0.25××8.311×0.3××（0.5－0.5×00.3）＋0.5×00.87688×（0.5－0.3）＝0.30558（kN.m）ómax＝M÷WW＝0.30558÷（1000××5.711666E--05）＝5.34493（N/mm^^2）ómax≤[[ó]＝14（N/mm^^2）满足要求！！抗剪强度度验算：Qmaxx＝0.5×qq×b＋P＝0.5×8.31××0.3＋0.87668＝2.12233（kN）Tmaxx＝（3×Q）÷（2×b×h）＝（3×2..1233）÷（1000××2×0.007×0.007）＝0.65（N/mm^^2）Tmaxx≤[T]＝1.4（N/mm^^2）满足要求！！挠度验算算：Vmaxx＝（8－4×（b÷L）^2＋（b÷L）^3）×（q×b×LL^3）÷（384×EE×I）＋（2－3×（b÷L）^2＋（b÷L）^3）×（p×L^3）÷（48×E××I）＝（8-44×（0.3÷00.5）^2＋（0.3÷00.5）^3）×（6.8225×0.33×0.5^^3）÷（384×9000××2.000083E--06）＋（2－3×（0.3÷00.5）^2＋（0.3÷00.5）^3）×（0.68669×0.55^3）÷（48×99000×2.000083E-006）＝0.36336（mm）挠度限值值[V]＝1000××0.5÷250＝2（mm）VVmax≤[V]＝2（mm）满足要求！！4、梁模模顶托梁验算算：梁模支撑撑立杆纵距（计计算跨度L）＝1.1335（m）。构件上部部的各种荷载载计算：（计计算顶托梁和和钢管支撑架架时施工荷载载调整为1.5kN/m^^2，其它上部部荷载与梁底底模木方验算算的荷载相同同。）施工荷载载p3＝1.5×00.3×（1－0.3）÷2＝0.15775（kN）作用在梁梁底木方的荷荷载计算：弯剪验算算时q＝1.2×（0.105＋6.12）＋1.4×00.6＝8.31（kN/m）弯剪验算算时p＝1.2×（0.10881＋0.31663）＋1.4×00.15755＝0.72998（kN）挠度验算算时q＝0.105＋6.12＋0.6＝6.8225（kN/m）挠度验算算时p＝0.10881＋0.31663＋0.15775＝0.58119（kN）顶托梁上上设计荷载（集集中荷载）