仪征某住宅群脚手架施工方案

仪征****广场4#楼脚手架施工方案工程概况仪征****广场4#楼位于仪征市**北路以东，**西路以北，由**勘察设计有限公司设计。建筑面积为8126.2平方米。长29M，宽17M，高53.4M，室内外高差为0.3M。地下一层为非机动车库，层高为2.9M。地上部分共十六层，均为住宅，层高为2.9M。二、搭设方案本工程外架子采用双排钢管脚手架附墙拉结方案，框架结构施工期间作为围护脚手架，主体结构封顶以后，作为装饰脚手架。整个外脚手架分三段搭设：第一段和第二段采用槽钢挑架搭设悬挑脚手架（挑架外侧一端用斜拉钢丝绳固定，内侧搁置在楼层上或装饰板根部，每榀挑架的装饰板根部加两根直径为12mm的Ⅰ级钢筋加强。挑架如附图所示（略））；第三段为机房脚手架，采用钢管悬挑搭设。搭设顺序：一至十一层楼面落地脚手架→十一层楼面以上挑架→机房挑架。拆除顺序与搭设顺序相反，但必须待上一层楼面及外装饰做完后方可拆除。脚手架外侧防护用密目式安全网实行立面封闭防护，每一步架子均应设护栏和踢脚板。竹片每两步脚手架满铺一道。在十一层楼面挑架内侧支承处及在十三层楼面拉杆拉结点处均用钢管撑至剪力墙上，以确保主体结构的安全。为了确保挑架的安全，脚手架外侧每根立管的下端用斜钢管支承在下一层楼面上，作为安全储备。三、搭设方法落地脚手架A、脚手架的搭设操作工艺：基土夯实→浇素砼垫层→安放垫板→安放底座→竖立杆并同时安扫地杆→设置抛撑→设置剪刀撑、斜杆和拉结点→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆→分段分层验收。(1)、搭设脚手架必须按照以下制定的脚手架搭设施工方案，进行技术和安全交底，由专业架子工负责搭设，持证上岗。(2)、搭设前应对所用的钢管及扣件进行认真挑选，不符合要求的严禁使用。底层脚手架搭设位置应夯实，素砼垫层有排水坡度坡向明沟。(3)、脚手架必须配合施工进度搭设，搭设高度以高出操作层一步架为宜。(4)、垫板、底座均应准确地放在定位轴线上，垫板采用200mm宽、50mm厚的木板通长铺设。(5)、每根立杆的底座向上200mm处应设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定。(6)、本脚手采用单立管，纵距见平面布置图(略)，排距为1.05m，水平管步距为1.8m.(7)、立杆接头要相互错开，以保证脚手架有充足的刚度和稳定性。(8)、本工程脚手架四周交圈，从转角处起每隔6跨设置一道剪刀撑，由底至顶连续布置，每副剪刀撑跨越4-7根立杆，与纵向水平杆呈45°-60°角。剪刀撑搭接不应小于1M，并用三只转向扣件固定。(9)、从第二步脚手架起，在脚手架操作层外侧,设水平栏杆扣件固定,上栏杆高度取1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆居中设置。栏杆和挡脚板均应架设在外立杆内侧，并保证足够的刚度。(10)、搭设架子时应在四周设置附墙，其水平间距与垂直间距均不大于3.6米。附墙采用刚柔连接，即采用ф8钢筋拉结在主体结构上，再用小横管顶在主体结构上。(11)、在门洞出入处应在四周搭设防护棚，防护棚伸出架外不应小于3米，两边大于门洞宽度应不少于1米，防护棚上应满铺两层木板。(12)、操作层上应满铺脚手板。(13)、脚架手架必须安装避雷设施，其接地电阻不大于4Ω。(14)、架子搭好后必须由工长、专职安全员同架子工一齐检查架子搭设质量，确认符合要求后方可使用。如遇大风、暴雨、雪天气，应由专人重点检查，发现问题应及时采取相应加固措施。B、脚手架的拆除(1)、拆除前应全面检查脚手架，重点检查扣件、拉结点、支撑体系等是否符合安全要求，并进行书面技术交底。(2)、拆除前应全面清除脚手架上存留的材料、电线等杂物。(3)、根据现场情况，设围栏和禁止通行标志牌，并指定专人负责看守。(4)、拆除脚手架必须有专人指挥，参与拆除的人员应注意动作的配合和协调，在拆除的过程中不宜中途换人，不得单人拆除较重杆件等有危险的构配件。(5)、拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用拉倒或推倒拆除的做法。(6)、拉结点应在位于其上部可拆的杆件拆除之后才能拆除，当拆至最后一节立杆时应先搭临时支撑加固后方可拆除拉结点和支承点。(7)、拆除脚手架宜一步一清，分段拆除时高度不应大于2m。(8)、拆剪刀撑和纵向水平杆时应先拆中间扣件，后拆两端扣件。拆扣件时应防止杆件突然坠落。(9)、拆除的脚手架部件应及时运到地面，钢管应由多人自上而下接力传递，不得直接向下乱扔。C、落地脚手架计算书本工程落地脚手架搭设的高度为29.3M,共16步。主体结构施工期间用作围护脚手架，装饰工程施工期间用作装饰脚手架。采用Φ48×3mm钢管，每米重为33.3N，截面积为424mm2，截面惯性矩为1.078×105mm4,截面最小抵抗距为4.49×103mm3,i=15.945mm,弹性模量E=2.06×105N/mm2仪征市的基本风压为ω0=0.45KN/M2。B类地区。剪力墙结构。La=1.5M，Lb=1.05M，步高h=1.8m，竹笆板0.05KN/M2,附墙采用刚性连接，2步3跨，全封闭安全网。Ⅰ、纵向水平杆作业层的荷载计算qGK=0.05×0.35+0.0333=0.0508KN/MqQK=2×0.35=0.7KN/M抗弯强度MGK=0.1×0.0508×1.52=0.011KN·MMQK=0.117×0.7×1.52=0.184KN·MM=1.2MGK+1.4ΣMQK=0.271KN·MM0.271×106σ===60.36N/MM2＜f=205N/MM2W4.49×103变形计算0．677qGKla4+0.99qQKla4δmax= =1.66MM100EIla＜=10mm150Ⅱ、横向水平杆纵向水平杆传来的集中荷载F=（1.2qGK+1.4qQK）×1.5=1.56KN抗弯强度M=1.56×0.35=0.546KN·MMσ==121.6N/mm2＜f=205N/mm2W扣件的抗滑验算R=F+（1/2）F=2.34KN＜RC=8KN变形验算Falb2a2δmax==（3-4）=2.886mm224EI l2blb＜=7mm150Ⅲ、立杆的稳定性轴向力的计算（1）自重NG1K=0.1248×29.3=3.657KN（2）构配件1)竹笆板0.05×1×1.5×16÷2=0.6KN2)栏杆、踢脚板0.14×1.5×11=2.31KN3)两层脚手板的荷载:0.35×1×1.5÷2×2=0.525KN4)安全网自重0.003KN/M229.3×1.5×0.003=0.132KNNG2K=3.567KN（3）施工荷载NQK=2×1.5×1.0×2÷2=3.0KN脚手架外侧立管承受的荷载：a、不组合风荷载N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4ΣNQK=12.8688KNb、组合风荷载N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK=12.2388KN脚手架内侧立管传下的荷载：N内=(3.657+0.6+0.525)×1.2+1.4×3=9.9384KN风荷载标准值ωKμZ=0.8，μS=1.3φ密目安全网的挡风系数近似按φ网=0.4计算φ架子=0.089φ=φ网+φ架子=0.489μS=1.3φ=0.6357ωK=0.7×0.8×0.6357×0.45=0.160KN/M23、风荷载引起的底层立杆Mω0．85×1.4ωKLah2Mω==0.093KN·M104、立杆稳定性计算Kμh1×1.5×1.8×102λ= ==169.3＜[λ]=210i1.59451.155×1.5×1.8×102实际λ＝＝195.61.5945查表得φ＝0.1884不组合风荷载：N12.8688×1000＝＝161N/mm2＜205N/mm2ΦA0.1884×424组合风荷载：NMω+=174N/mm2＜205N/mm2ΦAwⅣ、连墙杆验算风荷载计算WKμZ＝1.42，μS＝0.6357ωK＝0.7×1.42×0.6357×0.45=0.284KN/M2风荷载引起的连墙杆轴向力按二步三跨计算N1W＝1.4ωKAW＝6.441KN3、连墙件约束脚手架变形引起的N0=5KN4、Nl=11.441KN采用两个扣件,其抗滑力为8×2=16KN，能满足要求。Ⅴ、地下室顶板承载力验算脚手架内外立管传下的荷载为:N+N内=12.8688+9.9384=22.8072KN折算成均布荷载为:22.8072÷(1.5×3.4)=4.472KN/M2经4#楼地下室结构设计人员验算,脚手架下面的地下室顶板可承受的荷载为4.5KN/M2,可满足要求。施工时脚手架立管下铺通长木板(50厚,200宽),木板两端搁置在梁上。Ⅵ、立杆地基承载力计算回填土为基坑开挖时挖出的粉土，根据地质报告，其承载力标准值为fgk=16T/M2地基承载力调整系数取0.4地基承载力设计值为fg=0.4×16=6.4T/M2立管下铺通长木板,底面积A=0.2×1.5×0.9=0.27M2立管基础底面的平均压力为12.8688=47.7KN/M2=4.77T/M20.27可以满足要求。（二）悬挑脚手架A、挑架各部件的制作1、截取12号槽钢钢，其长度按按位置不同分分别确定。2、采用φφ20圆钢预制用用于固定槽钢钢的预埋件，采采用φ16圆钢预制用用于固定斜拉拉钢丝绳的预预埋件。用φ16圆钢预制钢钢筋环，用于于槽钢与斜拉拉钢丝绳的连连接。在槽钢钢上距脚手架架端头2000mm处焊第第一根50mmm长的φ25钢筋，作为为脚手架外立立管的内胆。然然后根据脚手手架宽度焊第第二根50mmm长的φ25钢筋，作为为脚手架内立立管的内胆。在在内外立管间间，在距外立立管50mmm处的槽钢另另一面焊一根根50mm长的的φ25钢筋，用于于挑架的临时时固定及防止止钢筋环滑移移。在距槽钢钢另一端6000mm处焊焊一根长2000mm的φ25钢筋，用于于固定槽钢。B、挑架的安装、拆拆除及使用1、挑架在制作、安安装前应进行行结构验算。2、用于固定槽钢的的预埋件和用用于固定斜拉拉绳的预埋件件在钢筋绑扎扎时固定在建建筑物的边梁梁上。3、槽钢安装时，先先固定搁置在在建筑物上的的一端，后固固定用斜拉绳绳拉的一端。固固定搁置在建建筑物上的一一端时直接将将槽钢插入预预埋的钢筋环环中，用电焊焊将槽钢上的的φ25钢筋与预埋埋在梁中的钢钢筋环固定牢牢固，并将槽槽钢的端部用用木楔固定在在另一预埋的的钢筋环内，以以防架体摆动动。固定斜拉拉绳拉的一端端时，先将花花蓝螺丝与斜斜拉绳预埋件件扣牢，再将将钢筋环套在在槽钢的端头头，然后用钢钢丝绳的两端端分别与钢筋筋环和花蓝螺螺丝连接牢固固。4、在搭设挑架所在在楼层及其上上一楼层的悬悬挑脚手架时时，由于不能能使用斜拉绳绳，应采取措措施将挑架外外侧临时固定定。斜拉绳固固定时，应调调整花蓝螺丝丝，使各挑架架的槽钢位于于同一平面内内。5、挑架的拆除与安安装过程正好好相反。用于于固定槽钢的的预埋件拆除除时用气割隔隔掉。6、使用时要经常查查看各连接部部件是否有松松动。发现有有松动时，要要及时加固；；发现松紧不不一时，要及及时调整花蓝蓝螺丝，保证证架体能均匀匀受力。C、悬挑脚手架的搭搭设和拆除方方法同落地脚手架。D、悬挑脚手架计算书书屋面檐沟顶标高为为49.4M，十一层楼楼面的标高229M，悬挑挑脚手架的搭搭设高度应高高出檐沟1..5M,总搭设高度度为21.99M，按每步架架高度1.88M计算，共共12步。所有脚脚手架均采用用Φ48×3.00mm钢管，每每米重为33.3N，截面积为为424mmm2，截面惯性性矩为1.0788×105mm4,截面最小抵抵抗矩为4.49××103mm3,i=15.9445mm,弹性模量E=2.006×1055N/mm2。脚手架纵纵距La=1.5M，横距Lb=1.05MM，步高h=1.8mm，竹笆板0.05KKN/M2,附墙采用刚刚性连接，2步3跨，全封闭闭安全网。Ⅰ、荷载计算1、轴向力的计算(1)自重NG1K=0..1248××21.9=2.7333KN(2)构配件1)竹笆板00.05×11×1.5××12÷2=0..45KNN2)栏杆、踢脚板0.144×1.5××12=2.522KN3)两层脚手板的荷载载:0.355×1×1..5÷2×2==0.5255KN4)安全网自重0.0003KN//M25×21.9×0..003=00.099KNNG2K=3.5994KN（3）施工荷载按两个作业层同时时施工考虑施施工荷载，则则NQK=2×1.55×1.0××2÷2=33.0KN(4)每根立管管承受的荷载载分别为：P1=(2.733++0.45++0.5255)×1.22+3.6××1.4=99.490KKN7.×3.122.632KKN选用12号槽钢,,其自重为3Ⅱ、受力计算①东、西阳台处由∑MA=0得RB×1.990-P2×0.25-P1×1.3-g×1.99×1.9//2=0RB×1.90-12..632×00.25-9.499×1.3-0.1231×11.9×1..9/2=00RB==8.2722KN由∑Y=0得NY=1.9gRB=9.49++12.6332+1.99×=14.0084KN3.1由∑X=0得NXX=NY×==7.8224KN5.5880MMc=NY×0.25=14.0884×0.25=3.5211KN.MMMD=RB×0.600=8.2272×0..600=4.9963KN..MM槽钢=0.12331×1.92/8=0..056KN..MM=MDD+M槽钢=4.9633+0.0566=5.0199KN.MN=NX2+NY2=16..111KKN②南阳台处由∑MA=0得RB×1.775-P2×0.1-P1×1.15--g×1.755×1.75/2=0RB××0.1-9..490×1.15-0.1231××1.75×1.75/2=0RB=7.066KNN由∑Y=0得NY=1.75gRB=9.49++12.6332+1.775×0.11231-77.066=15.2271KN3.25由∑X=0得NXX=NY×==8.8994KN5.5880MMc=NY×0.1=155.271××0.1=11.52711KN·MMD=RB×0.6000=7.0666×0.6600=4..240KN·MM槽钢=0.12331×1.7752/8=0..047KN·MM=MDD+M槽钢=4.2400+0.0477=4.2877KN·MN=NX2+NY2=17..672KKN③东侧、西侧和北侧侧无阳台处由∑MA=0得RB××1.75-P2×0.1-P1×1.15-g×1.75××1.75/2=00RB×1..75-12.6632×0..1-9..490×1.15-0.1231××1.75××1.75/2=00RB=7.0066KN由∑Y=0得NY=ggRB=9.490+122.632++1.75××=15.271KKN1.75由∑X=0得NX=NY×==4.7899KN5.5880Mc=NY×0.1=115.2711×0.1==1.52771KN..MMD=RB×0.6=7.0666×0.6=4.2400KN.MMM槽钢=0.12331×1.752/8=0..047KN.MMM=MDD+M槽钢=4.2400+0.0477=4.2877KN.MN=NX2+NY2=166.004KKN④南侧无阳台处由∑MA=0得RB××2.05--P2×0.1-P1×1.15-g×2.05××2.05//2=0RB×2.05-122.632××0.1-9.49×1.15-0.1231××2.05××2.05//2=0RB=6.0066KN由∑Y=0得NY=ggRB=9.490+122.632++2.05××=16.285KNN2.05由∑X=0得NX=NY×==5.9833KN5.5880Mc=NY×0.1=116.2855×0.1==1.62885KN..MMD=RB×0.9=6.0666×0.9=5.4599KN.MMM槽钢=0.12331×2.052/8=0..065KN.MMM=MDD+M槽钢=5.4599+0.0655=5.5244KN.MN=NX2+NY2=177.349KKN⑤东、西侧阳台转角角处由∑MA=0得RB××2.6888-P2×0.354-P1×1.8339-g×2.688×2..688/22=0RB××2.6888-12.6332×0.354-9.4990×1.8839-0.1231××2.688×2.6888/2=0RB=8.322KNN由∑Y=0得NNY=8gRB=9.490+122.632++0.12331×2.6888-8.3222NYY=14.1331KN4.385由∑X=0得NX=NY×==11.1005KN5.5880Mc=NY×0.354=14.1331×0.3544=5.0002KN.MMMD=RB×0.849=8.3222×0.8499=7.0655KN.MMM槽钢=0.12331×2.68882/8=0..111KNN.MM=MDD+M槽钢=7.0655+0.111=7.1776KN.MMN=NX2+NY2=177.972KKN⑥南侧阳台转角处由∑MA=0得RB×22.475--P2×0.1411-P1×1.6266-g×2.475×2..475/22=0RB×2.4475-122.632××0.1411-9.4490×1.6266-0.1231××2.4755×2.475//2=0RB=7.107KKN由∑Y=0得NY==5gRB=9.490+122.632++0.1233107NYY=15.3320KN4.5996由∑X=0得NX=NY×==12.6118KN5.5880Mc=NY×0.1411=15.320×0.1141=22.160KN.MMD=RB×0.8499=7.1007×0.8849=6..034KN.MMM槽钢=0.12331×2.44752/8=0..094KNN.MM=MDD+M槽钢=6.0034+0.0944=6.128KN.MMN=NX2+NY2=119.8477KN⑦东侧、西侧和北侧侧无阳台的转转角处由∑MA=0得RB×22.475--P2×0.141-P1×1.6226-g×2.4755×2.4755/2=0RB×2.4775-12.6332×0.1141-9.4990×1.6626-0.1231××2.4755×2.4755/2=0RB==7.1077KN由∑Y=0得NY=5gRB=9.490+122.632++2.4755×0.12331-7.1077NY=15.32202.475由∑X=0得NX=NY×==6.7995KN5.5880Mc=NY×0.141=15..320×0..141=2.1600KN.MMD=RB×0.849=7.1077×0.8499=6.0344KN.MMM槽钢=0.12331×2.47552/8=0..094KNN.MM=MDD+M槽钢=6.0344+0.0944=6.1288KN.MN=NX2+NY2=16..759KNNⅢ、内力计算1、槽钢①东、西阳台处选用12号槽钢,,W=617700mm3A=1569mmm2MNXX5019000078224σ=+=++15mmm2≤f=2055mm2符合要求。②南阳台处选用12号槽钢,,W=617700mm3A=1569mmm2MNXX4287000088994σ=+=++15mmm2≤f=2055mm2符合要求。侧选用12号槽钢,,W=617700mm3A=1569mmm2MNXX4287000047889σ=+=++76/mm2≤f=2055mm2符合要求。选用12号槽钢,,W=617700mm3A=1569mmm2MNXX5524400059983σ=+=++0mmm2≤f=2055mm2符合要求。转选用12号槽钢,,W=7mm3A=mmm2MNXσ=+=++15mmm2≤f=2055mm2符合要求。选用12号槽钢,,W=7mm3A=mmm2MNX61280000112618σ=+=++15mmm2≤f=2055mm2符合要求。侧转选用12号槽钢,,W=7mm3A=mmm2MNX6128000067995σ=+=++7mmm2≤f=2055mm2符合要求。2、拉杆上述八种情况中，拉拉杆最大拉力力为N=199.847KNf=205/mm2计算，选用用的钢筋截面面面积为A≥19847/2005=97mm2m2其为12足选用直径为112的钢丝绳，其其破断拉力不不小于61..3KN。装饰板根部验算装饰板根部主要承承受剪力，根根据以上七种种情况，装饰饰板根部承受受的最大支座座反力为Rb=8.7222KN。现采用2根直径为122mm的圆钢，截截面积为2226mm2，钢筋的抗抗剪强度为125N/mm2钢筋的抗剪能力为为125×2226=288250N==28.255KN＞Rb=8.7222KN能满足要求。管不组合风荷载N=1.2(NGG1K+NG2K)+11.4ΣNQK=11..792KNN组合风荷载N=1.2(NGG1K+NG2K)+00.85×11.4ΣNQK=11..162KNN2、风荷载标准值ωωKμZ=1.42，μS==1.3φ安全网的挡风系数数近似按φ网=0.4计算φ架子=0.0899φ=φ网+φ架子=0.4899μS=1.3φ=0..6357取风荷载标准值ωω0=0.455KN/MM2ωK=0.7×1.442×0.63557×0.445=0.2284KNN/M23、风荷载引起的底底层立杆Mω0．85×1.4ωKKLah2Mω==0..164KKN·M1104、立杆稳定性计算算Kμhh1×11.5×1..8×1022λ= ==1669＜[λ]=210i1.559451.1555×1.5××1.8×1102实际λ＝＝1955.61.59445查表得φ＝0.11884不组合风荷载：N111.7922×10000＝＝148N/mm2＜＜205N//mm2ΦA00.18844×424组合风荷载：NMω11.1622×100000..164×1106+==+ΦAw0.18884×4244.49××1000=176N/mmm2＜205N//mm2Ⅴ、连墙杆验算1、风荷载计算WKKμZ＝1.67，μS＝＝0.63557WK＝0.7×1.677×0.63557×0.445=0.3334KN//M22、风荷载引起的连连墙杆轴向力力按两步三跨设置连连墙件计算N1W＝1.4WWKAW＝7.5755KN3、连墙件约束脚手手架变形引起起的N0=5KNN4、连墙杆轴向力NNl=12.575KNN采用两个扣件,其其抗滑力