乙醇-水分离填料精馏塔设计化工原理

化工原理课程设计乙醇-水填料精储塔设计学生姓名学院名称学号班级专业名称指导教师化工原理课程设计任务书一、设计题目：乙醇-水筛板（填料）精储塔设计二、设计条件：1、常压p=1atm（绝压）。2、原料来自粗储塔，为95~96C饱和蒸汽，由于沿程热损失，进精储塔时，原料温度约为90C；3、塔顶浓度为含乙醇92.41%（质量分数）的药用酒精，产量为25吨/天；4、塔釜采用饱和蒸汽直接加热，从塔釜出来的残液中乙醇浓度要求不大于0.3%（质量分数）;5、塔顶采用全凝器，泡点回流，回流比R=1.1~2.0Rmin；6、厂址：徐州地区三、设计任务：1、完成该精储塔的工艺设计，包括辅助设备及进出口管路的计算和选型；2、画出带控制点工艺流程图、x~y相平衡图、塔板负荷性能图、塔板布置图、精储塔工艺条件图；3、写出该精储塔的设计说明书，包括设计结果汇总和设计评价。摘要乙醇是生活中一种常见的化学品，它是一种有机物，俗称酒精。它是带有一个羟基的饱和一元醇，在常温、常压下是一种易燃、易挥发的无色透明液体，它的水溶液具有酒香的气味，并略带刺激性。有酒的气味和刺激的辛辣滋味。乙醇液体密度比水小，能与水以任意比互溶。乙醇的生产离不开精储、萃取等化工流程。氧化钙脱水法、共沸精储、吸附精储、渗透汽化、吸附法、萃取精微法和真空脱水法等多用在乙醇的回收和提纯的方面。实际生产中较成熟的方法是共沸精储和萃取精储，这2种分离方法多以连续操作的方式出现。在一些领域生产乙醇设备简单、投资小，可单塔分离多组分混合物，或同一塔可处理种类和组成频繁更换的物系。塔设备是使气液成两相通过精密接触达到相际传质和传热目的的气液传质设备之一，一般分为级间接触式和连续接触式两大类。前者的代表是板式塔，后者的代表则为填料塔。本次课程设计就是针对乙醇-水体系而进行的常压二元填料精储塔的设计及相关设备选型。关键词：乙醇；水；填料塔；精储TOC\o"1-5"\h\z1概述1物料性质1塔设备简介12流程的确定及说明1.加料1.进料1塔顶冷凝方式2回流方式2加热方式2加热器2塔的设计计算2物料衡算2塔顶气相、液相，进料和塔底的温度分别为：小、庙、tF、tw3平均相对挥发度0c4回流比的确定4热量衡算5加热介质的选择5冷却剂白^选择5热量衡算5理论塔板数计算7板数计算7塔板效率8精微塔主要尺寸的设计计算9流量和物性参数的计算9塔径设计计算114附属设备及主要附件的选型计算15.冷凝器15再沸器16塔内其他构件17.塔顶蒸汽管17.回流管17.进料管18.塔釜出料管18除沫器18液体分布器19液体再分布器20填料支撑板的选择20塔釜设计21塔的顶部空间高度21手孔的设计21.裙座的设计225精微塔高度计算226总结24附录24参考文献26第一部分概述物料性质乙醇易燃，具刺激性。具蒸气与空气可形成爆炸性混合物，遇明火、高热能引起燃烧爆炸。与氧化剂接触发生化学反应或引起燃烧。所以运输时要单独装运，运输过程中要确保容器不泄漏、不倒塌、不坠落、不损坏。运输时运输车辆应配备相应品种和数量的消防器材。要储存于阴凉、通风的库房。远离火种、热源。在操作过程中，还要注意安全防护等措施。塔设备简介填料塔是以塔内的填料作为气液两相间接触构件的传质设备。填料塔具有生产能力大，分离效率高，压降小，持液量小，操作弹性大等优点。填料塔的塔身是一直立式圆筒，底部装有填料支承板，填料以乱堆或整砌的方式放置在支承板上。填料的上方安装填料压板，以防被上升气流吹动。液体从塔顶经液体分布器喷淋到填料上，并沿填料表面流下。气体从塔底送入，经气体分布装置分布后，与液体呈逆流连续通过填料层的空隙，在填料表面上，气液两相密切接触进行传质。填料塔属于连续接触式气液传质设备，两相组成沿塔高连续变化，在正常操作状态下，气相为连续相，液相为分散相。第二部分流程的确定及说明.力口料加料方式有两种：高位槽加料和泵直接加料。虽然采用高位槽加料，通过控制液位高度，可以得到稳定的流量和流速，但由于多了高位槽，建设费用相应增加。若采用泵加料，流量稳定，传质效率高，结构简单，安装方便。所以本设计采用泵直接加料。.进料进料状况一般有冷液进料和泡点进料。对于冷液进料，当组成一定时，流量一定，对分离有利，省加热费用，但其受环境影响较大；而泡点进料时进料温度受季节、气温变化和前段工序波动的影响，塔的操作比较容易控制。止匕外，泡点进料时，基于包摩尔流假定，精储段和提镭段的塔径基本相等，无论是设计计算还是实际加工制造这样的精储塔都比较容易。此设计采用泡点进料。塔顶冷凝方式塔顶冷凝采用全凝器，用水冷凝。乙醇和水不反应。且容易冷凝，故使用全凝器。塔顶出来的气体温度不高，冷凝后回流液和产品温度不高无需进一步冷却。回流方式回流方式可分为重力回流和强制回流。对于小型塔，回流冷凝器一般安装在塔顶。其优点是回流冷凝器无需支撑结构，具缺点是回流冷凝器回流控制较难。由于本次设计为小型塔，故采用重力回流。加热方式加热方式分为直接蒸汽和间接蒸汽加热。直接蒸汽加热是用蒸汽直接由塔底进入塔内。由于重组分是水，故省略加热装置。采用饱和蒸汽直接加热。加热器类型采用U型管蒸汽间接加热器，用水蒸汽作加热剂。因为塔小，可将加热器放在塔内，即再沸器。第三部分精储塔的设计计算物料衡算乙醇Ma=46.07Kg/Kmol水Mb=18.02Kg/KmolXf=(0.35/46.07)/(0.35/46.07+0.65/18.02)=0.174Xd=(0.9241/46.07)/(0.9241/46.07+0.0759/18.02)=0.826XW=(0.003/46.07)/(0.003/46.07+0.997/18.02)=0.001MF=0.17446.07+(1-0.174)18.02=22.90Kg/KmolMd=0.82646.07+(1-0.826)18.02=41.19Kg/KmolMw=0.00146.07+(1-0.001)18.02=18.05Kg/KmolF=25000/(24*22.90)=45.49Kmol/h由：F=D+WFXf=DX>+WXv联立得D=9.54Kmol/hW=35.95Kmol/h塔顶气相、液相，进料和塔底的温度分别为：加、山、tF、tw表1乙醇-水的汽-液平衡组成乙醇/%（mol分率）温度/C乙醇/%（mol分率）温度/C乙醇/%（mol分率）温度/C液相气相液相气相液相气相0.000.00100.00.23370.544582.70.57320.684179.30.01900.170095.50.26080.558082.30.67630.738578.740.07210.389189.00.32730.582681.50.74720.781578.410.09660.437586.70.39650.612280.70.89430.894378.150.12380.470485.30.50790.656479.80.16610.508984.10.51980.659979.7由表中数据，用内差法计算得塔顶：(0.7472-0.826)/(0.7472-0.6763)=(78.4-tLD)/(78.41-78.74)tLD=78.04C(0.7815-0.826)/(0.7815-0.7385)=(78.41-tVD)/(78.41-78.74)tVD=78.07C塔釜:(0-0.001)/(0-0.019)=(100-tW)/(100-95.5)tw=99.76C进料：(0.2337-0.1661)/(0.174-0.1661)=(82.7-84.1)/(tF-84.1)tF=83.94C精微段平均温度：t?=(tVD+tF)/2=(78.07+83.94)/2=81.01C提储段平均温度：t?=(tW+tF)/2=(99.76+83.94)/2=91.85C平均相对挥发度a在tF温度下乙醇和水的饱和蒸汽压分别为:精微段：t1=81.01C(81.01-89.0)/(80.7-89.0)=(X1-0.5079)/(0.3965-0.5079)=(y1-0.6564)/(0.6122-0.6564)X1=0.4007y1=0.6139精微段：t2=91.85C(91.85-89.0)/(95.5-89.0)=(x2-0.0721)/(0.019-0.0721)=(y2-0.3891)/(0.17-0.3891)X2=0.0488y2=0.2930X将x1,x2,y1,y2分别代入y=得a1=2.38a2=8.081(：-1)xa=4.39回流比的确定由于是泡点进料，Xq=XF=0.174二Xqyq==4.39*0.174/(1+3.39*0.174)=0.4801(1-1)Xqxd-yqRmin=-=(0.826-0.480)/(0.480-0.174)=1.13yq-xq一般操作回流比取最小回流比的1.1~2倍，本设计取1.5倍。即R=1.5Rmin=1.51.13=1.70L=R-D=1.70*9.54=16.22kmol/hL=L+q♦F=16.22+45.49=61.71kmol/h'V=V=(R+1)D=16.22+9.54=25.76kmol/h3.5热量衡算3.5.1加热介质常用的加热剂有饱和水蒸气和烟道气。饱和水蒸气是一种应用最广泛的加热剂。燃料燃烧所排放的烟道气温度可达100~100OC,适合于高温加热。烟道气的缺点是比热容及传热系数较低，加热温度控制困难。所以本设计选用300kPa(温度为133.3C)的饱和水蒸气做加热介质。3.5.2冷却剂常用的冷却剂是水和空气，应因地制宜地加以选用。受当地气温限制，冷却水一般为10~25c.如需冷却到较低温度，则需采用低温介质，如冷冻盐水、氟利昂等。本设计建厂地区为徐州，应该采用冷却水。循环冷却水进口温度32C,出口温度为38Co3.5.3热量衡算已求得：tLD=78.04C加=78.07CtW=99.76CtF=83.94C3=81.01Ct2=91.85CtLD温度下：Cp1=140.12kJ/(kmol•K)Cp2=75.34kJ/(kmol-K)CpD=Cp1*XdCp21-Xd=140.120.826+75.34(1-0.826)=128.85kJ/(kmol-K)tW温度下：Cp1=151.89kJ/(kmol•K)Cp2=75.87kJ/(kmol•K)CpW=Cp1*XwCp21-Xw=151.890.001+75.87(1-0.001)=75.95kJ/(kmol-K)tLD温度下：1==83.95kJ/kg;2==2314.6kJ/kg;个"*Xd-21-Xd=83.950.826+(1-0.826)=472.08kJ/kg(1)0C时塔顶气体上升的始Qv塔顶以0C为基准，Qv=v'CpD・tD+V•歹•M-d=25.76128.8578.04+25.76472.0841.19=759931.06kJ/h(2)回流液的始QrtvD=78.07C温度下Cp1=140.12kJ/(kmol-K)Cp2=75.34kJ/(kmol-K)CpD-Cp1•XdCp21-XD=140.120.826+75.34(1-0.826)=128.85kJ/(kmol-K)Qr=L，Cp*tVD=16.22128.8578.07=163162.16kJ/h(3)塔顶储出液的始Qd因储出口与回流口组成一样，所以Qd=D，Cp“ld=9.54128.8578.04=95929.03J/h(4)冷凝器消耗的始QcQc=Qv-Qr-Qd=759931.06-163162.16-95929.03=500839.87kJ/h(5)进料口的始Qftf温度下：Cp1=153.06kJ/(kmol•K);Cp2=76.84kJ/(kmol•K);Cp。*Cp21-Xf=153.060.174+76.84(1-0.174)=90.10所以Qf=F*Cp*tF=45.49x90.10父83.94=344040.60kJ/(kmol-K)

(6)塔底残液的始QWQw=W・Cp*tw=35.9575.9599.76=272384.95kJ/(kmol-K)(7)再沸器Qb塔釜热损失为10%则刀=0.9设再沸器损失能量Q损=0.1Qb,Qb+Qf=Qc+Qw+Q损+Qd加热器的实际热负荷0.9Qb=Qc-QwQd-Qf=500839.87+272384.95+95929.03-344040.60=525113.25kJ/h3.6理论塔板数计算板数计算精福段操作线方程：ynynRXD=Xn1'R1R11.700.826=0.630xn」0.306提福段操作线方程:25.7635.95=0.717R1yn1--RXnxWR0.71710.717Xn0.0010.717=2.395xn-0.001因为泡点进料，所以q=1.图1理论板数图解法xw=0.001xF=0.174xD-0.826二Nt=9（不含再沸器）进料板Nf=7精微段4块，提储段5块。3.6.2塔板效率表2不同温度下乙醇-水黏度（mPa。s）20406080100乙醇1.150.8140.6010.4950.361」水1.0050.6560.46880.35650.2838全塔的平均温度:：二❷二78…76.gag。（乙醇：8890^80=一醇9=0.435mPa.s100-800.361-0.495

水:N水=0.324mPa-s88.90—801水:N水=0.324mPa-s100-80-0.2838-0.3565所以，JLD=0.8260.4351-0.8260.324=0.416mPa-s」LWU0.0010.4351-0.0010.324-0.324mPa.s」F=0.1740.4351-0.1740.324=0.343mPa-s全塔液体平均黏度:」L=」LD」L=」LD+-LW0.4160.3242=0.370mPa•s已知t=88.90c,由表3-6-1,利用内插法计算得:89-86.70.0721-0.09660.3891-0.437588.90-86.7-x-0.0966-y-0.4375因此：x=0.0732y=0.03912已求得a=4.39全塔效率ET=0.49;入‘245=0.494.390.370'匈=0.435实际塔板数：NP=业=9=21块（不含塔釜）Et0.4353.7精微塔主要尺寸的设计计算流量和物性参数的计算表3乙醇-水在不同温度下的密度温度cP乙醇/（g・ml，）P、/gml-1tD=77.470.7350.971tW=99.890.7160.958tF=83.540.7300.968.塔顶条件下的流量和物性参数Md=M1xD+M2(1—xD)=46.07X0.826+18.02x(1-0.826)=41.19kg/kmol二1：20.8260.7351-0.8260.971=1.303mL/g3:L1=0.74405g/mL=767.46kg/m;V1pMD;V1pMDRT101.32541.198.314273.1577.47=1.432kg/m3V1=MD♦V=41.19X25.76=1061.05kg/hLi=Md，L=41.1916.22=668.10kg/h.进料条件下的流量和物性参数MF=M1xF+M2(1—xF)=46.07X0.174+18.02x(1-0.174)=22.90kg/kmol:V2pMF:V2pMFRT101.32522.908.314273.1583.54=0.7824kg/m'，'_._.，xF1-xF0.1741-0.174d：L2：1巳：L2：1巳0.7350.972Pl2=0.92039g/mL=920.39kg/m3'一_..V2—V2—Mf*V=22.90X25.76=589.90kg/h精微段：L2=MF吐=22.9016.22=371.44kg/h提储段：L2=Mf<=22.9061.71=1413.16kg/h.塔底条件下的流量和物性参数Mw=M1xwM21-xw=46.07x0.001+18.02x(1-0.001)=18.05kg/kmol：V3pMRT101.32518.058.314273.1599.89=0.590kg/m3=1.044mL/gXw1-Xw0.0011-0.001=1.044mL/g：L3R：：L3R：20.7160.9584.精储段的流量和物性参数:V1':V21.4320.78243=1.107kg/m767.46920.39,,3=843.93kg/mViV21061.05589.90=825.48kg/hViV21061.05589.90=825.48kg/h,L1L2L二668.10371.44=519.77kg/h5.提储段的流量和物性参数)Pv_^_Jvi=0.78240.590-a)Pv_I：L929.39957.85,_I：L=943.62kg/m589.90461.36=525.63kg/h1413.161113.87=1263.52kg/h589.90461.36=525.63kg/h1413.161113.87=1263.52kg/h6.体积流量塔顶：Va1V11061.051.4323600=0.2058m3/s进料：Va2589.900.78243600=0.2094m3/s塔底：Va3*3精福段:V塔底：Va3*3精福段:VaVa1Va20.20580.20943.=0.2076m3/s461.363,=0.2172m/s0.5903600提福段:V提福段:Va0.20940.21723=0.2133m/s3.7.2塔径设计计算1.填料填料塔中填料的种类有很多，基本分类有散堆填料、规整填料和近年来发展起来的毛细管填料。填料的选择包括确定填料的种类、规格及材质等。所选填料既要满足生产工艺的要求，又要使设备投资和操作费用最低。填料种类的选择：填料种类的选择要考虑分离工艺的要求，通常考虑以下几个方面：(1)传质效率要高。一般而言，规整填料的传质效率高于散装填料。(2)通量要大。在保证具有较高传质效率的前提下，应选择具有较高泛点气速或气相动能因子的填料。(3)填料层的压降要低。(4)填料抗污堵性能强,拆装、检修方便。Eckert将鲍尔环、拉西环、距鞍填料的性能做了比较，个填料的通过能力以鲍尔环的通过能力最大，拉西环最小，距鞍填料接近鲍尔环。个填料的效率以及操作弹性比较，可明显看出鲍尔环的效率及操作弹性都居首位。在进行精储操作时，填料塔对填料的接触效率要求很高，所以本次设计选择金属鲍尔环。填料选用Dn38型填料。2.塔径设计计算表4填料尺寸性能外径父高父厚堆积个数堆积密度比表面空隙率填料名称dH、n:daz(mm乂mm乂mm)(个/m3)3(kg/m)/2,3、(m/m)(衿金属鲍尔外38380.8130003651290.9450.0010.40.20.04Q田20.0040.002D2080M0.060.080.1om0.00850066810010080.060.20.40.60.80.01填料塔泛点气速及气体压力降计算用关联图根据流量公式可计算塔径，即4VsD=—u(1)精制段=5197751”『=0.0228V(PLi825.48<843.93)p由图查得纵坐标为=0.225上好由图查得纵坐标为=0.225pL<lj已知填料因子.♦=117m」精微段平均温度：t1=81.01cPL==843.93kg/m3,P水=971.8kg/m3P=-=0.868」l=0.378mPa•s:L1水泛点气速Uf0.252g%泛点气速Uf0.252g%

,•：%.心20.2529.81843.91170.8681.1070.3780.2=4.748m/s泛点速率经验值u/uF=0.5〜0.85,取空塔气速为50%uf,则u=0.5X4.748=2.374m/sD=4x0.61473.142.374=0.57m(2)提福段:由图查得纵坐标为:42=0.156：L已知填料因子=117mJ提储段平均温度：t2=91.85C33PL=943.63kg/m,P水=965.3kg/mP，=0.9776。水Nl=0.378mPa•sUf0.105g：'l_0.1059.81943.63刈："心2".1170.97760.68620.378。2=3.879m/s泛点速率经验值u/uF=0.5~0.85,取空塔气速为50%uf,则u=0.5X3.879=1.9393m/sD二40.36483.141.9393=0.49m圆整后：全塔塔径为550mm3.填料层高度设计计算(1)等板高度设计计算精福段——1动能因子F=u.：V=2.374、1.107=2.498m/s*kg/m32经查每米填料理论板数为4-4.5块取n=4HETP=1/n=0.25Z精=NT*HETP精微段：Z精=4*0.25=1mZ1精=1x1.5=1.5m提福段：Z精=5x0.25=1.25mZ2精=1.25x1.5=1.875mZ=Z1精+Z2精=3.375m.填料层压强降计算精福段l=3600F=36002.4981.107=11.2115m3/m2/h:l843.93△p精__△p精=-^-mz精=0.4M1x1.5=0.6kPa提福段V06862l=3600F—=36002.4980.6862=7.8944m3/m2/h943.63△p程△P提=-^-xZ提=00.4父1.25m1.5=0.075kPap二.；p精甲提=0.60.075=0.675kPa第四部分附属设备及主要附件的选型计算4.1.冷凝器本次设计冷凝器选用壳程式冷凝器。对于蒸储塔的冷凝器，一般选用列管式、空气冷凝螺旋板式换热器。因本次设计冷热流体温差不大，所以选用管壳式冷凝器，被冷凝气体走管间，以便于及时排出冷凝液。徐州最热月平均气温t1=32C,冷却剂用循环水，冷却水出口温度一般不超过40C,否则易结垢，取t2=38Co泡点回流温度加=78.07h=78.04

1.计算冷却水流量GcQ1.计算冷却水流量GcQcCpt2-ti500839.874.238-32=19874.60kg/h2.冷凝器的计算与选型冷凝器选择列管式，逆流方式tVD-L-tLD-t2=要一1''——=43.06C2Qc=KA/AQc500839.872A=——C—==6.92mK•.%168043.062操作弹性为1.2,A=1.2A=8.3m表5冷凝器相关参数/mm管程数管子数量/mm换热面积/m2MPa273I3820008.3254.2再沸器选用U型管加热器，经处理后，放在塔釜内。蒸汽选择3.69atm,140c的水蒸气，传热系数K=600kcal/(m2•h•C)=2520kJ/(m2•h•C),?=513kcal/k.间接加热蒸汽量GbQbGbQb525113.255134.1868=244.49kg/h.再沸器加热面积tw1=99.76C为再沸器液体入口温度;tw2=99.76C为回流汽化为上升蒸汽时的温度;L=81.01C为加热蒸汽温度；t2=91.85C为加热蒸汽冷凝为液体的温度；用潜热加热可节省蒸汽量从而减少热量损失

&1=。—ti=99.76-81.01=18.75C.t2=tw2-t2=99.76-91.85=7.91c%=13.33cA-QBA-QBk.：tm525113.25252013.332=15.63m.3塔内其他构件塔顶蒸汽管从塔顶只冷凝器的蒸汽导管，尺寸必须适合，以免产生过大压降，特别在减压过程中，过大压降会影响塔德真空度。操作压力为常压，蒸汽速度WP=12〜20m/s,本次设计取WP=15m/s。dp4M3600二dp4M3600二Wp飞41061.0536003.14151.107=0.15m圆整后dP=150mm表6塔顶蒸汽管参数d2s2d1s1RHiH2内管重/(kg/m)76413342251201577.10回流管冷凝器安装在塔顶时，回流液在管道中的流速一般不能过高，否则冷凝器高度也要相应提高，对于重力回流，一般取速度Wr为0.2〜0.5m,本次设计取WR=0.5m/s。dR4LdR4L1:3600二Wr4668.10:36003.140.5843.93=0.024m圆整后dR=24mm表7回流管参数内径d2s2外径d1s1RH1H2内管重/(kg/m)183573.5501201501.114.3.3,进料管本次加料选用泵加料，所以由泵输送时Wf可取1,5〜2.5m/s,本次设计取Wf=2.0m/s。:36004Wf2:36004Wf2=0.0115m36003.142,0920.39圆整后dF=12mm表8进料管参数d2s2d1s1RH1H2内管重/(kg/m)183573.5501201501.114.3,4,塔釜出料管塔釜流出液体的速度Ww一般可取0,5〜1.0m/s,本次设计取WW=0.9m/s。,4Wdw,4Wdw二期T-,3600二WW：L34689.27536003.140,9957.85=0.0168m圆整后dw=17mm表9塔顶蒸汽管参数d2s2外径d1s1RH1H2内管重/(kg/m)183573.5501201501.114.3.5除沫器除沫器用于分离塔顶出口气体中所夹带的液滴，以降低有价值的产品的损失,并改善塔后动力设备的操作。除沫器的直径取决于气体量及选定的气体速度。气速计算

「L11"「L11"V1式中K——常数，取0.107;3、Pl1、Pv1——塔顶气体和放体密度（kg/m）767.46-1.432Wk=0.107：23.13m/s1.432除沫器直径计算：D=4V=.40.6077=0.575m:二WK,3.142.344.3.6液体分布器采用蓬头式喷淋器。选此装置的目的是能使填料表面很好地润湿，结构简单,制造和维修方便，喷洒比较均匀，安装简单流量系数中取0.82~0.85,本次设计流量系数中取0.82~0.85,本次设计中取0.82,推动力液柱高度H取0.06m。则小孔中液体流速W=qj2gH-=0.8229.810.06-0.89m/s小孔输液能力Q=——L——=一668.10-=2.4210"m2/s13600767.463600由Q=fW得小孔总面积f=-Q-二2.4210=3.310"m2W0.820.89所以，小孔数口=上理=且3任*9=23.50，即为24个小孔。-d2314父（4父10，244式中，d小孔直径，一般取4~10mm本设计取4mm喷洒器球面中心到填料表面距离计算2h=rcot:_gr__2W2h=rcot:式中r――喷洒圆半径，r=D—（75~100）=300—75=75mm=0.075m22口一一喷洒角，即小孔中心线与垂直轴线间的夹角，口£40：取a=40二98100752一h=0.075cot40；=0.174m=174mm20.892sin240

（2）进料液分布器采用莲蓬头由前知W=0.89m/s_•Q==.=2.9310"m2/s（2）进料液分布器采用莲蓬头由前知W=0.89m/s_•Q==.=2.9310"m2/s3600%3600920.39取d=4mm=0.85Qf=—W一__42.93100.850.89_42=3.8810mf*W3.88二,23.14-d"士丝=2748,即为28个小孔。32410取:•二40h=0.075cot409.810.075220.892sin240-=0.174m=174mm11连逢头的直径氾围为（y3—D）取一D=60mm55液体再分布器液体在乱堆填料层内向下流动时，有偏向塔壁流动的倾向，偏流往往造成塔中心的填料不被润湿。为将流动塔壁处的液体重新汇集并引向塔中央区域，可在填料塔层内每隔一定高度设置液体再分布器，每段填料层的高度因填料种类而定，对鲍尔环，可为塔径的5〜10倍，但通常不超过6nl此次设计填料层的高度选塔径的5倍，故每0.65X5=3.25m处装一个再分布器。选取截锥式再分布器，因其适用于直径0.8m以下的小塔。填料支撑板本次设计选用分块式气体喷射式支撑板。这种设计板可提供100%勺自由截面，波形结构系统承载能力好，空隙率大，宜于61200mm；下的塔。在波形内增设加强板，可提高支撑板的刚度。他的最大液体负荷为145m3/（m2，h）,最大承载能力为40kPa,由于本塔较高，故选此板。

表10分块式气体喷射式支撑板的设计参考数据塔径D/(mm)板外径D1/mm分块数近似重量/N300294228支撑圈尺寸塔径/(mm)圈外径D1/(mm)圈内径D2/(mm)厚度/(mm)重量/N300297257341.2塔釜设计料液在釜内停留15min,装料系统取0.5。塔底高(h):塔径(d)=1:2塔底液料量塔底体积Vw嘿=甯r256m3因为所以V因为所以Vw=—d2h,4h=2d=0.921md=32VW=32最=0.921m:二,3.14h=2d=20.921=1.84m塔的顶部空间高度塔的顶部空间高度是指塔顶第一层塔盘到塔顶封头切线的距离。为了减少塔顶出口气体中夹带的液体量，顶部空间一般取1.2〜1.5m,本设计取1.2m手孔的设计手孔是指手和手提灯能伸入的设备