箱梁毕业设计

资料(一)工程地点及内容本课题设计为省道宝平线二级公路上的一座大桥的设计。中心桩号K128+100，全长约160米(二)沿线自然地理概况（1）地形地貌线路所经地区属冀西北山间盆地与冀北山地分界地带，地貌类型属剥蚀侵蚀构造地貌类和剥蚀堆积地貌类。地势由西北向东南倾斜，山谷狭窄。为山岭重丘区地形。路线所经区域属公路自然区划黄土高原干湿过度区的雁北张宣副区（Ⅲ1a区）。桥位处多为水田、旱地。（2）气象本地区属大陆性季风气候，冬季寒冷干燥，夏季凉爽短促，全年多风少雨。年平均气温5.7℃，一月份平均气温－11.5℃，四月份平均气温7.6℃，七月份平均气温20.9℃,十月份平均气温6.7℃,极端最低气温-25.9℃，极端最高气温36.6℃。年平均降雨量420mm，一年之中雨量分布极不均匀，且雨量集中在六至八月份，且多局部暴雨，冰雹。无霜期为120天。本地区风向随季节变化非常明显，夏季多为东南风，其它季节以西到西北风为主，平均每年大风日数达67.4天，年平均风速/s，年极端最大风速/s，春秋季本地区的风速最大。（3）地震路线经过地域属华北地震区，位于山西地震带和燕山地震带交汇处，该区域一般发生在较大活动构造边界带与一般活动断裂带的交接并伴有新生代断陷盆地地区，以及活动断裂的交会、拐弯和端点。地震与构造带和断裂带密切相关，也受其控制。地震动峰值加速度系数等于0.05。（4）工程地质条件路线所经地带，地表地层主要是太古界、中生界地层。其岩性为含有角砾岩、粉砂岩。新生界地层，为冲积、洪积、残积、坡积、风积相堆积层。沿线有部分盐碱滩地分布。路线所经地带，地表地层主要是太古界、中生界地层。其岩性为含有角砾岩、粉砂岩。新生界地层，为冲积、洪积、残积、坡积、风积相堆积层。沿线有部分盐碱滩地分布。（一）工作要求1、分析和整理基本设计资料，如：桥涵水文、地质、气象、施工条件等资料；2、完成结构设计计算；3、完成主要施工图的设计；4、适当提出施工方法建议。（二）步骤：1、桥梁方案拟定2、结构设计完成上部结构各构件的计算书；完成其它某些细部构造的设计计算；3、结构详图的绘制。1.3参数的选取（一）桥梁线形布置：平曲线：无，横坡为0%。竖曲线：无，纵坡为0%。（二）主要技术标准：设计荷载：公路二级。标准跨径:25.00；桥面宽度:净宽11.40；(三)主要材料：（1）混凝土：预应力混凝土预制箱梁、横梁及现浇接头湿接缝混凝土均为C50。6cm调平层混凝土为C40，桥面铺装层采用10cm厚沥青混凝土。（2）钢绞线：采用符合GB/T5224-1995技术标准的低松弛钢绞线。（3）非预应力钢筋：采用符合新规范的R235,HRB335钢筋。凡钢筋直径≥12毫米者，采用HRB335(20MnSi)热轧螺纹钢；凡钢筋直径<12毫米者，采用R235（4）钢板应符合GB700－88规定的Q235钢板。（5）材料容重：钢筋混凝土γ=26kN/m3,沥青混凝土γ=23kN/m3,钢板容重γ=N/m3。（6）锚具：GVM15-3、GVM15-4和GVM15-5。以上各种材料特性参数值参见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)。（四）施工方式：简支转连续施工方法。预制梁部分按后张法制作主梁，预留预应力钢丝孔道，由Φ=70mm（五）设计规范：中华人民共和国行业标准（JDGD62-2004）《公路桥涵设计通用规范》中华人民共和国行业标准(JDGD60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设规范》。（六）支座位移：各支座单独沉降.(七)温度影响：主梁上下缘温差：5摄氏度。2．桥型及纵，横断面布置2.1桥形布置及孔径划分：本设计是公路用大桥。为缩短工期，提高行车舒适性，综合分析比较各类桥型后采用预应力混凝土连续箱梁桥，跨径为6*25m考虑伸缩缝的设置，实际桥跨长为4m.即在桥的两头各设8缝，两边孔计算跨径为2442cm，两中孔计算跨径2500cm2.2截面形式和截面尺寸的拟定1、截面形式及梁高采用等高度截面箱梁，梁高m,高跨比H/L=2、横截面尺寸每幅桥面全宽为米。采用简支转连续的施工方法，考虑施工因素，将桥做成四个单箱单室的组合截面。其中，预制中梁顶板宽240cm，底板宽100cm；预制边梁顶板宽290cm，底板宽100cm；预制主梁间采用60cm的湿接缝，从而减少主梁的吊装质量。边，中梁均采用斜腹板，以减轻主梁的自重。为满足顶板负弯矩普通钢筋的布置及轮载的局部作用，箱梁顶板取等厚度15cm。同时为防止应力集中和便于脱模，在腹板与顶板交界处设置主梁横断构造如图所示。图2-1主梁横断构造（单位：cm）3、箱梁底板厚度及腹板宽度设置（1）箱梁底板厚度设置简支转连续施工的连续梁桥跨中正弯矩较大，因此底板不宜过厚；同时支点也存在负弯矩，需要底板要有一定的厚度来提供受压面积。从而将底板厚度在跨内大部分区域设为15cm，仅在距边支点160cm、中支点220cm处加厚，加厚区段长度都为图2-2箱梁底板厚度变化示意（单位：cm）（2）腹板宽度设置根据连续梁剪力变化规律，兼顾施工方便性，腹板宽度除在支点附近区域加宽外，其余均为15cm。加宽方式同底板厚度加厚设置，详图见下图所示：图2-3箱梁腹板厚度变化示意（单位：cm）4、横隔梁（板）设置为保证支座处传力的可靠性，因此在边永久（临时）支承处，设一道厚为20cm的端横隔梁，中永久支承处为35cm的中横隔梁，此外在中临时支承处设10cm厚的箱内隔板，见下图：图2-4横隔梁设置示意（单位：cm）3.毛截面几何特性采用CAD中面域查询的方法求得各毛截面几何特性：----------------预制中梁支点----------------主力矩与质心的X-Y方向:I:20112791.0747沿[1.00000.0000]J:34373699.5443沿[0.00001.0000]----------------预制中梁跨中----------------主力矩与质心的X-Y方向:I:16587785.6322沿[1.00000.0000]J:30354376.6276沿[0.00001.0000]----------------预制边梁支点----------------主力矩与质心的X-Y方向:I:20823283.4099沿[0.9871-0.1602]J:50033739.7538沿[0.16020.9871]----------------预制边梁跨中----------------主力矩与质心的X-Y方向:I:17118365.3350沿[0.9901-0.1401]J:45546096.4806沿[0.14010.9901]成桥后中梁跨中成桥后中梁支点4、结构内力计算单元划分：本设计结合施工，使用中结构的受力特性及预应力钢筋的布置，将全桥划分为48个单元，49个节点节点号1234567控制截面梁左端永久支点变化点L1/4跨中3L/4变化点x坐标(m)0节点号891011121314控制截面临时支点永久支点临时支点变化点L1/4跨中3L/4x坐标(m)节点号15161718192021控制截面变化点临支点永久支点临时支点变化点L1/4跨中x坐标(m)节点号22232425控制截面L3/4变化点临时支点永久支点x坐标(m)4．1恒载内力计算施工阶段划分本设计将施工过程划分为四个阶段，第一施工阶段：预制主梁，待混凝土达到设计强度100％后张拉正弯矩区预应力钢筋，并压注水泥浆，再将各跨预制箱梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁状态；第二施工阶段：浇筑各预制梁间的连续段接头混凝土，达到设计强度后张拉负弯矩区预应力钢筋并压注水泥浆，形成6跨连续梁；第三施工阶段：拆除全桥的临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，再完成主梁横向接缝，最终形成6跨连续梁；第四施工阶段：进行防护栏以及桥面铺装施工。第五施工阶段为徐变阶段。由施工过程可知结构恒载是分阶段形成的，主要包括：预制箱梁一期恒载集度()，成桥后箱梁一期恒载集度()，二期恒载集度()。图4-1施工阶段示意图桓载集度1、预制箱梁一期恒载集度()：预制中梁一期恒载集度（KN/m）区段变化点前变化段两变化点之间集度预制边梁一期恒载集度（KN/m）区段变化点前变化段两变化点之间集度2、成桥后箱梁一期恒载集度()：成桥后中梁一期恒载集度（KN/m）区段变化点前变化段两变化点之间集度成桥后边梁一期恒载集度（KN/m）区段变化点前变化段两变化点之间集度3、二期恒载集度()：本设计桥面铺装采用桥面铺装：10cm沥青混凝土，混凝土调平层6cm50号混凝土，铺装层宽为m,调平混凝土容重23KN/M^3,沥青混凝土容重23KN/M^3。护栏一侧每延米按^3计，混凝土容重按25KN/M^3计.混凝土按每片梁承担全部二期恒载的四分之一.。=(0.16×23+0.301×2×25)/4=（kN/m）恒载内力计算由施工过程可知，g1’适用于主梁第1，2施工阶段恒载内力计算，g1适用于第3施工阶段恒载内力计算，g1+g2用结构力学求解器得如下结果：（以半桥长为例，弯矩关于中跨L/2对称，剪力关于中跨L/2反对称。）下面以预制中梁的计算为例：截面号布置图：图4-2单元划分图在第一施工阶段的恒载内力边梁截面号剪力(KN/m)弯矩（）截面号剪力(KN/m)弯矩（）112左2左2右2右3344556677889左9左9右9右101011111212131314141515161617左17左17右17右18181919202021212222232324242525在第三施工阶段的恒载内力边梁截面号剪力(KN/m)弯矩（）截面号剪力(KN/m)弯矩（）112左2左2右2右3344556677889左9左9右9右101011111212131314141515161617左17左17右17右18181919202021212222232324242525+在第四施工阶段的恒载内力边梁截面号剪力(KN/m)弯矩（）截面号剪力(KN/m)弯矩（）112左2左2右2右3344556677889左9左9右9右101011111212131314141515161617左17左17右17右18181919202021212222232324242525活载内力计算横向分布系数计算本设计为六跨连续箱梁桥，边跨和中跨之比为L1/L2=2/25=1,即可将此桥作为六跨连续桥来分析，计算跨径取25m1、边跨横向分布系数：（1）边跨抗弯、抗扭惯矩计算：由对等跨常截面连续梁桥等效简支梁抗弯惯矩换算系数为：边跨：1.432，中跨：1.86。抗扭惯矩换算系数为：边中均为1。则边跨的等刚度常截面简支梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩分别为：（2）比例参数和计算：（3）荷载横向分布影响线计算：查公路桥梁荷载横向分布计算所列刚接板、梁桥荷载横向分布影响线表中的三梁式的表，在＝0.03、＝0.05、＝0.1之间按内插法得，绘制影响线：梁号P=1位置123417372737373747371号梁荷载横向分布影响线2号梁荷载横向分布影响线图4-4（4）荷载横向分布系数的计算：梁号荷载横向分布系数公路二级122、中跨横向分布系数：（1）中跨抗弯、抗扭惯矩计算：由对等跨常截面连续梁桥等效简支梁抗弯惯矩换算系数为：边跨：1.432，中跨：1.86。抗扭惯矩换算系数为：边中均为1。则边跨的等刚度常截面简支梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩分别为：（2）比例参数和计算：（3）荷载横向分布影响线计算：查公路桥梁荷载横向分布计算所列刚接板、梁桥荷载横向分布影响线表中的三梁式的表，在＝0.03、＝0.05、＝0.1之间按内插法得，绘制影响线：梁号P＝1位置（主梁轴线）123412341号梁荷载横向分布影响线图4-52号梁荷载横向分布影响线（4）荷载横向分布系数的计算：梁号荷载横向分布系数公路二级1962为了简化连续梁的活载内力计算，偏安全地全桥统一取用中跨1号梁荷载横向分布系数。冲击系数和车道折减系数==活载内力计算主梁活载横向分布系数确定后，将活载乘以相应横向分布系数后，在主梁内力影响线上最不利布载，可求得主梁最大活载内力。下面以边跨跨中截面的计算为例：边跨跨中弯矩影响线：由影响线可知求该截面最大弯矩时按下图布载（即在1，3，5单元布均布荷载，集中荷载P布在所求截面上）：求最小弯矩时按下图布载：边跨跨中剪力影响线:由影响线可知求该截面所受最大剪力按下图布载（均布荷载布于第一跨右半跨，第三跨，第五跨,第一单元。集中荷载布于所求截面）：求该截面所受最小剪力按下图布载（均布荷载布于第一跨左半部分，第二跨，第四跨，和第七单元，集中荷载作用于所求截面）：图4-6公路二级中集中荷载的计算：计算弯矩效应时=195KN计算剪力效应时195=234KN公路二级中均布荷载其他截面均按上述方法计算，计算结果如下：截面号MmaxMminVmaxVmin12左2右3456789左9右1011121314151617左17右18192021222324255次内力计算温度次内力包括：1）年平均温差引起的内力；2）呈线性变化的温度梯度引力的内力。本设计为连续梁，桥纵向只设置了一个纵向约束支座，纵向伸缩变形不产生次内力，因此年平均温差不引起此内力，只计算温度梯度引起的次内力。梯度温度的取值，根据《桥规JTGD60》取值：图5.1温度梯度6cm调平层混凝土，桥面铺装层采用10cm厚沥青混凝土，合计16cm型截面按结构图形属性不变的原则换算为工字型截如下图：M1作用下的弯矩图为：M3作用下的弯矩图：M4作用下的弯矩图：M5作用下的弯矩图：主梁截面为等截面且温度影响相同所以正温差引起的内力负温差引起的内力弯矩（）剪力（kN）弯矩（）剪力（kN）12左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425基础沉降次内力由于支座处的竖向反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，连续梁是对支座沉降敏感的结构，所以由它引起的内力是构成内力的重要组成部分。根据本次设计的地质情况，取六跨连续梁的七个支点每个支点分别沉降cm，其余支点不动，所得的内力进行叠加，取最不利的内力范围。具体的计算方法用结构力学中的力法计算.支座内力沉降表截面号支座1支座2弯矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）弯矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）100002左00002右003456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面号支座3支座4弯矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）弯矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）100002左00002右003456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面号支座5支座6支座7弯矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）弯矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）弯矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）10000002左0000002右0003456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：弯矩关于L/2对称，剪力关于L/2反对称根据七个支点分别沉降得到的内力值，进行组合取最不利的内力范围。支座内力沉降表截面号正弯矩（KN*M*10E-06）正剪力（KN*10E-06）负弯矩（KN*M*10E-06）负剪力（KN*10E-06）100002左00002右003456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：弯矩关于L/2对称，剪力关于L/2反对称6内力组合不考虑预加引起的结构次内力和混凝土收缩徐变次内力，按照桥规，根据可能出现的作用荷载选择了承载能力极限状态、正常使用极限状态作用短期效应组合和正常使用极限状态作用长期效应组合进行内力组合。荷载组合Ⅰ：承载能力极限状态1.2×恒载+1.4×汽车荷载max(汽车荷载min)+1.4×0.7×温度次内力+1.4×0.7×基础沉降次内力组合结果如下：截面号边梁弯矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面号中梁弯矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425-1208注：弯矩关于L/2对称，剪力关于L/2反对称荷载组合Ⅱ：正常使用极限状态作用短期效应组合恒载+0.7×汽车荷载max（汽车荷载min）+0.8×温度次内力+1.0×基础沉降次内力结果如下：截面号边梁弯矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面号中梁弯矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：弯矩关于L/2对称，剪力关于L/2反对称荷载组合Ⅲ：正常使用极限状态作用长期效应组合恒载+0.4×汽车荷载max(汽车荷载min)+0.8×温度次内力+1.0×基础沉降次内力结果如下：截面号边梁弯矩剪力MmaxMminVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面号中梁弯矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：弯矩关于L/2对称，剪力关于L/2反对称7预应力钢束估算、布置7.1钢束估算钢束按叶见曙主编《结构设计原理》一书所提供公式计算，该书是依据2004年桥规所编。预应力梁应按使用阶段的应力要求估算预应力筋数量，再按承载能力极限状态的强度要求来估算非预应力筋数量。按正常使用极限状态的应力要求计算式中为正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的弯矩值；所需筋数fy:一束预应力筋的有效预应力Ay:一束预应力筋的横截面积下面以边梁跨中截面为例进行预应力钢束估算：设预应力钢筋截面重心距截面下缘为=75mm，则预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离为827-75=752mm；全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩为=；所以有效预加力合力为：==3.428992N预应力钢筋的张拉控制应力，预应力损失按张拉控制应力的20%估算，则可得需要预应力钢筋的面积为=3073，采用4束615.24钢绞线，预应力钢筋的截面面积为=46140=3360。采用夹片群锚，70金属波纹管成孔。配筋结果汇总于下（全桥关于中间支点对称，以半跨为例）:截面号中梁边梁Npx（）Nps（）Npx（）Nps（）由钢束估算结果，为方便钢束布置和施工，边跨正弯矩束都取用4束5Фs加1束6Фs钢绞线，中跨正弯矩钢束取用5束5Фs。两两分别记为N1,N2,N3。边中支点和中支点附近上翼缘取用5束5Фs钢绞线,两两记为,,，结果仅仅为估算，最终结果取桥梁博士调整后的结果。取中跨为例(1)跨中截面预应力钢筋的布置后张法预应力混凝土受弯构件的预应力管道布置应符合《公路桥规》中的有关构造要求。参考已有的设计图纸并按《公路桥规》中的有关构造要求，对跨中截面的预应力钢筋进行初步布置。(2)锚固面钢束布置为使施工方便，全部预应力钢筋N1,N2,N3均固于梁端。这样布置符合均匀分数的原则，不仅能满足张拉的要求，而且N1、N2在梁端均弯起较高，可以提供较大的预剪力。(3)其他截面钢束位置及倾角计算①钢束弯起形状、弯起角θ及其弯起半径采用直线段中接圆弧曲线段的方式弯曲；为使预应力钢筋的预加力垂直作用于锚垫板，N1号钢束:抬高高度为430mm,弯起角度8度,弯起半径30000mm,N2号钢束:设置其抬高高度为c=600mm,弯起角度为8度,弯起半径R=50000mm预应力筋因为腹板是斜的，故除在纵向平面内有弯起，还有一个平弯段。②钢束各控制点位置的确定（取中跨计算为例）对于N2钢束：由确定导线点距锚固点的水平距离gu由确定弯起点至导线点的水平距离所以弯起点至锚固点的水平距离为根据圆弧切线性质，图中弯止点沿切线方向至导线点的距离与弯起点至导线点的水平距离相等，所以弯止点至导线点的水平距离为：故弯止点至跨中截面的水平距离为同理，计算N1的控制点位置，由确定导线点距锚固点的水平距离由确定弯起点至导线点的水平距离所以弯起点至锚固点的水平距离为根据圆弧切线性质，图中弯止点沿切线方向至导线点的距离与弯起点至导线点的水平距离相等，所以弯止点至导线点的水平距离为：故弯止点至跨中截面的水平距离为将各钢束的控制参数如下：钢束号升高值(mm)弯起半径(mm)弯起角度(o)支点到锚固点的水平距离d(mm)弯起点聚跨中截面的水平距离弯止点聚跨中截面的水平距离N1430300008N2600500008280461411576N30-------------------------------------------③各截面钢束位置及其倾角计算:以N2号钢束为例，计算钢束上任一点i离梁底距离及该点处钢束的倾角，式中为钢束弯起前其重心至梁底的距离，=75mm；为点所在计算截面处钢束位置的升高值。计算时，首先应判断出点处的区段，然后计算及，即当时，点位于直线段还未弯起，，故；当时，点位于圆弧弯曲段，及按下式计算，即当时，点位于靠近锚固端的直线段，此时，按下式计算，即各截面钢束位置及其倾角计算值详见下表计算截面钢束编号-跨中截面Xi=0N1N246146962N3-----L/4截面Xi=6250N1N246146962N3----------------变化点截面Xi=9800N1N246146962N3----------------支点截面Xi=12000N1N246146962N3----------------8非预应力钢筋计算与布置预应力混凝土受弯构件最小配筋率应满足下列条件：---受弯构件正截面抗弯承载力设计值---受弯构件正截面开裂弯矩值2、行车道板内应设置垂直于主钢筋的分布钢筋。分布钢筋设在主钢筋的内侧，其直径不应小于8mm，间距不应大于200mm，截面面积不宜小于板的截面面积的0.1%。3、箱型截面梁的底板上、下层，应分别设置平行于桥跨和桥跨的构造钢筋。钢筋截面面积为：对于钢筋混凝土桥，不应小于配置钢筋的底板截面面积的0.4%；对于预应力钢筋混凝土桥，不应小于配置钢筋的底板截面面积的0.3%。以上钢筋尚可充作受力钢筋。当底板厚度有变化时可分段设置。钢筋直径不宜小于10mm，其间距不宜大于300mm。4、T形、I形截面梁或箱型截面梁的腹板两侧，应设置直径6~8mm的纵向钢筋，每腹板内钢筋界面面积宜为（0.001~0.002）bh，其中b为腹板宽度，h为梁高的高度，其间距在受拉区不应大于腹板宽度，且不应小于200mm，在受压区不应大于300。在支点附近剪力较大区段和预应力混凝土梁锚固区段，腹板两侧纵向钢筋界面面积应予以增加，纵向钢筋间距宜为100~150mm。按构件承载力极限状态要求估算非预应力钢筋数量：在确定预应力钢筋数量后，非预应力钢筋根据正截面承载力极限状态的要求来确定。>受压区高度,即求得则根据正截面承载力计算需要的非预应力钢筋截面积为:受压区高度,即主梁净、换算截面几何特性净截面计算：净截面面积：Ao=---毛截面面积--各个波纹管的横截面积之和。型心位置=--第i个波纹管的形心到截面形心的距离。惯性矩：换算截面计算：换算截面面积：，==换算截面型心：--第i根钢筋的重心位置换算截面惯性矩：--第i钢筋到形心的距离计算结果如下（因中梁和边梁成桥后尺寸以及配筋近似，所以仅取中梁计算结果应用于全桥）：成桥后中梁净截面截面号净截面惯性矩型心位置净截面面积12左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425成桥后中梁换算截面截面号净截面惯性矩型心位置净截面面积12左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425钢束预应力损失计算10.1预应力钢筋张拉（锚下）控制应力按桥规规定采用10.2钢束预应力损失（以下翼缘预应力钢筋为例）（1）预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失对于跨中截面：；d为锚固点到支点中线的水平距离；分别为预应力钢筋与管道壁的摩擦系数及管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，采用预埋金属波纹管成型时，查表得，；为从张拉端到跨中截面间，管道平面转过的角度，这里N1和N2有竖弯和平弯，其角度为，其角度应为管道转过的空间角度，其中竖弯角度为，平弯角度为，。。跨中截面摩擦应力计算钢束编号X（m）kx（Mpa）（Mpa）（°）弧度N1N2N3L/4截面摩擦应力计算钢束编号X（m）kx（Mpa）（Mpa）（°）弧度N1N2N3支点截面摩擦应力计算钢束编号X（m）kx（Mpa）（Mpa）（°）弧度各截面摩擦应力损失值计算结果如下表2-20各设计控制截面平均值截面跨中L/4支点平均值（Mpa）（2）锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失（σl2）计算锚具变形、钢筋回缩引起的应力损失，后张法曲线布筋的构件应考虑锚固后反摩阻的影响。首先计算反摩阻影响长度，即式中为张拉端锚具变形值，夹片式锚具顶压张拉时为4mm，将各束预应力钢筋的反摩阻影响长度列表计算如表2—20、表2—21、表2—22：跨中截面反摩阻影响长度计算表钢束编号(MPa)(MPa)（mm）(MPa/mm)(mm)N11395N21395N31395L/4截面反摩阻影响长度计算表钢束编号(MPa)(MPa)（mm）(MPa/mm)(mm)N11395N21395N31395支点截面反摩阻影响长度计算表钢束编号(MPa)(MPa)（mm）(MPa/mm)(mm)N12N21N3求得后可知三束预应力钢绞线均满足，所以距张拉端为x处的截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失，即式中的为张拉端由锚具变形引起的考虑反摩阻后的预应力损失，。若则表示该截面不受反摩阻影响。所以将各控制截面的计算列于下表中：锚具变形引起的预应力损失计算表截面钢束编号X(mm)(mm)(MPa)(MPa)各控制截面平均值(MPa)跨中截面N10N2N3/4截面N1N2N3支点截面N1N2N3混凝土弹性压缩引起的应力损失按应力计算需要控制的截面进行计算。对于简支梁可取截面按下式进行计算，并以其计算结果作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的平均值。现直接按以下公式计算，式中m—张拉批数，m=3；—预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，按张拉时混凝土的实际强度等级计算，假定为设计强度的90%，即=0.9×C50=C45,查附表得,故—全部预应力钢筋（m批）的合力在其作用点（全部预应力钢筋重心点）处所产生的混凝土正应力，，截面特性按第一阶段取用：其中（4）钢筋松弛引起的预应力损失（）对于采用超张拉工艺的低松弛级钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按下式计算,即式中—张拉系数，采用超张拉，取—钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，取—传力锚固时的钢筋应力，采用截面的应力值作为全梁的平均值计算。所以(5)混凝土收缩、徐变引起的损失（）混凝土收缩、徐变终值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失可按下式计算：即式中、——加载龄期为时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极值;——加载龄期，即达到设计强度为90%的龄期，近似按标准养护条件计算则有：，则可得；对于二期横载G2的加载龄期，假定为。该梁所属的桥位于一般地区，相对湿度为75%，查表得：1.69、1.25；。为传力锚固是在跨中和l/4截面的全部受力钢筋（包括预应力钢筋和纵向非预应力受力钢筋）截面重心处，由、、所引起的混凝土正应力的平均值。考虑到加载龄期不同，按徐变系数变小乘以折减系数以下取1，2，3以及21号钢束为代表由桥博计算预应力（已计入混凝土收缩徐变施工阶段影响）损失表：1号钢束2号钢束节点号松弛损失收缩徐变损失永存预应力节点号松弛损失收缩徐变损失永存预应力1001162100110520020010343003001027400104740050050060060010247007001031800108680010399001092900105310001000106511001100107412001104120010781300110813001082140011111400108615001115150010901600111916001093170011131700108818001107180010831900110119001078200020001072210010892100106722002200105623002300104324002400250025003号钢束21号钢束节点号松弛损失收缩徐变损失永存预应力节点号松弛损失收缩徐变损失永存预应力100111910020011042003001068300400107040050010735006001076600700107970080010828009001089900100010941000110010981100114312001103120013001107130014001112140015001116150011971600112016001700111417001800110818001900110219002000119620002100118921001139220011832200230011772300240011582400250011662500注：各跨关于跨中对称，仅以半跨为例。11配束后主梁内力计算及内力组合主梁刚度变化不大时，主梁内力，次内力变化并不很明显，因此简化处理，即不计主梁刚度因配筋带来的变化，将按毛截面计算的恒、活载内力与计入配筋影响的次内力计算结果进行第二次内力组合。11．1混凝土收缩、徐变次内力计算收缩次内力计算对于预应力混凝土连续梁，因收缩不受到强大约束，可只计算结构的收缩位移，而忽略结构次内力。徐变次内力计算计算结果如下：混凝土徐变次内力剪力弯矩00000231．5311．2内力组合（二）荷载组合Ⅰ：承载力极限状态效应组合1.2×恒载+1.4×汽车荷载max(汽车荷载min)+1.4×0.7×温度次内力+1.4×0.7×基础沉降次内力+1.4×0.7×徐变次内力截面号边梁弯矩剪力MmaxMminVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面号中梁弯矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右10111213141516-116817左17右1819202122232425注：弯矩关于L/2对称，剪力关于L/2反对称荷载组合Ⅱ：正常使用极限状态作用短期效应组合恒载+0.7×汽车荷载max（汽车荷载min）+0.8×温度次内力+1.0×基础沉降次内力+1.0×徐变次内力截面号边梁弯矩剪力MmaxMminVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面号中梁弯矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：弯矩关于L/2对称，剪力关于L/2反对称荷载组合Ⅲ：正常使用极限状态作用长期效应组合恒载+0.4×汽车荷载max(汽车荷载min)+0.8×温度次内力+1.0×基础沉降次内力+1.0×徐变次内力截面号边梁弯矩剪力MmaxMminVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面号中梁弯矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右181920212223-13092425注：弯矩关于L/2对称，剪力关于L/2反对称12强度、应力与变形验算在使用桥梁博士软件进行设计过程中，参数的选取一部分采用前面手算结果直接输入，如横向分布系数，冲击系数等；还有一部分是按规范选取以及咨询老师前辈。12．1强度计算与验算在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿着面和斜截面都有可能破坏，本设计只验算正截面的强度，斜截面强度忽略不计。翼缘位于受压区的T形截面或I形截面受弯构件，箱形截面受弯构件的正截面承载能力可参照T形截面计算，由于本设计未考虑普通钢筋，故其正截面抗弯承载能力按下列规定进行计算时也不考虑普通钢筋的影响，所以有：桥梁构件的承载能力极限状态计算，应采用下列表达式：R=R()S---作用（或荷载）效应（其中汽车荷载应计入冲击系数）的组合设计值，当进行预应力混凝土连续梁等超静定结构的承载能力极限状态计算时，公式中的作用（或荷载）效应项改为，其中S为预应力（扣除全部预应力损失）引起的次效应；为预应力分项系数，当预应力效应对结构有利时，取=1.0；对结构不利时，取=1.2；R---构件承载能力设计值；R（）----构件承载力函数；---材料强度设计值；----几何参数设计值，当无可靠数据时，可采用几何参数标准值，即设计文件规定值。规范给出的计算翼缘位于受压区的T形截面或I形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力应按下列规定进行计算：考虑预加力次内力后的公式：+为预加力引起的次内力，当次内力对结构有利时取=1.0，对结构不利时，取本设计不考虑非预应力筋的影响，对受正负弯矩的截面，正负弯矩分别进行计算，公式如下：+参考文献《结构设计原理》叶见署主编，对受压区的预应力进行如下的论述：预应力混凝土梁破坏时，受压区预应力钢筋应力可能是拉应力，也可能是压应力，因而将其应力称为计算应力。当为压应力时，其值也较小，一般达不到钢筋的抗压强度设计值=。值主要取决于中预应力的大小。、构件在承受外荷载前，钢筋中已经存在有效预拉应力（扣除全部预应力损失），钢筋重心水平处的混凝土有效预压应力为，相应的混凝土压应变/Ec；在构件破坏时，受压区混凝土应力为，相应得压应变增加至。钢筋重心水平处的混凝土的应变增量也是的应变增量是（-/Ec),也就是增加了一个压应力（-/Ec)，将次应力与预拉应力叠加：=（-/Ec)-=--=-==390Mpa前提条件是：构件破坏时，处混凝土的应变达到=0.002。综上所述，由于-多数情况下是小于0，所以受压区配置预应力钢筋会增大受压区高度，因此承载能力极限状态验算时应该计入，按照换算截面计算。箱梁的抗弯承载力计算公式：根据规范当符合时为第一类箱形截面（即受压区始终位于翼板以内），利用公式：否则为第二类箱形截面（即受压区高度大于翼板厚度，需考虑腹板混凝土受力），利用公式：式中：——桥梁结构重要性系数——弯矩组合设计值——混凝土轴心抗压强度设计值、——纵向普通钢筋得抗拉强度设计值和抗压强度设计值、——纵向预应力钢筋得抗拉强度设计值和抗压强度设计值、——受拉区、受压区纵向普通钢筋得截面面积、——受拉区、受压区纵向预应力钢筋得截面面积——T形截面腹板宽度——截面有效高度——受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离——受压区预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时预应力钢筋的应力，承载能力极限状态正截面强度验算表节点号内力属性Mj（Kn.m）极限抗力（Kn.m）受力类型受压区高度是否满足1最大弯矩082下拉受弯是最小弯矩082下拉受弯是2最大弯矩2.55E+04上拉偏压是最小弯矩-1162.48E+04上拉偏压是3最大弯矩1.34E+031.36E+04下拉偏压是最小弯矩1931.84E+04下拉偏压是4最大弯矩4.35E+037.32E+03下拉偏压是最小弯矩1.00E+031.34E+04下拉偏压是5最大弯矩5.54E+036.26E+03下拉偏压是最小弯矩1.02E+031.42E+04下拉偏压是6最大弯矩3.79E+038.00E+03下拉偏压是最小弯矩-3671.56E+04上拉偏压是7最大弯矩1.34E+031.61E+04下拉偏压是最小弯矩-2.01E+031.01E+04上拉偏压是8最大弯矩9263.34E+04下拉偏压是最小弯矩-2.76E+031.22E+04上拉偏压是9最大弯矩5833.68E+04下拉偏压是最小弯矩-3.46E+031.12E+04上拉偏压是10最大弯矩4482.64E+04下拉偏压是最小弯矩-3.46E+039.24E+03上拉偏压是11最大弯矩2.19E+04上拉偏压是最小弯矩-4.02E+037.14E+03上拉偏压是12最大弯矩4591.72E+04下拉偏压是最小弯矩-4.80E+031.43E+03上拉偏压是13最大弯矩-1.35E+031.27E+04上拉偏压是最小弯矩-7.30E+03548上拉偏压是14最大弯矩-6.13E+031.20E+03上拉偏压是最小弯矩-1.22E+04248上拉偏压是15最大弯矩-1.03E+043.56E+03上拉偏压是最小弯矩-1.57E+041.68E+03上拉偏压是16最大弯矩-1.19E+044.29E+03上拉偏压是最小弯矩-1.77E+042.22E+03上拉偏压是17最大弯矩4783.88E+04下拉偏压是最小弯矩-2.96E+032.32E+04上拉偏压是18最大弯矩3852.68E+04下拉偏压是最小弯矩-2.99E+039.24E+03上拉偏压是19最大弯矩-1282.15E+04上拉偏压是最小弯矩-3.61E+037.14E+03上拉偏压是20最大弯矩2601.80E+04下拉偏压是最小弯矩-4.48E+031.82E+03上拉偏压是21最大弯矩-1.45E+031.25E+04上拉偏压是最小弯矩-7.14E+03548上拉偏压是22最大弯矩-6.14E+031.20E+03上拉偏压是最小弯矩-1.22E+04248上拉偏压是23最大弯矩-1.02E+043.57E+03上拉偏压是最小弯矩-1.57E+041.67E+03上拉偏压是24最大弯矩-1.19E+044.29E+03上拉偏压是最小弯矩-1.78E+042.21E+03上拉偏压是25最大弯矩4454.01E+04下拉偏压是最小弯矩-3.00E+031.22E+04上拉偏压是12．2应力计算与验算预应力混凝土构件在各个受力阶段均有不同得受力特点，从施加预应力起，其截面内的钢筋和混凝土就处于高应力状态，经受着考验。为了保证构件在各工作阶段工作的安全可靠，除按承载能力极限状态进行强度检算外，还必须对其在施工和使用阶段的应力状态进行验算，并予以控制。本处结果为桥梁博士计算软件计算结果，限于篇幅，仅以中梁计算为例。施工阶段应力计算与验算单元号节点号施工阶段4应力验算(Mpa)应力上缘最大正应力上缘最小正应力下缘最大正应力下缘最小正应力最大主压应力最大主拉应力11应力0容许值00是否满足是是是是是是2应力容许值00是否满足是是是是是是22应力容许值00是否满足是是是是是是3应力容许值00是否满足是是是是是是33应力容许值00是否满足是是是是是是4应力容许值00是否满足是是是是是是44应力容许值00是否满足是是是是是是5应力容许值00是否满足是是是是是是55应力容许值是否满足6应力容许值是否满足66应力容许值是否满足7应力容许值00是否满足是是是是是是77应力容许值00是否满足是是是是是是8应力容许值00是否满足是是是是是是88应力容许值00是否满足是是是是是是9应力容许值00是否满足是是是是是是99应力容许值是否满足10应力容许值是否满足1010应力容许值00是否满足是是是是是是11应力容许值00是否满足是是是是是是1111应力容许值00是否满足是是是是是是12应力容许值00是否满足是是是是是是1212应力容许值00是否满足是是是是是是13应力容许值00是否满足是是是是是是1313应力容许值00是否满足是是是是是是14应力容许值00是否满足是是是是是是1414应力容许值00是否满足是是是是是是15应力容许值00是否满足是是是是是是1515应力容许值00是否满足是是是是是是16应力容许值00是否满足是是是是是是1616应力容许值00是否满足是是是是是是17应力容许值00是否满足是是是是是是1717应力容许值00是否满足是是是是是是18应力容许值00是否满足是是是是是是1818应力容许值00是否满足是是是是是是19应力容许值00是否满足是是是是是是1919应力容许值00是否满足是是是是是是20应力容许值00是否满足是是是是是是2020应力容许值00是否满足是是是是是是21应力容许值00是否满足是是是是是是2121应力容许值00是否满足是是是是是是22应力容许值00是否满足是是是是是是2222应力容许值00是否满足是是是是是是23应力容许值00是否满足是是是是是是2323应力容许值00是否满足是是是是是是24应力容许值00是否满足是是是是是是2424应力容许值是否满足25应力容许值00是否满足是是是是是是持久状况正常使用极限状态验算公路桥涵的持久状况设计应按正常使用极限状态的要求，采用作用（或荷载）的短期效应组合、长期效应组合或短期效应组合并考虑长期效应组合的影响，对构件的抗裂、裂缝宽度和挠度进行验算，并使各项计算值不超过本规范的各相应限值。在预应力混凝土构件中，预应力应作为荷载考虑，荷载的分项系数取为1.0。对连续梁等超静定结构，尚应计入预应力、温度作用等效应引起的次效应。、持久状况下预应力构件标准值效应组合计算：抗裂验算（法向拉应力），正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列要求：1）全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件2）A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下但在荷载长期效应组合下受弯构件由作用（或荷载）产生的截面抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，应按下列公式计算：式中—按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值；—按荷载长期效应组合计算的弯矩值，在组合的活荷载弯矩中，仅考虑汽车、人群等直接作用于构件的荷载产生的弯矩值。注：后张法构件在计算预施应力阶段由构件自重产生的拉应力时，公式中的可改用，为构件净截面抗裂验算边缘的弹性抵抗矩。公式中的计算：==本设计不考虑非预应力钢筋的影响，计算公式如下：=有效预应力的计算：受弯构件由作用（或荷载）产生的截面抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，应按下列公式计算：长期效应组合验算节点号正应力Mpa上缘最小拉应力下缘最小拉应力1应力值00容许值00是否满足是是2应力值容许值00是否满足是是3应力值容许值00是否满足是是4应力值容许值00是否满足是是5应力值容许值00是否满足是是6应力值容许值00是否满足是是7应力值容许值00是否满足是是8应力值容许值00是否满足是是9应力值1容许值00是否满足是是10应力值容许值00是否满足是是11应力值容许值00是否满足是是12应力值容许值00是否满足是是13应力值容许值00是否满足是是14应力值容许值00是否满足是是15应力值容许值00是否满足是是16应力值容许值00是否满足是是17应力值容许值00是否满足是是18应力值容许值00是否满足是是19应力值容许值00是否满足是是20应力值容许值00是否满足是是21应力值容许值00是否满足是是22应力值容许值00是否满足是是23应力值容许值00是否满足是是24应力值容许值00是否满足是是25应力值容许值00是否满足是是短期效应组合验算节点号正应力Mpa主应力Mpa上缘最小拉应力下缘最小拉应力最大主拉应力1应力值容许值是否满足否是否2应力值容许值是否满足是是是3应力值容许值是否满足是是是4应力值容许值是否满足是是是5应力值容许值是否满足是是是6应力值容许值是否满足是是是7应力值容许值是否满足是是是8应力值容许值是否满足是是是9应力值容许值是否满足是是是10应力值容许值是否满足是是是11应力值容许值是否满足是是是12应力值容许值是否满足是是是13应力值容许值是否满足是是是14应力值容许值是否满足是是是15应力值容许值是否满足是是是16应力值容许值是否满足是是是17应力值容许值是否满足是是是18应力值容许值是否满足是是是19应力值容许值是否满足是是是20应力值容许值是否满足否是否21应力值容许值是否满足是是是22应力值容许值是否满足是是是23应力值容许值是否满足是是是24应力值容许值是否满足是是是25应力值容许值是否满足是是是（2）、持久状况构件的应力验算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土的法向应力、受拉区钢筋的拉应力和斜截面混凝土的主压应力，并不得超过本节的规定值。计算时作用（或荷载）取其标准值，汽车荷载应考虑冲击系数。应考虑预加力效应，预加力的分项系数取1.0。对连续梁等超静定结构，尚应计及预加力、温度作用等引起的次效应。全预应力混凝土和A类预应力混凝土受弯构件，由作用（或荷载）标准值产生的混凝土法向应力和预应力钢筋的应力，按下列公式计算：混凝土法向压应力和拉应力或=预应力钢筋的应力---预应力钢筋处混凝土的法向拉应力。混凝土考虑温度自应力的影响，公式变为：或=+标准荷载组合（汽车荷载计入冲击力），各分项系数取1.0，连续梁等超静定结构计入温度作用、支座沉降、预加力引起的次内力引起的次内力。持久状况下预应力构件标准值效应组合计算节点号正应力Mpa主应力Mpa上缘最小拉应力下缘最小拉应力最大主拉应力1应力值容许值是否满足是是是2应力值容许值是否满足是是是3应力值容许值是否满足是是是4应力值容许值是否满足是是是5应力值容许值是否满足是是是6应力值容许值是否满足是是是7应力值容许值是否满足是是是8应力值容许值是否满足是是是9应力值容许值是否满足是是是10应力值容许值是否满足是是是11应力值容许值是否满足是是是12应力值容许值是否满足是是是13应力值容许值是否满足是是是14应力值容许值是否满足是是是15应力值容许值是否满足是是是16应力值容许值是否满足是是是17应力值容许值是否满足是是是18应力值容许值是否满足是是是19应力值容许值是否满足是是是20应力值容许值是否满足是是是21应力值容许值是否满足是是是22应力值容许值是否满足是是是23应力值容许值是否满足是是是24应力值容许值是否满足是是是25应力值容许值是否满足是是是钢束应力验算①①式为规范给出的公式，但是根据其向对应的条文规范和同济大学出版的《毕业设计指南》等书，公式应该是式中——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；——受拉区预应力钢筋扣除全部预应力损失后的有效应力；——混凝土法向拉应力；——预应力钢筋应力。钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)是否满足1-1.12E+03-1.21E+03是2-1.15E+03-1.21E+03是3-1.21E+03-1.21E+03是4-1.11E+03-1.21E+03是5-1.14E+03-1.21E+03是6-1.20E+03-1.21E+03是7-1.10E+03-1.21E+03是8-1.14E+03-1.21E+03是9-1.20E+03-1.21E+03是10-1.10E+03-1.21E+03是11-1.14E+03-1.21E+03是12-1.20E+03-1.21E+03是13-1.10E+03-1.21E+03是14-1.14E+03-1.21E+03是15-1.20E+03-1.21E+03是16-1.13E+03-1.21E+03是17-1.17E+03-1.21E+03是18-1.21E+03-1.21E+03是19-983-1.21E+03是20-976-1.21E+03是21-978-1.21E+03是22-976-1.21E+03是23-986-1.21E+03是荷载短期效应组合长期挠度与预拱度设置根据〈〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTGD62—2004的第条相关规定：钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件按上述计算计算的长期挠度值，在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的1/600，即： 梁式桥主梁跨中 此处L为计算跨径，荷载在一个桥跨范围内移动产生的正负不同的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大绝对值之和。短期荷载效应组合产生的挠度：按规定：受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合和规范中规定的刚度全预应力构件计算的挠度值，乘以长期增长系数。挠度长期增长系数按下列规定取用：当采用C40以下混凝土时，当采用C40～C80混凝土时，=1.45～1.35，中间强度等级可按直线内插取用本设计选用C50混凝土，内插得节点号荷载短期效应组合长期竖向挠度(mm)预加应力产生的长期挠度(mm)消除结构自重后结构挠度(mm)是否设预拱度预拱度(mm)1-3需人工判断2000需人工判断0314需人工判断444需人工判断561需人工判断6-2943需人工判断714需人工判断80需人工判断900需人工判断100需人工判断1117需人工判断1242需人工判断1361需人工判断1442需人工判断1517需人工判断160需人工判断1700需人工判断180需人工判断1917-3需人工判断2042需人工判断2160需人工判断2242需人工判断2317需人工判断240需人工判断2500需人工判断成桥后结构位移计算：节点号水平位移(mm)竖向位移(mm)转角位移120034518678090001000111213141516017000180019202122232402500013桥博数据信息统计施工信息（一）、施工阶段的划分：本设计将施工过程划分为四个阶段，第一施工阶段：预制主梁，待混凝土达到设计强度100％后张拉正弯矩区预应力钢筋，并压注水泥浆，再将各跨预制箱梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁状态；第二施工阶段：浇筑各预制梁间的连续段接头混凝土，达到设计强度后张拉负弯矩区预应力钢筋并压注水泥浆，形成6跨连续梁；第三施工阶段：拆除全桥的临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，再完成主梁横向接缝，最终形成6跨连续梁；第四施工阶段：进行防护栏以及桥面铺装施工。第五施工阶段为徐变阶段。（二）、各施工阶段原始输入信息输出（以1、4施工阶段为例）：1、第一施工阶段：施工阶段号：1安装杆件号：1234567811121314151617182122232425262728313233343536373841424344454647485152535455565758拆除杆件数：0工作杆件数：48工作杆件号：1234567811121314151617182122232425262728313233343536373841424344454647485152535455565758张拉钢束数：18张拉钢束号：123456789101112131415161718拆除钢束数：0灌浆钢束号：123456789101112131415161718工作钢束数：18工作钢束号：123456789101112131415161718结构边界条件：约束节点号水平方向竖直方向转角方向2有有无8无有无12有有无18无有无22有有无28无有无32有有无38无有无42有有无48无有无52有有无58无有无2、第四施工阶段：施工阶段号：4安装杆件数：0拆除杆件数：0工作杆件数：58工作杆件号：12345678910111213141516171819202122232425262728293031323334353637383940414243444546474849505152535455565758结构边界条件：约束节点号水平方向竖直方向转角方向2有有无10无有无20无有无30无有无40无有无50无有无58无有无钢束信息以下仅取1号钢束原始输入信息1号钢束原始输入总体信息钢束号：1张拉方式：两端张拉连接器个数：0钢束类型：体内束起始张拉阶段号：1拆除阶段号：该钢束不拆除成孔方式：橡皮管抽芯成型钢束材料类型：中交新预应力筋：270K级钢绞线（15.24）刚束截面面积：1399mm*mm张拉控制应力：1395MPa13.3使用阶段原始信息（一）、结构杆件描述：工作杆件数：58工作杆件号：1234567891011121314151617181920212223242526272829303132333435363738394041424344454647484950515253545556575