散货初步设计-无公式

Thesubjectofthisgraduationprojectistocompletethedesignof38000deadweightbulkcarriers.Thedesignisinthecollectionofalargenumberofthesamesizeofthemotherbulkcarrier,to35,000tonsofshallowdrafteconomicbulkcarriersand39,000deadweightbulkcarriersforthemothership,accordingtoshipdesignprinciples,Shipprinciple,steelshipclassificationconstructionstandardsandotherliteraturedesign.Thisdesignmainlyinvolvesthefollowingsixaspects:Determinationofthemainscaleelements:Inthedesignofthedesigntaskbookandtherequirementsofthedesignoftheship,theuseofstatisticalformulaandthemotheroftheshipintheappropriaterangeofthemainscaletoselectagroupofthefinalmasteroftheship.Profiledesign:theuseofself-designmethodandthemothershiptransformationmethodcombinedmethod,inMaxsurfsoftwareinputmainscalefactormodeling,andexportprofiles.Simplifythesmoothline,gettheship'sprofile.Generallayoutdesign:Accordingtotherelevantspecificationsandwithreferencetothelayoutcharacteristicsofthemothershiptocompletethelayoutoftheship,andtrytomaketheuseoftheshipmorereasonable,morecost-effective.Performancecheck:theuseofHydromaxmoduleonthedesignoftheshipsub-classandsetupfourtypicalconditionsforfloating,largetiltstabilitycalculation,thehydrauliccurveandstaticstabilitycurveandcheckwhethertheresultsareinlinewiththenormsRegulations.Structuraldesign:Accordingtothestandardcalculationofthehulltoensurethesafetyoftheskeletonofthevariouspartsoftheminimumsize,andthenselecttheappropriatecomponents,andthencompletethebasicstructureandtypicalcross-sectionalmap.Propellerdesign:Accordingtothespecificationtomeetthespeedrequirementsandhaveenoughthrustpropeller,andmakethepropellerandthehull,thehostbetweenthegood.:bulkcarrier,profiledesign,performanceverification,propeller 第1 绪 主要设计思 设计任务 主要用途及航 船 货舱容 主机及型 设计航速及续航 船舶设 船员人 船 对设计任务书的分 本章小 第2章主尺度的确 排水量初步计 船舶主尺度初步拟 用母型船方法估 用统计公式计 设计船主尺度的确 船舶方型系数的初步拟 用统计公式估算方型系 设计船方型系数的确定与初步检 主机选择与确 空船重量LW的估 船体钢材重量Wh的估 舾装设备重量Wf的估 机电设备重量Wm的估 重力与浮力平 载货量Wc计 人员、行李、食品及淡水的重 主机燃油、滑油及炉水的重 备品和供应品的重 载货量 舱容的计算与校 主船体可提供的总容积 货舱所需容积 油水舱所需容积 压载水舱所需容积 机舱所需容积 其他舱所需容积 重心的估算和稳性初步校 重心高度Zg的估 重心纵向位置Xg的估 初稳性高度的计 主尺度的最终确 本章小 第3章型线设 型线设计概 型线图的绘 本章小 第4章总布置设 概 总体布局的区 主船体内船舱的划 上层建筑及甲板 通道、出与梯道的布 船舶设备的布 绘制总布置 本章小 第5章性能计 静水力计算及静水力曲线的绘 静水力计算的概 静水力曲 设计船完整稳性计 船舶重量、重 浮态及初稳性计算 四种典型载况下的大倾角稳性计 风压倾斜力臂的计 最小倾覆力臂的计 稳性衡准数K校 稳性校 本章小 第6章螺旋桨设 有效功率的计 艾亚 船体主要参 主机参 推进因子的决 可以达到最大航速的计 空泡校 强度校 螺距修 重量及惯性矩计 敞水性征曲线之确 系柱特性计 航行特性计 螺旋桨计算总 螺旋桨图的绘 本章小 第7 结构设 结构计算概 基本结构计 外 甲 船底骨 舷侧结 甲板骨 舷墙及栏 舱口围 首尖舱内的加 上层建 底边 顶边 槽形舱 结构尺寸选材汇 结构图的绘 本章小 结 参考文 致 1主要设计思想有了载货多、运价低的特点抗起了业的大旗。故能建造出高效经济的货船非设计技术任务书主要用途及航区运煤炭、化肥、木材等大宗货载，船舶在设计吃水时的载重量被要求达到38000船65个货舱、机舱和艏1个货舱容积货舱容积：172438.1主机及型号额定功率 转速 油耗率：171g/kw设计航速及续航力船舶设备船员人数排水量初步计算各类船舶的载重量系数的一般统计范围如表2.1所示：2.1各类型船舶ηDW的大致范围船舶类船舶类拖大型油渔中小型客中小型散货大型客大型散货集装箱中小型油驳因为本船为中小型散货船，故可得出ηDW0.68~0.75。再根据有关文献给出的ηDW的统计公式：DW0.76660.1304DW0.0775（DW20.1294（DW 0.1441（DW40.0469（DW （10000至100000DWT散货船适用 当载重量为38000吨时，可得到ηDW=0.809。利用公式2.1可得母型船1ηDW=0.8112的ηDW=0.805，故本船取ηDW=0.809，进而排水量为：=DW/ηDW=38000/0.75=46971.57t船舶主尺度的初步拟定用母型船方法估算2.2船舶名35000吨级浅吃水经济型船舶名船舶总船舶总垂线间垂线间型型型型设计吃最大结构吃设计吃水时的载结构吃水时的船舶入级符设计吃水时载船体入级符货舱容总主机额定功服务航航设计吃每日耗油27.8/24.0t/主机机载重常用功最大持续功10=49157t计船的方型系数相同。由上述的结果可知：设计船的排水量=46900t排水量0=49157tLL/1/3 BB/1/3 dd/1/3(结构吃水 dDDd d00用统计公式计算Lpp8.545DW0 B0.0734L1 d0.0441L1 1D1.12B7.574B21式中：DW——载重量，t

代入数据后得到：Lpp=185.39m，B=27.83m，d=10.67m，D=15.24mL略大一些，而B=28.07mB略小，D=15.34m比实际的略大。设计船主尺度的确定2.3主要尺估算方母型换算统计公式故初步拟定垂线间长Lpp=185m，B=28m，d=10.6m，D=15.4mLOA=1.038Lpp 故得LOA=192.03m项数值范将初步拟定的数据带入得到Lpp/B=6.61，Lpp/D=12.01，B/D=1.82，B/d对本船的主尺度进行整理，得到表2.6：2.6 ttm垂线间长mmm设计吃水m载重量系数—船舶方型系数的初步拟定用统计公式估算方型系数散货船方型系数的统计范围：Cb=(0.98~1.02)ηDW。上一节中已经得到设计船方型系数的确定与初步检验Cb k——附体系数取k1.004。主机选择与确定

在选定主机时，需要参考母型船的主机机型并同时采用系数法来初步计算本船的主机的功率：

2/3VC

BHP2/3VC

设计任务书要求的服务航速为14kn，带入数据得到母型船1的系数85%，故可以得出服务功率=5520.98kw，因此选定主B&W6S50MC，其额定功率为8580kw127rpm。空船重量LW的估算空船重LW分为船体钢料重量Wh、舾装设备重量Wf及机电设备重量Wm三船体钢料重量Wh的估bWh3.90KL2B(C0.7) bK10.75300L

K=9.5168，Wh=6641.87t舾装设备重量Wf的估算 得到，Wf=1072t机电设备重量Wm的估

WfL08B06D03 WmCmPB/0.735505 （主机为柴油机时 其范围为8～9。根据本船主机的选型，取值为8.5。

重力与浮力平衡2-8船体钢料重量舾装重量机电设备重量LW0WhWfWm(下标“0”表示未考虑到排水量储备的空船重量 排水量储备（3.5%）后的空船重量的第一次计算值为LW1=9179.3t。DW1LW1=37720.7t0.735%，数值在允许的范围内，故不必做0.8349。载货量WC的计算人员、行李、食品及淡水的重量总储备量=自持力(天)×人数×(kg/(天﹒人自持力(dR/(24×Vs式中：R——续航力，nVs——服务航速，kn主机燃油、滑油及炉水的重量

WF0.001kg0PSR/ 式中：WF——总的燃油储备量Vs——服务航度=14kn—续航能力=20000n围为1.15～1.20，此处取1.18。WL 式中：——系数，此处取4%。计算得到WL=71.9tWbw 式中：Wbw——Q—t—续航时间，h故可得本船的炉水储备量为Wbw0.0010.05520002000014备品和供应品的重量70(t)，此处取Ws=60t。载货量2.9 人员、行李、食品及t主机燃t滑t炉t备品和供应t消耗品的重量总tt载重量总t舱容的计算与校核主船体可提供的总容积主船体可以提供的总容积根据经验公式估算VhCbDLppBD1(m3 计算得到CbD=0.857。带入数据得到Vh=69696.4m3。货舱所需容积1kVW k式中：Wc——

c——货物积载因数，设计任务书中取为1.22m3t kc——型容积利用系数，此处取kc0.98。带入数据得Vc=44429.5m3。油水舱所需容积

式中：Wi

Vow i i

()带入数据得Vow=2566.3m3。压载水舱所需容积

Wbkb (t 式中：kb——系数，此处参考母型船10.3。设计船的压载水舱的型容积Vb可按下式估VW (m3 带入数据得Vb=11407.1m3。机舱所需容积VKLB(Dh (m3 m 式中Km——系数，尾机型Km<1.0，此处参考母型船取相近船型确定，此处暂取2。其他舱所需型容积VVVVV (m3 Vh大于所需要的总型容积Vh1，且留有一定的（4.59%）裕度。重心的估算和稳性初步校核Yg0。所以船舶重心的估算主要是船舶重心的纵向重心高度Zg的估算 带入数据得到Zg=9.856m。重心纵向位置Xg的估算 式中：λ——-2%。带入数据得到Xg=-3.7m。初稳性高度的计算初稳性高度的估算可按下面初稳性方GMZbrZgZbm；r——横稳心半径，m；Zgm；

Zba1d Cw10.9480.68 0.23)，其中C(12C3 带入数据得，a1=0.5739；Zb6.08m。ww

0.083C1

ra2

a2=0.0804，r=5.95mB2GMmax0.582f

(2.34)TT本船远洋船取160m，因此此处取T=13秒

，λ为波f——修正系数，Bd2.5时，f代入相关数据得f=1.010。带入数据得GMmax=2.389m

10.07B/d2.5由于本由上述计算结果可得，本船的初稳性高度满足上限值（2.389m）（0.30m主尺度的最终确定2.10项数单m垂线间长mmm设计吃水m方形系—ttt载重量系数t主机型式*数—n服务航本章小结3章型线设计型线设计概述型线图的绘制入到CAD中进行进一步修改光顺。CAD中调整型线图，使型线光顺、协调，并尽量使得型线数据在三个型线图见图3.1，详见附录1。3.1本章小结通过本章的内容学习，重新复习了型线设计时需要考虑的因素以及CAD和到船舶性能的优劣，故需要5章中对本设计船进行阻力性能的计算。船舶的不光顺的这种情况也是很正常的，并且从Maxsurf中导出的型线图再到CAD中打的问题所导致的，因此也就需要后期大量仔细认真的在CAD软件中光顺工作。3.538000DWT散货船型线数 总m设计水线m垂线间mt型m型m设计吃m—-———4章总布置设计概的布置；统筹好设计船各种各样的并抓住设计过程中的主要，拟定总布置设计的有效措施，并发挥设计者的创造性，形成设计者自己的设计风格。由于总布置会影响船舶的浮心纵向坐标，在布置时应注意船舶纵倾的调整，总体布局的区划主船体内船舱的划分Sb0.0016L 0.75m0.6m，防撞舱壁37.3m之间的区域内取0.7m。2、对水密舱壁数目设置的规4.1海船应设置水密舱壁的最小数目船型船长145<LS165<LS190<LSLS水密舱壁数中机89另行考尾机799另行考首垂线前方夏季载重水线上投影长度的一半，但L<<200m时减小值应不大于0.015L9.25~14.8m再减去首垂线前端水线延长部分长度的一半，取防撞舱壁距首垂线的距离为9.95m。机舱长度lm=主机lm1c或者参照合适的并且使用同一主机的母型船来确定机舱的长度。对于尾机型c=10m~12m,考虑到本船的实际情况，取机舱长度为15.75m，hd不应该小于按下式计算所得值且在任何情况下不小700mm,hd25B42d

根据设计任务要求再结合参照合适的母型船，并根据本设计船的实际#70、#110、#149、#188号肋位上。设计船的双层壳货舱横剖面图的具体尺寸如下图所示：e=1.675m，f=0.35m，b=12.526m，h=18.00m，=38=42。图4.1货舱横剖面滑油柜、沉淀柜一般都设置在机舱平台上。滑油循环柜和污油柜、溢油上层建筑及甲板室2.45m。达装置与天线的距离以及减少导波管的弯折次数，室通常设在驾驶室同层和靠近天线下面的区域。 本设计船的公共舱室和服务处所包括厨房、会议室、餐厅、房、厕所、通道、出与梯道的布0.8m，本船各种通道的看度取为1.5m。所有出的门的宽度和通道扶梯的宽度应相适应。船上竖为50度。船舶设备的布置本设计船航行时停靠的港口均设有外力卸载设备，故设计货舱的开口为在本设计船的首部设有一对霍尔锚，重为500Kg，并且还在甲板上设置了相本设计船为单轴单舵船，主要靠舵来完成，且必须将舵与螺旋桨的相对位置配合好并放在螺旋桨的直后方，舵的外缘必须过船体轮廓，以防止海在船体以上的高度为10.85m。绘制总布置图纸见附录2。本章小结第五 性能计静水力计算及静水力曲线的绘制静水力计算的概述本设计船利用了HydromaxMaxsurf软件中的三处设置的吃水范围是2.6~11.6m（计算10步，步长间隔为1m。在设计吃水10.6m静水力曲线1.排水体积Disp.曲线 2.浮心垂向坐标KB(zB)曲线3.LCFxF)曲线；4.LCBxB)5.每厘米吃水吨数TPC曲线 曲线7.湿表面积WetArea曲线 8.横稳心垂向坐标KMt曲线9.纵稳心垂向坐标KML曲线 10.每厘米纵倾力矩MTC曲线11．方形系数Block曲线 12.菱形系数Prismatic曲线1～7为浮性曲线，8～10为稳性曲线，11～13为船型系数曲线。静水力计算的结果见表5-1，静水力曲线图如图5.1、图5.2所示。5.1序1排水量3湿表面积4水线面面积 5棱形系数6方形系数7中横剖面系数8水线面系数9横稳心半径BML每厘米吃水吨数每厘米纵倾力-----5.1静水力曲线（一5.2静水力曲线（二设计船完整稳性计算本设计船的稳性的计算是采Hydromax软件进行的。首先Hydromax模块相应的公约（此处为IMO），然后进行计算。主要涉及到的内容有浮态和初稳性的计船舶重量、重船舶在航运过程中，载况千变万化，故不可能都加以计算。所以只对四种非满载到港、压载出港、压载到港这四种典型的载况来进行各项性能的计算。5.2～5.55.2项目名数重重心纵向坐标重量垂向坐标重量横向坐标空船重1货舱1货舱1货舱1货舱1货舱1行-备品和供1-食1食品蔬菜1-人顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部燃油舱舭部燃油舱-顶边燃油舱顶边燃油舱-舭部燃油舱舭部燃油舱-底部压载水舱底部压载水舱底部压载水舱底部压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱项目名数重重心纵向坐标重量垂向坐标重量横向坐标舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-底部清水舱底部清水舱-首部清水舱首部清水舱-滑油舱-首部压载水舱辅机柴油-总重FS5.3项目名数重重心纵向坐标重心垂向坐标重心横向坐标空船重1货舱1货舱1货舱1货舱1货舱1行-备品和供1-食1食品和蔬1-续表续表5.3满载到港重量重心明项目名数重重心纵向坐标重心垂向坐标重心横向坐标人顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部燃油舱舭部燃油舱-顶边燃油舱顶边燃油舱-舭部燃油舱舭部燃油舱-底部压载水舱底部压载水舱底部压载水舱底部压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-项目名数重重心纵向坐标重心垂向坐标重心横向坐标底部压载水舱-底部压载水舱-底部清水舱底部清水舱-首部清水舱首部清水舱-滑油舱-首部压载水舱辅机柴油-总重FS5.4项目名数重重心纵向坐标重心垂向坐标重心横向坐标空船重1货舱1货舱1货舱1货舱1货舱1行-备品和供1-食1食品和蔬1-人顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱项目名数重重心纵向坐标重量垂向坐标重量横向坐标顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部燃油舱舭部燃油舱-顶边燃油舱顶边燃油舱-舭部燃油舱舭部燃油舱-底部压载水舱底部压载水舱底部压载水舱底部压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-底部清水舱底部清水舱-首部清水舱首部清水舱--首部压载水舱项目名数重重心纵向坐标重量垂向坐标重量横向坐标辅机柴油-总重FS5.5项目名数重重心纵向坐标重心垂向坐标重心横向坐标空船重1货舱1货舱1货舱1货舱1货舱1行-备品和供1-食1食品和蔬1-人顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部压载水舱舭部压载水舱-顶边压载水舱顶边压载水舱-舭部燃油舱舭部燃油舱-顶边燃油舱顶边燃油舱-舭部燃油舱项目名数重重心纵向坐标重心垂向坐标重心横向坐标舭部燃油舱-底部压载水舱底部压载水舱底部压载水舱底部压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-舷边压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-底部压载水舱-底部清水舱底部清水舱-首部清水舱首部清水舱-滑油舱-首部压载水舱辅机柴油-总重FS浮态及初稳性计算表MRGZGMsin（初稳性公式 GZ---复原力臂，m；GM---横稳性高，m综上所述：稳性上对船舶的要求是GM越大越好，横摇周期舒适性对船舶的要求则是GM越小越好。故一般处理这对的方法是：在充分保证船舶安全性的前提下，为使横摇缓和，适当降低GM的值。5.6序项单载满载出满载到压载出压载到1船中吃m23横°4m5m6纵倾（尾倾为正m7m8m9湿表面水线面面菱形系—方形系—中横剖面系—水线面系—浮心纵向坐m漂心纵向坐m--浮心高m重心高m初稳心半径m纵稳心半径m初稳性高m纵稳性高m序项单载满载出满载到压载出压载到横稳心高度m纵稳心高度m每厘米吃水吨数—每厘米纵倾力矩—纵倾角（尾倾为正—各载况下的横摇周期B24ZgB24Zg5.75.7序名载满载出满载到压载出压载到12f34重心高度5初稳性高6横摇周期备注：f——修正系数，B/d>2.5，f1+0.07(B/d-2.5)（3.732m（8.622s风压倾斜力臂的计算

lpAf

Z——计算风力的作用力臂，船舶正浮时受风面积中心至水线的垂查表知，p取值1347Pa；表5.8各载况下的风压倾斜力名载满载出满载到压载出压载到计算风压上层建筑侧面积面积心距水线距水线至甲板区域侧面面积心距水线距受风面积计算风力作用力臂排水量/风压倾斜力臂注：已将舱口盖的影响加入水线至甲板区域一项最小倾覆力臂的计算计算横摇角度

f15.28C

式中，C1,C2,C3,C4为系数。C1按自摇周期及航区选定；C2按公式C0.13

Ab%=1000.35 185表5.10各载况下船舶的横摇角名载满载出满载到压载出压载到横摇周期横摇角（1.505151.017表5.11各载况下船舶的进水名载满载出满载到压载出压载到进水角/5.3图5.4满载出港静稳性曲线5.5图5.6压载出港静稳性曲线5.7计算最小倾覆力臂lq是根据静稳性曲线及横摇角来确定的。之前几节性曲线如图5.13、5.14、5.15、5.16：5.95.1125度，船舶复原力臂曲线的稳性角应大于55度。稳性衡准数K校准稳性衡准数K均应符合最小倾覆力臂不小于风压倾斜力臂，即下式的要求：Klq

5.12名载满载出满载到压载出压载到最小倾覆力臂风压倾斜力臂稳性衡准数由上述表格可得到本设计船在各典型载况下，稳性衡准数K均大于1，所以满稳性校核表5.13稳性校核载校核项标本船计算结是否满足标满载出初稳性高GM是稳性衡准数K是满载到初稳性高GM是稳性衡准数K是压载出初稳性高GM是稳性衡准数K是压载到初稳性高GM是稳性衡准数K是5.13的稳性校核表得到本设计船在四种装载情况下的稳性情况都满足规本章小结4080度的静稳性曲线图，因为要用其CAD软件描点绘制，需要花费大量的时间且不一定能够精准，但却能更进一步熟第六章螺旋桨设计有效功率的计算艾亚法Fluent软件计算得到这些方法。但是在初步方案设计时，以上种种的方2040年代以前的船型，且支队中低速的船舶比较适用。即 Cbc1.08-标准宽度吃水 Lwl1.08

064Vs3

L0式中：C——系数，可根据排水量系数L/1/3和速长比V/ 舶原理（上》图7-3，L——垂线间长，图中C0值仅适用于标准船型。L0Vs——静水试航速度——排水水线长垂线间长宽度吃水1L/30646.2数vs V 标准Cbc，查7-实际Cb，（肥+或瘦1.47（胖4.03（胖6.71（胖9.54（胖Cb修正————Cb修正数量----已修正Cb之B/T修正=10Cb(BT----B/T修正数量，----xc，%L船中前，查表7-前前前1.6，船前前前前相差%L，在标准者0.105，0.175，0.285，0.45，长度修正=Lwl1.025Lpp-----长度修正数量4，[式----已修正长度VsP064Vs30.735有效功率曲线6.2船体主要参CbZp6.3主机参PS6.4推进因子的决定t=0.50Cp- H1

可以达到最大航速的计算采用MAU4叶桨图谱进行计算 根据MAU440、MAU455、MAU470 图谱列表6.3计算表6.3 图谱设计的计假定航速VA(1BNP05/V2 MAU40PTEMAU40PTEMAU40PTE6.3PTE、PD及0对V图6.2MAU4叶桨图谱设计计算结的设计航速及螺旋桨的最佳要素P/D、0D6.4所示。6.4VmaxP/4-4-4-空泡校核桨轴沉深：hsd-Zp=10.6- p0-pvpah-p 7.70-174=18.48.5kgfs2/ 计算温度t p174kgf/m2，p=174kgf/m2，104.63kgfs2/ 6.5项单数MAU4-MAU4-MAU4-1V2VA0.5144Vmax(1m3(0.7ND/4V V207 5pp/1V 075678AT/0.5V 075 9AEAP/(1.0670.229P/AE/A0AE/(D46.3可求出不发生空泡情况的最小盘面比以及所对应的螺旋桨的最佳要

，P/D=0.614，D=6.43m，0=0.508，Vmax6.3强度校核2001t025R及t06R的厚度YK-t YK-

1.36A1N

AGAN2XX1010

Ad=

，P/D=0.614，=10，G7.6g/cm3，Nb066R0.226DAd0.2266.430.5230.141.9000mb025R0.7212b066R1.3703mb06R0.9911b066R6.6项单数mKKK4A1D/P(K1K2D/P07)K3D/P07KY1.36A1Ne/(ZbneKKKKA2(D/P)(K5K6)K7K材料系数K（铝镍青铜XAGAN2D3/1010 tY/(KXMAU标准桨度校核结满足要满足要实取桨实际的其他叶剖面桨度可以按照t10R=0.0035D=22.5mm与t0图6.4桨度t02R=264.6mm，t03R234.4mm，t04R=204.5mm，t05R=173.6mmt06R143.3mm，t07R=113.9mm，t08R83.1mm，t0螺距修正DP 1dh dh B 0.19950.18D

D设计桨：

t b07R=0.99641.9000 tb 07Rb

0.01710.99640.31075

0.05523（MAU4-55为基准桨1-s

=1-V

=10.363514.5030.866 127t07Rt07Rt07R 0.55 Pb

P

t 1st07R=20.6140.568150.00457=D b PP0PBPt=0.614+0.00195 D D D重量及惯性矩计算

EAE 6.7系面数r10.04R0.0089040.090.0827520.160.07175540.250.20548520.360.1280240.490.2763020.640.1234440.810.1576310010R00R（一）叶片重量（未计及填角料的重量每叶片重量1R6+0.1660.02R3 G(0.880.6d0)Lkd 算

d00.045

/N)13KLK2 0.045+0.1081029631-10.1976.431 127 从而得到：Gn0.88-0.60.4640.1976.4376001.2812 =1R 100.1660.02R0.19R23r每叶片体积惯性矩=907.9kgfmg螺旋桨四个叶片总的质量惯性矩4907.973631.88kgfm D =0.0648+0.167d D 0 6 0.06480.1670.1995760041.90000.50.2610.14407539.2kgfcms2=4075.4kgfms（5）由（3（4）可算得桨毂转动惯性矩为4075.43631.88443.51kgfms2桨叶的重 桨毂的重 螺旋桨的总 桨叶的惯性 桨毂的惯性 螺旋桨的总惯性 敞水性征曲线之确定40MAU4-55P/D0.16.5表6.8设计桨的敞水性征曲线数据J0KT4-0KT4-00KT4-52010KQ4-010KQ4-010KQ4-52KQ4-524480系柱特性计算PD=11323.26590.97=10983.6hp，系柱推力减额分数取为t0Q=PD6075=10983.66075=61940.3kgf

T=KTQ=0.26861940.3 TT航行特征计算6.9项单位数VVA=0.5144(1-JVA/——————26Kn2D4(1PTE K2nn2D5PQ 75 7JVA/——————14Kn2D4(1PTE KPS 项数JVA/——————Kn2D4(1-PTE K 6.6螺旋桨计算总结螺旋桨直 螺距 型

Z Vmaxdh/D旋 右材 铝镍青重 惯性 4075.4kgfm螺旋桨图的绘制6.10叶片宽度叶片厚度从导边至最点的距离6.7本章小结任务要求，同时还浪费主机的输出功率，所以主机功率的选择还需要合适7章结构设计结构计算概述规范》中对散货船的规范进行设计的。本船在#32~#230肋位之间设置了双层底，双层底高度为1.50m。船长L=192.03 船宽B=28.0吃水d=10.60 型深D=15.40纵骨间距 肋骨或纵骨的标准间距sb折减系数Fb0.8，Fd0.8 肋骨间距首尾尖舱肋骨间距 肋骨跨距l纵骨跨距l3.0 横梁跨距基本结构的计算外t10.043s(L(d(dd——吃水，m，此处为10.6m；L——船长，此处取L=192m。

Fd和Fb应该不小于0.8，此处取为0.8；10 h1——吃水修正值，h10.26CC——系数，C1075300L10 （90L300m）h10.2dC9.628取h1=2.12m离船首尾端的0.075L区域内的船底板厚度t：st(0.035L s式中：L——船长s——肋骨或纵骨间距，m，计算时取值应不小于sbsb——肋骨或纵骨的标准间距，msb=0.0016L+ 式中：L——船长，m计算得t=13.60mm，在此取t=14.0mm。(二）平板龙 的船底板的厚度，而船体板的厚度选为15mm，故舭列板的t=15.0mm。t10.06s(L t24.2s(dh2) t10.06s(L t25.4s(dh2) ，此处取取b800 t10.06s(L1 Lt20.9L船的取舷顶列板的厚度t=15.0mm。甲（一）

t10.06s(L1Lt2L

（二）b=6.8L+500 中部宽度的65%。t= 在舱口边线以内及离船端0.075L区域内的厚度t：t= 图 图船底结W22sdl计算得W=746.24cm3。（二)

h025B42d300 t10.0077h04 15.13mm，此处取t1160.4L2.5mm，即18.5mm。W5.5shl 24cm3，取扁钢扶强材1206，其自身最小剖面模数为54cm3。t10.0077h01 t1.1t1 计算得本船t=12.55mm，此处取t=13mm。在横舱壁和支柱的下面均应该设置实肋板。距首0.2L以前区域在每隔1个肋1个肋3.6m。设为0.80m。船底纵骨的剖面模数W

dh 11h1——吃水修正，m，为2.12m模数为W=947cm3。本船取内底纵骨为HP320×12×12，其剖面模数为W=819cm3。t=0.04L+5s+2.1(船中部0.4L区域 t=0.055L+4.8(机舱区域 货舱舱口下未铺设木铺板时，应将舱口下底板至少增厚2mm。式中：s——纵骨间距

t 2.5 ht=12s h最高点的垂直距离，按4.0m计算；W10shl2 到剖面模数为256cm3。舷侧结（一）WW hslf

f1.73FZZn,当ZZdD nZn

f1.73b

n,当ZZZnZnh0.26CdZ(0.06d) D式中：Zn——船体横剖面的水平中和轴距基线的高Z——纵骨距基线的高度，mWcc1sdl2( D式中：l——肋骨跨距，m，应不小 （D为型深，此处取D2Dc——系数，c ，带入数据得D1.45lc1——系数，c1=1主肋骨的剖面惯性矩I：I3.2Wl l——WI

带入数据得到艏艉尖舱内肋骨的剖面模数为600.72cm310512.7cm4W应大于或等于按下式计算DW 574.6 D式中 系数C0.74dD

3.453，

DW 632.0 DDDW式中 系数C=3.453，C1

459.7 DDW式中

517.1 ht 2.5 h 甲板骨架表7.1甲板计算压甲板名称及位计算压头露天甲板（最小构件尺寸距首垂线0.075L以主要构件h0+3；次要构件距首垂0.075L~0.15L之主要构件h0+2；次要构件距首垂线0.15L以露天甲板（规定货物载荷距首垂线0.075L以0.49p+h0-距首垂0.075L~0.15L之0.37p+h0-距首垂线0.15L以0.14p+h0-非露天货物甲0.14p，但不小于甲板间的平均高度居住处所的甲-------仓库处所的甲-------机舱平台及修理间和机舱料间处所的甲-------上层建筑甲板10.90，露天部分增加（h0--------20.60，露天部分增加（h0--------0.45，露天部分增加（h0--------距首垂线0.2L以前的板同相应位置的露天甲-------表中：h1.20 1003L1501.18m取值不得小于1.2m，且不得 1000D 1.5m，此处h0WCCDdCshl2 1 式中根据横梁所在区域的（包括桥楼和尾楼总层数决定：1层，C12；C11.33。C2、C3的取值见表7.2所示：7.2C2、C3甲板名距首垂线0.075L以前的露天/强力甲板或露天首楼甲距首垂线0.075L~0.15L以前的露天/强力甲板或露天首楼甲其他横梁距首垂线0.075L以后的露天/强力甲板或露天首楼甲露天的短桥楼和尾楼货物甲板及其居住处所的强力甲板或下层甲WCCDdCshl2=192.0321 WCCDdCshl2=404.901 WCCDdCshl2=206.63361 S0.006L3.0 W5Shl强横梁跨距为l3.2mh

I

1.6倍。高度的1％加4mm。W4.75bhl2 h——甲板的计算压头 计算得出W=574.56cm3。I2Wl=3447.36 式中：W1）计算所得值，甲板纵桁跨距l甲板纵桁的腹板高度应大于或等于甲板纵骨穿过处的切口高度的1.6倍。高度的1％加4mm。1Wcshl2 1Wc2shc3sl2L2104 式中：纵骨的跨距l船长L=192m系数c1、c2、c3（1）0.075L以前：h=4.2mc112.5c263.5c37.8Wcshl2378cm Wcshcsl2L2104420.39 （2）0.075L0.15L：h=3.2mc112.5c257c3=7.8，计算 Wcshl2288 Wcshcsl2L2104 c2 c3=6.2，计算所得值为Wcshl277.76 开口线内：c1 c2 c3=5.5，计算所得值为Wcshl2=64.8 Wcshcsl2L2104=184.38 10.4L11口线外：h=1.2mc110.5c20c3=01Wcshl2=90.72 Wcshcsl2L2104=0 2口线内：h=1.2mc17.5c240c35.52Wcshl2=64.8 Wcshcsl2L2104=184.38 W2.5shl20.52sL101.472 式中：纵骨跨距l（1）1层：W2.5shl20.52sL96.072（2）2层：W2.5shl20.52sL90.672（3）3层及以上：W2.5shl20.52sL87.972 h=0.45m5）甲板纵骨腹板高度均应大于或等于60mm。纵桁，且以舱口两端作为支点时，舱口甲板纵桁的剖面模数W和惯性矩I应该分W7hbl2846.72 I2.6Wl6604.416 WI应该都不小于下列两式W5.2hbl2628.992 I2Wl3773.952 舷墙及栏杆W300.45LSH2286.9 300mm如船舶设有圆弧形舷缘，则栏杆支座应置于甲板的平坦部位。其他位置上应装设至有2档的栏杆。舱口围板t0.05L6.511.5 实取厚度：13mm首尖舱内的加强h85D1401449mmA0.27L859.84iIcehl2i

491.52强胸横梁的跨距l从强胸横梁量至船首最小高度的甲板以上3m处的垂直距离为hi=8mt0.023L610.416mm0.5mA，应不小A=1.63L-38=274.96cm2，实取0.5mt应该不小上层建筑1）h应该按照下列式子计h=5.0m（2

h

=0.0083L2.0=0.001L0.8XL0.7

=1X/L0.45/ 0.2

2 XL =11.5X/L