海面上落点工程施工方案

万宁市神州半岛C-02地块总承包项目工程海面上落点工程施工方案万宁市神州半岛C-02地块总承包项目工程海面上落点工程施工方案施工方案编制单位：上海建工七建集团有限公司编号：编制人员：编制日期：2016年4月目录一、编制说明 错误！未定义书签。二、编制依据 3三、工程概况 33.1工程地理位置及周边环境 33.2建筑概况 33.3结构概况 43.4工程特点 4四、工艺流程 54.1脚手架搭设工艺与方案 54.1.1脚手架选形与布置 54.1.2脚手架搭设工艺 54.1.3主要施工机具与人员 54.2平台浇筑工艺与方案 64.2.1施工方法 64.2.2施工平面布置 64.2.3施工工艺流程 74.3工艺技术方法 84.3.1底模铺设 84.3.2钢筋绑扎安装与预埋件安装 9五、墩台底模支撑计算 9六、施工安全管理 12一、编制说明本施工方案为万宁市神州半岛C-02地块海面上落点工程施工方案，包括B02#、B03#、海岸村A、海岸村B共四栋与内海相接的工程。二、编制依据2.1本工程施工招标文件及补遗文2.2设计图纸等有关资料2.3经现场踏勘所获得的现场自然条件资料2.4国家现行设计规范、施工规范、验收标准及有关文件2.5工程建设标准强制性条文2.6《混凝土结构设计规范》GB50010-20102.7《建筑结构荷载规范》GB50009-20122.8《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001三、工程概况3.1工程地理位置及周边环境海南省万宁市神州半岛君悦酒店项目总承包工程位于海南省万宁市神州半岛C-02地块，施工场地的东侧为相邻C-03地块，南侧为外海（南海），西侧为相邻的C-01地块，北侧为内海（老爷海）。3.2建筑概况本工程C-02地块用地面积197800㎡，总建筑面积为7.95万㎡，主要由8个功能分区组成。具体如下所示：分区编号分区名称地上/地下建筑面积（㎡）主要简况A区到达区接待中心1730/1565地上1层、地下2层。±0.000=10.50；B区宴会会议区3474/5283为宴会厅、会议室、后勤服务及厨房等。宴会厅地上2层，最大跨度22.8m，会议室地上1层、后勤服务及厨房地下1层，无上部结构。±0.000=4.25；C区花园客房区21789/13297为花园别墅、公寓、后勤办公及地下停车场等。后勤办公及地下停车场为地下1～2层地下室（已建成并验收）；地上为花园别墅及公寓；花园别墅地上2～4层，公寓地上3～4层。D区海滩客房区5011沙滩别墅，地上2层。E区贵宾客房区8389贵宾别墅，地上1～2层。F区公共活动区2765/675含贵宾会所、儿童活动中心、海滩酒吧等。贵宾会所地上、地下各1层，儿童活动中心地上1层，海滩酒吧地上2层。G区水疗中心区SPA1400/218地上1层。H区海岸村4788/1310为餐厅、娱乐等建筑，地上1～3层，地下3.3结构概况1）主体结构设计使用年限为50年。2）抗震设防烈度为6度，结构安全等级为二级，结构重要性系数为1.0。按6度设防，除B区宴会厅22.8米大跨度框架抗震等级为三级外，其它均为四级。3）地基基础设计等级为丙级。3.4工程特点本工程主要具有施工环境严峻、施工所需时间长、材料运输困难等特点，本工程主要施工地点多在海上，海上长期风浪较大，给施工人员在移动和搭设的过程中都带来诸多不便，导致搭设速度上不来，影响工作效率。施工搭设时间过长，海水对材料的腐蚀性严重，部分材料在使用完后无法进行二次回收使用，只能作为一次性投入使用，植入海中的钢管拆卸时只能切断海水上面部分的钢管，回收时材料损耗较大。在材料运输方面由于该工程地理位置特殊，材料无法由车辆运输到施工现场，在材料运输方面由于该工程地理位置特殊，材料无法由车辆运输到施工现场，只能先运到外面的空置场地吊运卸车，由再人工第一次搬运至运输船上，然后人工第二次搬运至安装现场，因此，为保证该工程材料的顺利供应，在本工程开始时准备了12个搬运工进行人工转运钢管、扣件等材料。四、工艺流程4.1脚手架搭设工艺与方案4.1.1脚手架选形与布置本工程脚手架根据该海域的地质情况、钢平台支撑钢管的固定、扶助施工要求，选择满堂红脚手架搭设形式，以满足钢平台施工过程中钢管支撑、固定的需要。本工程材料采用直径为48mm，壁厚3.25mm,单根长度为6米的钢管，扣件采用了直角死扣，活动扣、和直筒扣件三种。4.1.2脚手架搭设工艺1、脚手架立杆设置为1米*1米方格网布置。2、脚手架搭设纵横杆间距为1米*1米，从岸边三层向海中延伸根据深度调整纵横杆加固层数，水面以下部分用潜水员下潜水中进行加固。水深4米工人无法搭设时，先在水上制作成5米*5米的脚手架方格笼，再由吊船吊入水中和已搭好的脚手架部分进行拼接，水上施工人员用扣件、钢管进行连接使之成为一个整体，水下岩石由于坑洼不平，部分有的倾斜，导致脚手架方格笼的部分支撑立杆悬空，需用潜水员水下加接立杆保证稳固的支撑在海基岩面上。每隔6-10米用潜水员沿架纵横方向设置剪刀撑一道，剪刀撑与平台面成45度-60度角。为防止脚手架被海浪冲击引起晃动，用Φ17.5钢丝绳锚固在两边的瞧石上.施工过程中随时检查脚手架的安全性，并及时进行维护。4.1.3主要施工机具及人员设备名称类型数量手持电转4台切割机1台起重吊船内燃，旋转扒杆：50-60T1艘运输船4米*12米船2艘浮排2米*4米泡沫船2艘载重汽车载重量≤6T2辆汽车起重机≤8T1辆潜水员2人架子工6人搬运工12人4.2平台浇筑工艺与方案4.2.1施工方法B02#、B03#、海岸村A、海岸村B海上平台现浇墩台、面层施工所需材料、模板经出运码头出运至驳船。利用驳船上的履带吊进行施工物质的起吊安装、拆卸作业。浇筑采用滚装船浇筑工艺，利用箱涵预制场出运通道作为滚装码头，泵车及砼罐车通过跳板直接开到滚装船上，混凝土由搅拌站出料后通过混凝土罐车运输至滚装码头上驳，每驳装载罐车5辆，混凝土方量约为30m3。待罐车上驳完毕后滚装船随即行驶至浇筑部位，由方驳吊机（起重船）作为滚装船的靠泊定位驳。靠泊稳定后即由船上混凝土泵车开始混凝土的浇筑工作。浇筑完毕后滚装船返航至临时出运码头，罐车上岸回到搅拌站进行接料，至此为单艘滚装船的工作周期。4.2.2施工平面布置水上施工平面布置：驳船与滚装船停靠在施工仓面前，抛锚定位时不得将缆绳绑在桩身上，施工船舶离仓面4-7m，防止船舶不稳定碰撞桩身、已加固仓面。交通船、施工用浮排停靠在驳船另一侧，做到施工船舶、交通船、浮排通行互不干扰，保障施工正常进行。4.2.3施工工艺流程墩台的施工工艺流程截桩截桩铺设墩台底模板和装设桩芯砼底板模放、钢筋笼墩台砼浇筑模板拆除养护钢筋下料砼生产钢筋运输砼泵送墩台绑扎钢筋侧模板装设加固浇注桩芯砼测量标高图现浇砼施工工艺流程图4.3工艺技术方法4.3.1底模铺设海上平台采用反吊拉杆支撑底模，每根桩上焊4根反吊拉杆，分布在桩身两侧；反吊拉杆采用φ25圆钢，一端车牙20cm，穿过主梁双拼工字钢Ⅰ45a（经受力计算，双拼工字钢Ⅰ32a可满足要求，受材料限制，采用双拼45a工字钢）并上双层螺母与垫片，另一端弯钩双面焊在钢管桩内侧，焊缝长度10cm；在主梁上方铺设双拼槽钢［16作为次梁，间距40cm；槽钢上铺设杉木木枋，截面尺寸10cm*10cm，长度3.5m，间距30cm，均匀铺设；底模采用胶合板，厚2.5cm，宽度3.5米，用钉子固定在木枋上，拼缝间贴止浆条。底模支撑采用双拼工字钢，并顺工字钢纵向铺设两条10cm方钢，工字钢间焊接，避免失稳倾覆。为使反吊拉杆不露出混凝土面，装模时，反吊拉杆与胶合板接触处采用7cm*7cm*7cm的泡沫堵塞，待拆除底模后，掏空泡沫塞、将拉杆切除，并补填高强度砂浆。底模安装图平台工字钢铺设底模支撑要牢固，稳定，不晃动，底模的铺设要平顺，拼缝严密，不漏浆。底模安装好后，绑扎桩芯钢筋，并浇筑桩芯混凝土。4.3.2钢筋绑扎安装及预埋件安装底模铺设完毕后，按设计图纸放出横梁或墩台的轮廓线，便于钢筋绑扎。钢筋按设计图纸在钢筋加工场加工成半成品，加工尺寸满足规范要求，按规格堆放整齐，并立标识牌，避免误用；钢筋下方支垫枕木，长时间未使用的钢筋应覆盖彩条布。施工时，钢筋的规格、数量，尺寸满足设计规范要求，钢筋的间距按设计要求尺寸严格控制，在底模板上用粉笔画出钢筋间距，并按间距绑扎钢筋。主筋在同一截面内的搭接数量不能超过该截面的50%，且搭接长度按规范要求处理，钢筋焊接时，双面焊长度5d，单面焊长度10d，焊接长度满足设计规范要求，焊缝饱满，焊渣应敲除，以观察焊接质量；主筋焊接的焊条采用E506焊条。钢筋绑扎采用扎丝，按梅花型绑扎，扎丝露头向内按倒，不伸入保护层内；钢筋骨架四周据设计图纸要求绑上相应厚度的保护层C45砼垫块，预埋件的安装首先根据施工图纸确定预埋件的数量、位置和高程，经测量放样放出预埋件的轮廓线或中心线进行定位，再进行预埋件的焊接、安装。预埋件应焊接安装牢固，避免在施工过程中发生移位、变形，下沉。五、墩台底模支撑计算取现浇平台5m×5m，高0.8m为计算单元，采用Q235圆钢反吊32a型双拼工字钢主梁，双拼工字钢上间距40cm铺设横向双拼16槽钢次梁，次梁上铺15mm厚竹胶板进行混凝土现浇。计算荷载取值：模板荷载：4KN/m2混凝土振动荷载：2KN/m2混凝土冲击荷载：4KN/m2混凝土自重荷载：0.8*25=20KN/m21、底模板承载能力及刚度计算：底模版上的均布荷载为：q1=（20+4）×1.2+（2+4）×1.4=37.2KN/m2（用于承载力计算）q2=（20+4）×1.2=28.8KN/m2（用于刚度计算）取单位宽度底模板b=1m进行验算；按三等跨连续梁进行计算，则该单位宽度底模板有以下特征值：板厚h1=0.015m，跨距l1=0.4m；净跨距l2=0.27m；抵抗矩：w1=bh2/6=3.75×10-5m3；惯性矩：I1=bh3/12=2.81×10-7m4；抗弯强度：[σ1]=37MPa；弹性模量：E1=10584MPa，则：σ1=Mmax/Wmax=0.1q1l12/w1=0.1×37.2×0.42/3.75×10-5=1.59×104KN/m2=15.9Mpa＜[σ1]=37MPaω1=5q2l24/384E1I1=5×28.8×0.274/384×10584×103×2.81×10-7=6.7×10-4m＜l2/400=6.8×10-4m故15mm竹胶板底模满足受力要求。2、次梁受力验算：次梁采用双拼16槽钢，其承受的荷载为底模板传来的均布荷载及次梁自身的重力荷载；次梁计算跨度取3.75m，间距0.4m。按二等跨连续梁计算。次梁有以下特征：抵抗矩：W2=234cm3惯性矩：I2=1870cm4弹性模量：E2=2.1×105N/mm2次梁自重为：q3=0.4KN/m则次梁受的荷载为：q4=0.4q1+1.2q3=15.36KN/m则：计算截面模量W：符合要求计算挠度ω2：符合要求。故次梁受力满足要求。3、双拼工字钢受力验算主梁采用双拼32a工字钢，其承受的荷载为次梁传来的集中荷载和主梁自身的重力荷载。主梁计算跨度取4.8m，间距3.75m。按简支梁计算。主梁有以下特征值：抵抗矩：W3=1385cm3惯性矩：I3=22160cm4弹性模量：E3=2.1×105N/mm2主梁自重为：q5=1.05KN/m则主梁承受的荷载为：集中荷载F1=q4l3/2=15.36×3.75/2=28.8KN均布荷载：q6=1.2q5=1.26KN/m则集中荷载产生的弯矩（查等截面梁内力与变形表）：Mmax1=28.8×0.4+28.8×0.8+28.8×1.2+28.8×1.6+28.8×2.0+0.25×28.8×4.8=207.36KN·m均布荷载产生的弯矩：Mmax2=0.125ql2=0.125×1.26×4.82=3.63KN·m则主梁产生的总弯矩：Mmax=Mmax1+Mmax2=211KN·mW=Mmax/f=211/215×103=981.4cm3＜W3=1385cm3集中荷载产生的挠度（查等截面梁内力与变形表）：ω3=28.8×((3×4.82-4×0.42)+(3×4.82-4×0.82)+(3×4.82-4×1.22)+(3×4