钢筋混凝土单层厂房课程设计计算书

哈尔滨理工大学课程设计说明书（论文）图8）根据，查表得。吊车轮压与下柱中心线距离按构造要求取，则得排架柱上端为不动铰支座时的反力值为：图8 吊车竖向荷载作用时柱顶剪力再将值反向作用于排架柱顶，按剪力分配进行计算。由于结构对称，故各柱剪力分配系数相等，即各柱的分配剪力为最后各柱顶总剪力为则柱的内力如图9（2）当值作用于柱图9吊车竖向荷载对A柱内力图：（左）当作用于A柱，（右）（3）当值自左向右作用时由于值同向作用在、柱上，因此排架的横梁内力为零，则得柱的内力如图10：图10吊车横向水平作用（a）吊车横向水平作用于排架；（b）横向水平作用时内力图（4）当值自右向左作用时其内力值与当值自左向右作用时相同，但方向相反。内力组合表格SEQ表格\*ARABIC1 柱在各种荷载作用下内力汇总表荷载种类恒荷载活荷载风荷载吊车荷载左风右风荷载编号12345678Ⅰ-Ⅰ9.801.6732.69-43.15-46.73-46.7313.5-13.5316.6850.48.171.1923.35-30.82-33.38-33.389.64-9.64263.936Ⅱ-Ⅱ-21.27-5.9732.69-43.15142.5112.4113.5-13.5358.8850.4473.1147.84-17.73-4.2623.35-30.82101.798.869.64-9.64299.0736.0337.93105.6Ⅲ-Ⅲ37.663.97271.86-246.3432.18-97.92114.75-114.75394.0350.4473.1147.846.881.1741.53-32.28-12.98-12.9815-1531.382.84194.19-175.9622.99-69.9481.96-81.96328.3636337.93105.65.730.8429.66-23.06-9.27-9.2710.71-10.71注：（1）内力的单位是，轴力的单位是，剪力的单位是；（2）表中弯矩和剪力符号对杆端以顺时针为正，轴向力以压为正；（3）表中第1项恒荷载包括屋盖自重、柱自重、吊车梁及轨道自重；（4）组合时第3项与第4项、第5项与第6项、第7项与第八项二者不能同时组合；（5）有作用时候必须有同时作用。表格SEQ表格\*ARABIC2 柱承载力极限状态荷载效应的基本组合组合荷载组合内力名称Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ由可变荷载效应控制的组合（简化规则）1+0.9(2+3)1+0.9(3+5+7)1+0.9(2+3+5+7)40.72362.04148.56784.67418.14865.1847.131+0.9(4+6+8)1+0.9(2+4+6+8)1+0.9(4+6+8)-100.98316.2-78.91548.9-375.45527.09-59.011+0.9(2+4+6+8)1+0.9(2+3+5+7)1+0.9(2+3+5+7)40.72362.04143.19830.03418.14865.1847.131+0.9(4+6+8)1+0.9(4+6+8)1+0.9x4-100.98316.2-71.78358.4-208.68394.03-25.4注：由永久荷载效应控制的组合：其组合值不是最不利，计算从略。表格SEQ表格\*ARABIC3 柱正常使用极限状态荷载效应的准永久组合组合荷载组合内力名称Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ由可变荷载效应控制的组合（简化规则）值：活：0.7；吊车：0.61+0.7×21+0.6×5+0.7×71+0.7×2+0.6×(5+7)32.36289.1104.82637301.02590.1136.991+0.6(6+8)1+0.7×2+0.6(6+8)1+0.6(6+8)-52.76263.9-52.08398.19-250.91402.28-31.321+0.6（6+8）1+0.7×2+0.6×71+0.6×(5+7)+0.7×2-39.25299.9101.84662.2230.24691.4922.341+0.6(6+8)11-52.76263.9-22.65263.9225.54328.3635.39注：由永久荷载效应控制的组合，风荷载不参与组合。柱子设计7.1.上、下柱配筋计算上柱：选取两组最不利的内力1．先按，计算，需考虑纵向弯曲影响，其截面按对称配筋计算，其偏心距为，故取则考虑效应后的弯矩为：又因为：所以不考虑效应。因为：按大偏心受压计算则不符合因配2182．再按，计算；；，故取则考虑效应后的弯矩为：又因为：所以不考虑效应。则有：配218综合两组计算结果，最后上柱钢筋截面面积每侧选用（）上柱箍筋的配置按照构造配置：下柱：选取两组最不利的内力，，都是截面上的内力。先按，计算，需考虑纵向弯曲影响，其截面按对称配筋计算，其偏心距为则考虑效应后的弯矩为：，同理可知在柱下柱的顶部，也即截面上考虑效应后的弯矩为又因为：所以不考虑效应。则有：先按大偏心情况计算受压区高度，并假定中和轴通过翼缘，则有再按，计算取，则考虑效应后的弯矩为：，同理可知在下柱的顶部，也即截面上考虑效应后的弯矩为又因为：所以不考虑效应。则有：先按大偏心情况计算受压区高度，并假定中和轴通过翼缘，则有综合两组计算结果，最后下柱钢筋截面面积每侧选用（，）下柱按构造配置7.2.柱裂缝宽度验算（1）上柱取一组荷载效应组合内力值：，，进行裂缝宽度验算。因取则取,按荷载标准组合计算的纵向受拉钢筋应力裂缝间钢筋应变不均匀系数为则偏心受压构件在纵向受拉钢筋截面中心处，混凝土侧表面的最大裂缝宽度为满足要求。（2）下柱取一组荷载效应组合内力值：，，进行裂缝宽度验算。因，故取则按荷载标准组合计算的纵向受拉钢筋应力裂缝间钢筋应变不均匀系数为则偏心受压构件在纵向受拉钢筋截面中心处，混凝土侧表面的最大裂缝宽度为满足要求。7.3.牛腿设计（1）荷载计算共计（2）截面尺寸验算，，，，，，，满足要求。（3）配筋计算：纵筋：，取。取（），且箍筋选（）。则在上部处实配箍筋面积为符合要求。7.4.运输、吊装阶段验算（1）荷载计算上柱矩形截面面积下柱矩形截面面积下柱工字形截面面积上柱线荷载图SEQ图_\*ARABIC4 柱吊装验算计算简图下柱平均线荷载牛腿部分线荷载(2)弯矩计算，，则得，求跨最大弯矩，先求反力由；故跨最大弯矩为故最不利截面为B和C截面(3)配筋验算对截面荷载分项系数为，动力系数为，对一般建筑物，构件的重要性系数取，则其弯矩设计值为受拉钢筋截面面积（为偏于安全，下柱取工形截面计算），查表得，原配，安全。对跨中截面其弯矩设计值为受拉钢筋截面面积，查表得，原配，安全。(4).裂缝宽度验算对B截面.满足要求。对C截面.满足要求。故采用平吊就能满足要求。基础设计（1）荷载按《地基规范》规定，对地基承载力特征值为，单跨厂房的跨度，吊车起重量不超过的丙级建筑物，设计时可不做地基变形验算。当地基按承载力确定基础底面面积时，应按荷载效应标准值进行计算。这样，选取以下两组控制内力进行基础底面计算：，，，，初步估算基础底面尺寸为，，取基础高度，基础埋深为，则基础自重和土重（取基础与土的平均自重为）由基础梁传至基础顶面的外墙重（2）地基承载力验算查表得，。取基础底面以上土的平均自重，则修正后的地基承载力特征值为：。（1）按第一组荷载验算，其基础底面荷载效应标准值为按第二组荷载验算，其基础底面荷载效应标准值为满足要求。（3）基础抗冲切验算从表2中取一组（其产生的较大者）荷载效应设计值，进行抗冲切验算，即取其基础底面的相应荷载效应设计值为：基础自重（不考虑）外墙传至基础顶面重因净反力为负值，故其底面净反力为柱根处冲切面冲切验算其冲切荷载计算值则冲切