层钢框结构设计计算书

摘要PAGEI摘要该计算书为滨岛医疗中心门诊楼建筑方案及钢框架结构设计计算书，本设计依据建筑方案及给出的结构类型。参照规范有《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑抗震规范》（GB50011-2010）、《混凝土结构规范》（GB50010-2010）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等。完成设计内容有：建筑方案、结构平面布置、结构计算简图确定、荷载统计、内力计算、内力组合、主、次梁、柱选取及布置连接截面验算以及节点设计、楼梯设计、基础设计、工程概预算。结构类型为钢框架结构，梁、柱为钢梁、钢柱，板为组合楼板，柱脚采用埋入式，楼梯为板式钢筋混凝土楼梯、基础采用锥形独立基础。本计算书中列出了框架在恒荷载、活荷载、地震荷载、风荷载作用下的弯矩、剪力、轴力图以及内力组合表。关键词结构设计；钢框架；独立基础；医用建筑燕山大学本科生毕业设计（论文）燕山大学本科生毕业设计（论文）PAGEVIPAGEIIIAbstractThecalculationsfortheBinDaomedicalcenterclinicbuildingsteelframebuildingsolutionsanddesigncalculations,basedonthedesignandconstructionprogramstructuregiventype.Designprocessbasedonstructuralloadsstandard(GB50009-2012)determinethestructureoftheload,inaccordancewiththeSeismicDesignofBuildings(GB50011-2010),designofsteelstructures(GB50017-2003)andtherelevantrequirementsforstructuraldesignandcalculation.Themainworktocompletethestructurediagramlayoutandcalculationoftheidentification,loadstatistics,internalforcecalculationandcombinationofprimaryandsecondarybeamsandfloorcross-sectiondesignandchecking,nodeconnectiondesign,staircasedesign,basicdesignaswellasprojectbudget.Typeofstructureissteelframestructure,beams,columnsofsteelbeams,steelcolumns,platesofcompositeslabs,columnfootburied,reinforcedconcreteslabstaircasestairs,independentfoundationwithataperedbase.Meanwhile,Thecalculationsintheframeworkofthebookliststhedeadload,liveload,seismicloads,windloadsbendingmoment,shear,axialforce,andforcecombinationtable.KeywordsStructuralDesign;SteelFrame;HYPERLINK"/s?wd=single%20footing"singlefootingmedicalbuilding;PAGEVII目录TOC\o"1-2"\h\z\t"标题3,3"HYPERLINK\l"_Toc358886271"摘要IHYPERLINK\l"_Toc358886272"AbstractIIHYPERLINK\l"_Toc358886273"第1章绪论1HYPERLINK\l"_Toc358886274"1.1课题背景1HYPERLINK\l"_Toc358886275"1.2内容提要1HYPERLINK\l"_Toc358886276"第2章工程概况及结构布置2HYPERLINK\l"_Toc358886277"2.1工程概况2HYPERLINK\l"_Toc358886278"2.1.1设计资料2HYPERLINK\l"_Toc358886279"2.1.2结构选型2HYPERLINK\l"_Toc358886280"2.2结构布置2HYPERLINK\l"_Toc358886281"2.2.1框架计算简图2HYPERLINK\l"_Toc358886282"2.2.2截面初选2HYPERLINK\l"_Toc358886283"2.2.3材料初选3HYPERLINK\l"_Toc358886284"第3章荷载统计6HYPERLINK\l"_Toc358886285"3.1屋面及楼面永久荷载标准值6HYPERLINK\l"_Toc358886286"3.2楼面积屋面可变荷载标准值6HYPERLINK\l"_Toc358886287"第4章截面设计7HYPERLINK\l"_Toc358886288"4.1组合楼板设计7HYPERLINK\l"_Toc358886289"4.1.1施工阶段验算9HYPERLINK\l"_Toc358886290"4.1.2使用阶段验算10HYPERLINK\l"_Toc358886291"4.2次梁设计11HYPERLINK\l"_Toc358886292"4.2.1次梁1设计—采用塑性理论计算11HYPERLINK\l"_Toc358886293"4.3截面初选及线刚度计算20HYPERLINK\l"_Toc358886294"4.3.1截面初选20HYPERLINK\l"_Toc358886295"4.3.2框架梁柱的线刚度计算20HYPERLINK\l"_Toc358886296"第5章楼梯设计21HYPERLINK\l"_Toc358886297"5.1楼梯示意图21HYPERLINK\l"_Toc358886298"5.2基本资料21HYPERLINK\l"_Toc358886299"5.3计算过程22HYPERLINK\l"_Toc358886300"5.3.1楼梯设计22HYPERLINK\l"_Toc358886301"5.3.2平台板设计23HYPERLINK\l"_Toc358886302"5.4计算结果23HYPERLINK\l"_Toc358886303"5.4.1梯板23HYPERLINK\l"_Toc358886304"5.4.2平台板23HYPERLINK\l"_Toc358886305"5.4.3平台梁24HYPERLINK\l"_Toc358886306"第6章一品框架的受荷计算26HYPERLINK\l"_Toc358886307"6.1重力荷载代表值26HYPERLINK\l"_Toc358886308"6.2横向框架侧移刚度计算28HYPERLINK\l"_Toc358886309"6.3横向水平地震作用下框架内里和侧移计算29HYPERLINK\l"_Toc358886310"6.3.1水平地震作用及地震剪力计算30HYPERLINK\l"_Toc358886311"6.3.2水平地震作用下位移验算32HYPERLINK\l"_Toc358886312"6.3.3水平地震作用下横向框架内力计算33HYPERLINK\l"_Toc358886313"6.4横向风荷载作用下框架结构的内力计算38HYPERLINK\l"_Toc358886314"6.4.1风荷载标准值计算38HYPERLINK\l"_Toc358886315"6.4.2风荷载作用下框架的内力计算39HYPERLINK\l"_Toc358886316"6.4.3竖向荷载作用下框架结构的内力计算44HYPERLINK\l"_Toc358886317"第7章内力组合51HYPERLINK\l"_Toc358886318"第8章构件截面验算58HYPERLINK\l"_Toc358886319"8.1框架柱58HYPERLINK\l"_Toc358886320"8.2框架梁60HYPERLINK\l"_Toc358886321"8.3节点抗震验算61HYPERLINK\l"_Toc358886322"第9章节点设计63HYPERLINK\l"_Toc358886323"9.1梁柱连接计算63HYPERLINK\l"_Toc358886324"9.2次梁与主梁的铰接连接设计65HYPERLINK\l"_Toc358886325"9.2.1底层B轴处梁梁节点65HYPERLINK\l"_Toc358886326"9.3柱柱连接节点设计66HYPERLINK\l"_Toc358886327"9.3.1拼接连接计算67HYPERLINK\l"_Toc358886328"9.4柱脚节点设计70HYPERLINK\l"_Toc358886329"9.4.1第一组内力70HYPERLINK\l"_Toc358886330"9.4.2第二组内力计算74HYPERLINK\l"_Toc358886331"第10章基础设计75HYPERLINK\l"_Toc358886332"10.1基础示意图75HYPERLINK\l"_Toc358886333"10.2基本参数75HYPERLINK\l"_Toc358886334"10.2.1依据资料75HYPERLINK\l"_Toc358886335"10.2.2材料信息75HYPERLINK\l"_Toc358886336"10.2.3基础冻深及埋深76HYPERLINK\l"_Toc358886337"10.2.4荷载计算76HYPERLINK\l"_Toc358886338"10.3基础尺寸的确定76HYPERLINK\l"_Toc358886339"10.3.1持力层地基承载力确定76HYPERLINK\l"_Toc358886340"10.3.2基底尺寸77HYPERLINK\l"_Toc358886341"10.3.3验算持力层地基承载力77HYPERLINK\l"_Toc358886342"10.4抗冲切验算77HYPERLINK\l"_Toc358886343"10.5底板配筋验算78HYPERLINK\l"_Toc358886344"第11章工程概预算79HYPERLINK\l"_Toc358886345"11.1编制说明79HYPERLINK\l"_Toc358886346"11.2工程造价79HYPERLINK\l"_Toc358886347"结论81HYPERLINK\l"_Toc358886348"参考文献82HYPERLINK\l"_Toc358886349"致谢83第3章荷载统计第1章绪论PAGE59PAGE54第1章绪论1.1课题背景大学四年的生活即将伴随着毕业设计结束，而它也是我们四年学习成果的检验，是一次归纳总结，融会贯通我们四年所学知识的一次检验，通过这次毕业设计，使得我们更好的理论联系实际，提高我们运用理论知识的能力。同时编写毕业设计计算书又提高了我们个人的耐性与修养，同时又让我们练就了严谨的治学态度，为我们今后工作打下了坚实基础。我的毕业设计的题目是滨岛医疗中心门诊楼建筑方案及钢框架结构设计。钢结构具有高强、轻质、韧性好、抗震性能好的特点。近年来在国内外得到了广泛认可与应用，为此我们选取钢结构设计为题，锻炼大家的实际设计能力，提高专业素养。1.2内容提要本设计题目为滨岛医疗中心门诊楼建筑方案及钢框架结构设计，主要包括以下内容：一、资料收集主要确定建筑功能、场地条件、地理位置、周边环境及相关资料的收集。二、建筑设计建筑方案确定，包括：建筑体型确定、建筑平面设计、建筑立面设计、建筑剖面设计。三、结构设计结构设计主要包括：结构布置、荷载统计、横向框架计算、组合楼板、次梁截面设计、竖向荷载作用下内力计算、水平荷载作用下内力计算、内力组合、截面验算、节点设计、楼梯设计、基础设计。燕山大学本科生毕业设计第2章荷载统计工程概况及结构布置第2章工程概况及结构布置2.1工程概况2.1.1设计资料工程名称：滨岛医疗中心门诊楼建筑方案及钢框架结构布置；建设地点：北戴河海滨联丰北路；建筑面积：5000~5500m2,6层；建筑等级二级；耐火等级二级，采光等级依建筑功能而定；结构体系：钢框架结构，柱采用热轧H型钢，梁为钢-混凝土组合梁，楼板为钢-混凝土组合楼板。气象条件：基本风压0.35KN/m,基本雪压0.25KN/m地震条件：工程所处地区抗震等级二级，烈度7度，设计基本加速度0.1g，场地类别B类。2.1.2结构选型1.结构体系选型：钢框架结构2.屋面和楼面结构：压型钢板组合楼板3.楼梯结构：钢筋混凝土楼梯2.2结构布置本工程结构呈将矩形，且平面为对称多层钢结构建筑，可采用纯钢框架结构，结构布置图如图2.1.楼板采用压型钢板组合楼板，该结构具有结构性能好、便于施工等优点。2.2.1框架计算简图取具有代表性的=1414轴框架进行计算,假定框架柱嵌于基础顶面,框架梁与柱刚接,主梁与次梁铰接.框架计算简图如图2.2所示.2.2.2截面初选1.框架梁和次梁本工程采用压型钢板-混凝土组合楼板,可视为刚性铺板,能阻止梁上翼缘的侧向失稳因此不用考虑梁的整体稳定只需满足梁的强度、刚度以及局部稳定要求，故本工程采用热轧H型钢梁，计算框架梁时，往往偏于安全的不考虑梁的组合效应，按钢梁计算，初估截面尺寸可按荷载条件取跨度的1/20~1/12，梁翼缘宽度取梁高的1/6~1/2，本工程中纵横向框架梁均取HN400*200*8*13,次梁取HN300*150*6.5*9。2.框架柱多层钢框架柱常采用宽翼缘H型钢，可保证弱轴方向的抗弯能力，框架柱的截面一般按照工程经验确定，本工程均采用热轧H型钢，框架柱截面初选HW400*400*13*21。3.楼板本工程楼面、屋面均采用钢-混凝土组合楼板，考虑组合效用，选取YXB75-200-600型钢板肋沿横向布置。2.2.3材料初选钢材：Q345；墙体：1.外墙采用加气混凝土砌块，300mm厚，内墙采用加气混凝土砌块200mm厚；拍片室地面和墙面刷含硫酸3%的1:2.5水泥砂浆，其中地面厚20，楼面厚10；楼板：采用C30混凝土，fc=14.3KN/m2；铝合金门窗：γ=0.45KN/m2；砂浆：1.水刷石γ=0.5KN/m2，2.水泥粉刷γ=0.36KN/m2图2.1结构布置简图图2.2框架计算简图燕山大学本科生毕业设计第3章荷载统计第3章荷载统计3.1屋面及楼面永久荷载标准值1.屋面（不上人屋面）防水层：10厚细石混凝土保护层三毡四油铺小石子找平层：20厚1:2水泥砂浆找坡层：40厚水泥砂浆找平保温层：80厚矿渣水泥结构层：100厚C25钢-混凝土楼板装饰层：压型钢板：合计2.楼面瓷砖地面（包括粗水泥砂浆打底）平均厚度100钢筋混泥土板压型钢板合计3.2楼面积屋面可变荷载标准值1.不上人屋面均布活荷载标准值2.楼面活荷载标准值医院门诊室走廊3.雪荷载标准值燕山大学本科生毕业设计第4章截面设计第4章截面设计4.1组合楼板设计钢材选用Q345，混凝土等级选用C30，，压型钢板上覆混凝土厚度80mm，楼板总厚度150mm，gk=4.10kN/m2,qk=2.0kN/m2,跨度l=3.3m，采用YXB75-200-600型压型板壁厚1.0mm，波高75mm播剧200mm，如图4.1所示。计算时取单元宽度200mm为对象进行计算，故首先需计算出单位宽度的压型板，带肋混泥土板和压型钢板混凝土组合板截面特性如图4.2，图4.3，图4.4，计算结果见表4-1和表4-2，4-3。图4.1YXB75-200-600压型钢板图4.2混凝土板截面特性图4.3压型钢板截面特性图4.4组合楼板截面特性表4-1压型钢板截面特性列表名称/mmB/mm/mm/mm2/mm4数值7520030.73232.38×1055表4-2混凝土板截面特性列表名称/mm/mmh/mmB/mm/mm/mm2/mm4数值807515520059.8224753.303×1007表4-3组合楼板板截面特性列列表（单位:mm）名称B数值110.720064.4其中由《钢与混凝凝土组合结构构》表4-22查得每米宽宽板的惯性矩矩为119..3×1044mm4，可得单单位宽度(200mm)的板单元的的惯性矩为：：=119.3×1104/5=22.386××105mm4由公式（4-1）其中=6.87代代入数值得：：=64.4mm4.1.1施工阶段验验算按单向板计算，且且仅验算强边边方向的强度度和挠度。荷载计计算(1)恒荷载3..44kNN/m2(2)施工阶段段的活荷载1..5kN//m2(3)组合楼板上上作用的永久久荷载标准值值和设计值=3.44×0.22=0.6888kN/m，=1.2××0.6888=0.8266kN/m(4)组合楼板上上作用的活荷荷载标准值和和设计值=1.5×0.2==0.3kNN/m，=1.4×0.3=00.42kkN/m内力计算施工阶段压型钢板板所受到的最最大弯矩为：：施工阶段强强度验算>1.696kkN/m310×2.3886×1055/(80--30.7))=1.5000kN/mm>1.6996kN//m故组合楼板不满足足承载力的要要求。施工阶段挠挠度验算>即挠度不满足允许许挠度要求，并并且挠曲效应应不可忽略。综上可知，施工阶阶段应增设支支撑以满足强强度、刚度要要求。在跨中中设置支撑，则则跨度，有：：<即抗弯强度与挠度度都满足要求求。4.1.2使用阶段验算=50~100时时，正弯矩和和挠度按单向向板计算，且且都按简支板板计算，负弯弯矩按固端板计算。荷载计算1恒荷载3.444kN//m22使用阶段的活荷载载2.55kN/m23组合楼板上作作用的永久荷荷载标准值和和设计值=3.44×0.22=0.6888kN/m，=1.2××0.6888=0.8266kN/m4组合楼板上作作用的活荷载载标准值和设设计值=2.5×0.2=0.550kN//m，=1.4×0.5=0.70kN/m内力计算使用阶段压型钢板板所受到的最最大弯矩为：：kN.m采用塑性计计算方法验算算=323×3100=1001130N=1.0×14..3×200×80=2288000kN<故可按第一类截面面进行验算：：=35.0mm110.7-=0.8×14..3×35×200×93.2=7.5kN·m>故组合楼板满足承承载力的要求求。其他验算1.斜截面抗剪承载力力由于组合板沿竖向向较柔，在截截面竖向剪力力作用下，截截面不易发生生斜截面剪切切破坏，因此此组合板的斜斜截面抗剪承承载力不成为为楼板破坏的的控制条件，一一般无需验算算。2.组合板混凝土与压压型钢板界面面的纵向抗剪剪承载力为防止压型钢板与与混凝土之间间产生相对滑滑移，通常设设置栓钉，故故无需验算。3.组合板的冲切承载载力验算该工程楼板受均布布荷载作用，无无较大集中荷荷载，故无需需验算。4.组合板的裂缝验算算计算区域无负弯矩矩，无需验算算。4.2次梁设计钢梁的截面可根据据跨度和荷载载条件来决定定，同时受到到建筑设计和和使用要求的的限制。对于于一般的民用用建筑，如果果采用热轧或或者焊接的HH型钢，初始始梁高可以根根据荷载条件件取跨度的11/20～1/12，而而梁的翼缘宽宽度可以根据据荷载条件取取梁高的1//6～1/2。4.2.1次梁1设计计—采用塑性理理论计算截面尺尺寸确定1.组合次梁的截面尺尺寸组合次梁1的跨度度：=5800mm，间距：=3300mm组合次梁截面高度度：l/15==5800/15==386.667mm，取=4500mm压型钢板肋高：=755mm混凝土翼板的厚度度：=80mm2.钢梁的截面尺寸钢梁截面高度：450-80-775=2955=300mm/2.5==180mmm钢梁截面尺寸试选选HN300×1500×6.5××9由于压型钢板的板板肋方向与次次梁的轴线方方向相互垂直直，故可不考考虑压型钢板板顶面以下混混凝土的作用用，混凝土楼楼板按无托板板考虑。如图图4.5所示。图4.5无托板组合梁(4-2)取钢梁的上翼缘宽宽度，即=1150mm和的值取决于，和的的值，其中：：=5800/6==966.667mm6×80=4800mm（偏于安安全，未考虑虑压型钢板板板肋中混凝土土）=1575mm图4.6组合截面次梁的计计算简图由于次梁为中间梁梁，且上部混混凝土翼板为为连续板，故故：=480mm根据式(4-1))得：=1500+480++480=11110mmm组合截面次梁截面面计算简图见见图.2截面特特性计算1.钢梁截面特性钢梁截面面积：=44678mm2钢梁截面惯性矩：：=6.8299×107mm4钢梁截面抵抗矩：：=4.5533×105mm3半截面面积矩：=22.61×1105mm3钢梁截面y方向回回转半径：==32.9mm弹性模量：=2.066×105N/mm22.考虑荷载短期效应应影响时换算算截面的截面面特性钢材弹性模量与混混凝土的弹性性模量比值：：=6.87，又混凝土土板换算宽度度：(4-2))根据式(4-2))得混凝土板板换算宽度为为1110//6.87==161.66mm组合梁换算截面面面积：=161.6×800+46788=176006mm2换算截面的中和轴轴距离：==3.164×1108mm43.考虑荷载长期效应应影响（混凝凝土徐变）时时换算截面截截面特性=6.87，=11110/（2×6.887）=80.8mm组合梁换算截面的的面积：=80.8×80+4678=111422mm2换算截面中和轴距距离：=换算截面惯性矩：：=2.60×1088mm施工阶阶段验算1.荷载载计算钢梁自重：0.377kN/m现浇混凝土板自重重：2.5kN/m2施工活荷载：1.5kkN/m2钢梁上作用的恒荷荷载标准值和和设计值分别别为：=0.37+2..5×3.33=8.62kN/m，=1.2××8.62=110.344kNN/m钢梁上作用的施工工活荷载标准准值和设计值值分别为：=1.5×3.33=4.95kNN/m，=1.4××4.95=6.93kNN/m2.内力计算（按简支支梁计算）恒荷载产生的弯矩矩设计值和剪剪力设计值分分别为：=1/8×10..344×55.82=43.4997kN·m=1/2×10..344×55.8=29.9998kN活荷载产生的弯矩矩设计值和剪剪力设计值分分别为：=1/8×6.993×5.82=29.1441kN·m=1/2×6.993×5.8=20.0997kN钢梁上作用的弯矩矩设计值和剪剪力设计值分分别为：=43.497+229.1411=72.6338kN·m=29.998+220.0977=50.0995kN3钢梁上应力计算钢梁翼缘弯曲应力力：=156.6N//mm2<=310N/mm22钢梁腹板剪应力：：==29.455NN/mm2<=180N/mm2既钢梁应力满足要要求。4钢梁整体稳定验算算在施工阶段，当组组合楼板混凝凝土强度尚未未到达设计值值，且压型钢钢板不能完全全提供侧向支支撑时，需对对组合截面次次梁的钢梁进进行整体稳定定计算。钢梁的整体稳定系系数可按一般般钢梁整体稳稳定计算，钢钢梁平面外计计算长度=55.8m，钢梁跨中中无侧向支撑撑点，荷载作作用于钢梁上上翼缘，并且且有=5800/1550=38..67>100.5（Q345钢，见《钢钢与混凝土组组合梁》表5-6），根据《钢钢结构设计规规范》附录B，可得：=，=0，=由于=0.69++0.13××1.16=0.84可得得钢梁整体稳稳定系数为：：无需对稳定系数进进行修正。<=310N/mmm2整体稳定满足要求求。5钢梁挠度计算mm=故钢梁能满足施工工阶段的设计计要求。使用阶阶段计算1荷载计算建筑面层及吊顶荷荷载：1.5kkN/m2楼面活载：2.55kN/m2组合梁上使用阶段段荷载标准值值和设计值：：=0.37+（2..5+1.55+0.144）×3.3=14.033kN/m=1.2×14..03=16.84kN/m组合梁上使用阶段段后增加的活活荷载标准值值和设计值分分别为：=2.5×3.3==8.25kN/m，=1.4××8.25=11.555kN/m梁从属面积，故无无需折减。2内力计算恒荷载产生的弯矩矩设计值和剪剪力设计值分分别为：kN·m活荷载产生的弯矩矩设计值和剪剪力设计值分分别为：使用阶段组合梁上上作用的弯矩矩设计值和剪剪力设计值分分别为：70.81+488.57=119.338kN·m48.84+333.50=82.344kN3钢梁的稳定性对于简支组合梁，在在使用阶段由由于混凝土翼翼板可为钢梁梁上翼缘提供供可靠的侧向向支点，故钢钢梁的整体稳稳定性无需计计算。钢梁的局部稳定翼缘：，满足要求求。腹板：，满足要求求。4组合梁的承载能力力次梁截面类型确定定中和轴位置：NN由于，故塑性中和和轴位于钢梁梁内，截面属属于第二类截截面。钢梁受压区面积：：=0.5×(46778-1110×80×14..3/3100)=290.887m2—受压钢梁面积上翼缘面积：9××150=11350mmm2>中和轴位于上翼缘缘内即：hn<x<hn+t则有且=363kNm>>故承载力满足要求求。5抗剪承载力使用阶段次梁按塑塑形理论计算算时，剪力均均由钢梁开承承担满足要求6使用阶段挠度验算算组和次梁为简支梁梁，施工时钢钢梁下不设临临时支撑，且且不考虑组合合梁滑移交叉叉点对挠度影影响，即荷载计算施工阶段作用于钢钢梁的恒荷载载标准值：使用阶段作用于钢钢梁上后增加加的荷载标准准值：使用阶段作组合梁梁中钢梁由材材料自重值所所产生的挠度度：组合梁在使用阶段段后增加荷载载产生的挠度度：使用阶段作用于钢钢梁上后增加加的荷载准永永久组合值：：组合梁挠度：挠度验算算满足要求。抗剪连连接件计算1类型采用M16圆柱头焊钉钉，栓钉高度度=110mm，截面面积积=201..1mm22,压型钢板YXB755-200--600，平均宽=1130mmm，波高=755mm，混凝土C30，=3.0××104N/mmm2，=14.33N/mmm2。2梁上最大弯矩点和和邻近零弯矩矩点之间混凝凝土板与钢梁梁间纵向剪力力=1219.8400kN=1450.1880kN=1219.84kkN3单个圆柱头栓钉抗抗剪连接件的的抗弯承载力力由于组合次梁为简简支梁，梁上上无负弯矩区区段，故单个个圆柱头栓钉钉连接件抗剪剪承载力的折折减系数，压压型钢板的板板肋与组合次次梁轴线方向向垂直，取，可可求出单个圆圆柱头栓钉连连接件的抗剪剪承载力折减减系数：=56.6kNN=72.8kNN=56.6kNN=27.50kkN4.组合截面次梁半跨跨上所需栓钉钉抗剪件的总总数，取46个。5.栓钉的纵向间距沿梁半跨在宽度方方向设置双排排栓钉，则其其纵向间距为为：需满足=126..09mmm>=64mm且故取=1500mm最终组合截面次梁梁上的抗剪连连接件为A16圆柱头焊钉钉，间距为150mmm，高度为110mmm。4.3截面初选选及线刚度计计算4.3.1截面面初选主要截面特征见表表4-1表4-1主要构件件特征表构件尺寸/mm截面面积/cm2单位重量/kg·m-1截面特性/cm4/cm3/cm/cm4/cm3/cm次梁3001506.5946.7836.76829455.312.08507.267.63.29主梁40020081388.3765.422775113916.531735173.54.56柱子4004001321218.7171.766455332317.43224101120框架架梁柱的线刚刚度计算中间梁：左边跨梁：右边跨梁：底层柱：二至六层柱：燕山大学本科生毕业设计第5章楼梯设计第5章楼梯设计5.1楼梯示意图图图5.1楼梯示意意图5.2基本资料1依据规范：《建筑结构荷载规规范》(GB500009-20012)《混凝土结构设计计规范》(GB500010-20010)2几何参数：（二~~六层）楼梯净跨：=33300mm楼梯高度：：=18000mm楼板厚：=1000mm踏步数：=112（阶）上平台楼梯梁宽度度：=250mm下平台楼梯梯梁宽度：==250mm上平台楼梯梁高度度：下平台楼梯梯梁高度：3荷载标准值：可变荷载：=2..50kN//m2面层荷载：：=0.65kNN/m2栏杆荷载：=0..2kN/mm24材料信息：混凝土强度：C330，=14.33N/mm2，=1.433N/mm2，=25.00kN/m3钢筋强度等级：HHRB3355，=300N//mm2抹灰厚度：=200.0mmm，=20.00kN/mm35.3计算过程5.3.1楼梯设设计楼梯几何参参数踏步高度：=1550mm，踏踏步宽度：==300mmm计算跨度：m梯段板与水平方向向夹角余弦值值：荷载计算（取取B=1m宽板带带）恒荷载：踏步重：斜板重：瓷砖面层：kN//m板底抹灰重：恒荷载标准值：活荷载标准值：荷载设计值：内力计算计算跨度：l0==3.5m跨中弯矩：计算系数：得：纵筋（1号）计算算面积：支座负筋（2、33号）计算面面积：5.3.2平台板板设计几何尺寸：板厚hh=70mm，取1m宽板带进行行计算。载计算值：P=66.788kkN/m平台板的计算跨度度：m弯矩设计计值：kN..m计算系数：得：计算面积：5.4计算结果5.4.1梯板1号钢筋计算结果（跨跨中）计算面积：=5005.3mmm2/m采用方案：：B10@150实配面积：5233.0mm2/m2、3号钢筋计算结果（支支座）计算面积：=2552.65mmm2/m采用方案：：B10@300实配面积：2622.0mm2/m4号钢筋（分布钢筋筋）计算结果果：采用方案：A8@@300实配面积：：168.00mm2/m5.4.2平台台板5、6号钢筋计算结果：：计算面积：=1221.55mm2/m采用方案：：B10@2000实配面积：3933.0mmm2/m筋配率：6号钢筋（分布钢筋筋）计算结果果：采用方案：6@2250实配面积：：113.110mm22/m5.4.3平台梁梁平台梁基本本参数平台梁采用热轧HH型钢，HN300×1500×6.5××9，截面特性性荷载计算恒荷载平台梁自重36.7××9.8=00.36kN/m平台板传来2.74×1.7755/2=2.443kN//m梯段板传传来6.660×3.33/2=100.89kN/m小计13..68kNN/m活荷载2.5×(33.3/2++1.7755/2)=6..34kNN/m总荷载设计值：P==1.2×113.86++1.4×66.34=25.511kN/mm内力计算钢梁按简支梁计算算，钢梁上作作用的弯矩设设计值和剪力力设计值分别别为：kN/m钢梁上应力力计算钢梁翼缘弯曲应力力：72.63N//mm2<=310N/mm22钢梁腹板剪应力：：24.7N/mmm2<=180N/mm2，即钢梁应力满满足要求。钢梁整体稳稳定验算钢梁的整体稳定系系数可按一般般钢梁整体稳稳定计算，钢钢梁平面外计计算长度=33.3m，钢梁跨中中无侧向支撑撑点，荷载作作用于钢梁上上翼缘，并且且有=3300/150=22>13（Q345钢，见《钢钢与混凝土组组合梁》表5-6），根据《钢钢结构设计规规范》附录B，可得：=0.66<2.00，=0，100.991由于=0.69++0.13××0.66=0.778可得钢梁整整体稳定系数数为：=1.002>0.66需对稳定系数进行行修正：=0.7996.5N/mmm2<=310N/mm22整体稳定满足要求求。钢梁挠度验验算=2.20mmmm满足要求求。燕山大学本科生毕业设计第6章一品框架的受荷计算第6章一品框架的受荷计计算6.1重力荷载代代表值结构抗震分析时一一般可取整和和房屋或抗震震缝区段为计计算单元，计计算简图为串串联多自由度度体系，如图图6-1所示，集中中于各楼层标标高处的重力力荷载代表值值Gi为各层可变变荷载乘以相相应组合值系系数，各构件件重力荷载代代表值见表6-1至6-3图6.1各层重力荷载载代表值计算算简图表6-1重力荷载载代表值层次构件1横梁11.050.6475.80026102.446横梁21.050.6473.0001224.457续表6-1横梁31.050.3665.800920.060横梁41.050.3664.20023.228层次构件1横梁51.050.6473.0001224.457604.742纵梁11.050.6476.6001044.837纵梁21.050.6473.300817.935纵梁31.050.6479.900113.773纵梁41.050.6475.00013.397纵梁51.050.6472.50011.698纵梁61.050.6472.40011.630柱11.101.693.90054391.505柱21.100.4693.900714.8652-5横粱11.050.6475.80026102.446615.424横粱21.050.6473.0001224.457横粱31.050.3665.800920.060横粱41.050.3664.20023.228横粱51.050.6471.80044.891纵梁11.050.6476.6001044.837纵梁21.050.6473.300817.935纵梁31.051.3259.900113.773纵梁41.050.6475.00013.397纵梁51.050.6472.50011.698纵梁61.050.6472.40011.630柱11.101.6903.60054361.390柱21.100.4953.600815.6826横纵梁以及柱1同同上614.880柱21.10.4953.600713.721注：β为考虑梁柱柱粉刷层重力力荷载代表值值增大系数，g为单位长度构件的重力荷载；li为梁柱长度；n为构件数量；Gi为梁柱重力荷载代表值，Gi为各层梁柱重力荷载代表值。表6-2墙、楼板、屋屋面板重力荷荷载代表值层次构件A/m21外墙2.63577.21518.03662626.5322内墙2.18967.22108.49662-4外墙2.63577.21518.03663605.2777内墙2.18957.452087.24115-6外墙2.63577.21518.03663496.5177内墙2.18907.561978.4811其他1-5层楼板3.44844.322904.46112904.46116层屋面板6.76844.325631.61445631.6144表6-3各层重力力荷载代表值值层次1234567135.77125.17125.17125.17016.49743.045270.61688.61688.61688.61688.61688.6422.18865.47980.07969.47969.47969.47860.79954.049703.3注：，式中为第ii层恒荷载产产生的重力荷荷载，为楼面面均布活荷载载产生的重力力荷载。6.2横向框架侧移刚度度计算梁的线刚度为（6-1）其中E为钢材的弹性模量量，Ib为钢梁截面面惯性矩，l为量的计算算跨度。柱的的线刚度为，其其中Ic为柱截面惯惯性矩，h为柱计算高高度。柱的侧移刚度D按按下式计算：：（6-2）式中—柱侧移刚度度修正值，对对不同情况按按结构力学中中有关内容计计算。各层框架柱侧移刚刚度计算见下下表6-4,为梁柱线性性刚度比表6-4各层框架住住侧移刚度计计算层次中柱边柱2-60.6240.2388374.07440.2130.0963377.778810.7270.4509979.59220.2480.3337384.8988N/mmN/mm，故该框架为规则则框架。6.3横向水平地地震作用下框框架内里和侧侧移计算（1）横向自振周期计算算对于质量和刚度沿沿高度分布比比较均匀的框框架结构，其其振周期T，可按下式式计算：(66-3)—假想把集中在各层层楼面处重力力荷载代表值值Gi作为水平荷荷载计算得到到的结构顶点点位移；—结构基本自振周期期考虑填充墙墙影响的折减减系数，对框框架结构取0.6～0.8对框架结构按下列列公式计算(6--4)(6-5))(6--6)横向框架各层重力力荷载代表值值作用下顶点点位移的计算算见表6-5表6-5结构顶点假假象侧移计算算层次69954.099954.0923503742.35692.1057860.7217814.81123503775.80649.7547969.4825784.299235037109.70573.9537969.4833753.777235037143.61464.2527969.4841723.255235037177.52320.6417980.5549703.8347289143.12143.12取，则s6.3.1水平平地震作用及及地震剪力计计算本设计结构总高度度不超过40m，质量刚度度沿高度分布布均匀且变形形以剪切变形形为主，因此此可采用底部部剪力法计算算水平地震剪剪力作用。结构等效重力荷载载代表值对于50m一下的多层层钢框架结构构，阻尼比取取0.04，因此地震震影响系数曲曲线下降段衰衰减指数阻尼调整系数水平地震影响系数数0.0291—水平地震影响系数数由结构抗震震等级决定水平地震作用标准准值，即底部部剪力由于T1>1.44Tg=0.499s需考虑附附加水平地震震作用，顶部部附加地震作作用系数则顶层水平地震作作用：(6--7)其余各层水平地震震作用：((6-8)各层水平地震剪力力：(6-9)1.各层水平地震震作用及地震震剪力计算见见表6-6表6-6各层水平地地震作用及剪剪力计算层次Hi/m622.29954.09220980.8800.328535.44535.44518.67869.48146209.3390.217224.10759.54415.07969.48119542.220.178183.82943.36311.47969.4890852.0770.135139.421082.7827.87969.4862161.9440.09295.011177.7914.27980.5533518.3110.04950.601228.39按抗震验算时，结结构各层最小小水平地震剪剪力标准值应应符合下式要要求：(6--10)式(6-10)中为剪剪力系数，查查表得=0..016，结构最小小水平地震剪剪力验算见表表6-7表6-7结构楼层层最小地震剪剪力验算楼层69954.099954.09159.27535.44续表6-757860.7217634.844282.16759.5447969.4825604.299409.67943.3637969.4833573.777537.18082.7827969.4841543.255664.691177.7917980.5549523.8792.381228.39验算结果证明，楼楼层最小水平平地震剪力标标准值满足要要求。6.3.2水平地地震作用下位位移验算水平地震作用下各各层层间位移移及顶点位移u可按下列公公式计算：水平地震作用下横横向框架的位位移计算结果果见于表6-8，在表6-8中为各层层间间弹性位移角角，为各层层层高。表6-8水平地震作作用下横向框框架的位移验验算层次6535.442350372.2822.6836001/15795759.542350373.2320.4036001/11154943.542350374.0117.1736001/89831082.782350374.6113.1636001/78121177.792350375.018.5536001/71911228.393472893.543.5442001/1187由表6-8可知最大弹弹性层间位移移角发生在第第二层，其值值为=1/7719，满足抗震规范要要求。6.3.3水平地震震作用下横向向框架内力计计算求得框架层打的层层间剪力Vi后，层j柱分配到的的剪力Vij及该柱上上、下端弯矩矩和可按下列公公式进行计算算：（6-11）(6--12)(66-13)(6-144)柱端弯矩及剪力计计算见表6-9。表6-9柱端弯矩及及剪力层次/m边柱y63.6535.4423503733787.700.2130.0130.3627.3653.6759.54235037337810.920.2130.2078.1431.1743.6943.36235037337813.560.2130.30714.9933.8333.61082.78235037337815.560.2130.40022.4133.6123.61177.79235037337816.930.2130.59436.2024.7514.21228.39347289738526.120.2480.90298.9510.75层次/m中柱y63.6535.44235037837419.080.6240.26218.0050.6953.6759.54235037837427.060.6240.36235.2762.1543.6943.36235037837433.610.6240.40048.4072.6033.61082.78235037837438.580.6240.45062.5076.3923.61177.79235037837451.960.6240.50075.5375.5314.21228.39347289998035.300.7270.687101.8646.41梁端弯矩、剪力及及柱轴力可按按下列公式计计算：(6-155)(6-166)(66-17)(6-118)在地震作用下梁端端弯矩、剪力力及轴力的计计算表6-10，框架弯矩矩图，梁端剪剪力图及柱轴轴力图如图6.2所示。表6-10在地震作作用下梁端弯弯矩、剪力及及柱轴力层次边横梁中横梁柱轴力l/mVb/kNl/mVb/kN边柱/kN中柱/kN627.3617.435.807.7133.36322.24-7.71-14.53531.5327.415.8010.1652.74335.16-17.87-39.53441.9736.895.8013.6070.97347.32-31.47-73.25348.6042.685.8015.7482.11354.74-47.20-112.25247.1547.215.8016.2790.82360.55-63.47-156.53146.9541.705.8015.2980.23353.49-78.76-194.73（a）地震荷载作用下的的弯矩图(b)地震荷载作作用下的剪力力图(c)地震荷载作作用下的柱轴轴力图图6.2地震荷载作作用下的内力力图6.4横向风荷载作用下下框架结构的的内力计算6.4.1风荷荷载标准值计计算垂直于建筑物表面面上的风荷载载标准值按下下式进行计算算（6-1)本设计中，，《建筑荷载规范》（GB50009-2012）规定基本自振周期大于0.25s的工程结构，如房屋屋盖及各种高耸结构，以及对于高度大于30m且宽高比大于1.5的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向缝针的影响，由于结构高度小于30m，取=1.0由于计算单元轴线14框架负荷宽度为6.6m，沿房屋高度分布的风荷载标准值为：单位：kN/m单位：kN/m图6.3风荷载沿沿高度分布图图根据各楼层标高处处的高度Hi查相应的μz值，带入上上式(6-1)，可可得各楼层标标高处的q（z），具体计算算过程见表66-11，风风荷载沿房屋屋高度分布如如图6.3所示。计算横向框架在风风荷载内里之之前，首先应应按静力等效效原理将分布布风荷载转化化为节点集中中荷载，如图图6.4所示。以以第二层集中中荷载的计算算过程为例：：表6-11各楼层标标高处的风荷荷载标准值层次622.211.273.824518.60.8381.203.6044150.6761.133.093311.40.5141.033.09327.80.3511.003.00314.20.1891.003.003单位：kN单位：kN图6.4节点处等等效集中风荷荷载6.4.2风荷荷载作用下框框架的内力计计算风荷载作用下框架架的内力计算算过程与水平平地震作用下下的相同，在在左侧风荷载载作用下柱端端弯矩，梁端端弯矩以及剪力计算算结果见表66-12，柱柱轴力计算结结果见表6-13，框框架弯矩图，梁梁端剪力图及及柱轴力图如如图6.5所示。表6-12风荷载载作用下柱端端弯矩计算层次/m边柱y63.606.752350433780.970.0130.053.4553.6019.732350433782.840.2072.128.1143.6032.022350433784.600.3075.0811.4833.6043.282350433786.220.4008.9613.4423.6054.142350433787.780.59416.6411.3714.2065.852350433789.460.90235.843.89层次/m中柱y63.606.752350483742.400.2622.626.3853.6019.732350483747.030.3629.1616.1543.6032.0223504837411.410.40016.4324.6533.6043.2823504837415.420.45024.9830.5323.6054.1423504837419.290.50034.2734.7214.2065.8523504837423.460.68767.6930.84表6-13风荷载作作用下梁端弯弯矩、剪力及及柱轴力计算算层次边横梁中横梁柱轴力l/mVb/kNl/mVb/kN边柱/kN中柱/kN6.003.452.185.800.902.80-0.97-1.835.008.156.305.802.4912.1112.113.008.07-3.46-7.414.0013.5911.565.804.3422.2522.253.0014.83-7.80-17.913.0018.5216.065.805.9630.9030.903.0020.60-13.76-32.542.0020.3320.425.807.0339.2839.283.0026.19-20.79-51.711.0020.5322.425.807.4143.1443.143.0028.76-28.19-73.06（a）风荷载作用下弯矩矩图（b）风荷载作用下剪力力图（c）风荷载作用下的轴轴力图图6.5风荷载作作用下的内力力图6.4.3竖向向荷载作用下下框架结构的的内力计算1.荷载计算楼面均布荷载的传传递方式如图图6.6所示，直直接传递给计计算单元轴线线14的横向框架架的楼面均布布荷载为图中中水平阴影所所示范围，其其余楼面荷载载则通过次梁梁和纵向框架架梁以及集中中力的形式分分别传递给横横梁和框架柱柱。地震区建筑则一般般考虑两种内内力组合，一一种为考虑地地震作用效应应的组合，这这种组合中要要求计算“恒荷载+0.5活荷载”（即重力荷荷载代表值）产产生的内力，其其中，屋面活活荷载取不上上人屋面活荷荷载与雪荷载载中较大值。另另一种组合为为不考虑地震震作用效应，此此时要求分别别计算恒荷载载和活荷载产产生的内力，其其中屋面活荷荷载取均布活活荷载及雪荷荷载中较大值值，因此进行行竖向荷载作作用下框架内内里计算时应应分别计算恒恒荷载，屋面面活荷载以及及屋面雪荷载载这三种情况况下的框架内内力。当楼面活荷载与恒恒荷载之比不不大于1时，可按满满布计算，跨跨中弯矩乘以以放大系数予予以调整，当当考虑到地震震作用是则可可以不考虑活活荷载最不利利布置。图6.6横向框架楼面面荷载示意图图（1）恒恒荷载计算，各各层梁上作用用荷载如图6.7所示，图图中q1为横梁自重重，q2为楼板传给给横梁的三角角形荷载最大大值，P2为次梁传递递给横梁的集集中荷载，P1，P2分别为纵向向框架梁传给给边柱和中柱柱的集中荷载载。图6.7各层梁上作作用的恒荷载载对一层楼面：，对于层楼面，对于屋面，（2）活荷载计算各层梁上作用的活活荷载如图6.8所示图6.8各层梁上作用的活活荷载计算简简图对于层楼面对于屋面面，屋面在雪雪荷载作用下下，2.内力力计算框架梁、柱端弯矩矩采用弯矩二二次分配法计计算，由于结结构荷载均匀匀对称，故计计算是采用半半框架。竖向向荷载作用下下框架弯矩计计算过程如图图6.9所示，恒恒荷载、活荷荷载以及雪荷荷载作用下，框框架弯矩如图图6.10所示示。梁端剪力可由梁上上竖向荷载引引起的剪力与与梁端弯矩引引起的剪力叠叠加，得到柱柱轴力可由梁梁端剪力和节节点集中力叠叠加得到。计计算各层底轴轴力还需考虑虑柱的自重，具具体计算结果果见表6-14及表6-15。（a）恒荷载作用下内力力计算（b）活荷载作用下的内内力计算图6.9内力计算算表6-14恒荷载作作用下梁端剪剪力及柱轴力力（单位：kN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底657.5819.99-0.61056.9758.1919.99174.2180.3220.1226.1552.9722.42-0.15052.7653.1220.42343.9350.0450.2456.3452.9722.42-0.24052.7353.2120.42513.7519.8680.5686.5352.9722.42-0.24052.7353.2120.42683.4589.5910.7916.8252.9722.42-0.34052.6353.2120.42853.0859.11140.91147.1152.9722.42-0.11052.8653.0820.421029.21035.113711377.1表6-15活荷载载作用下梁端端剪力及柱轴轴力（单位：：kN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶=N底N顶=N底62.901.41-0.1702.733.071.418.8814.45511.965.630.13012.111.835.6345.5771.80411.965.630.05012.011.915.6382.18129.23311.965.630.05012.011.915.63118.79186.66211.965.630.06012.011.905.63155.41244.08111.965.630.08012.011.885.63192.05301.48燕山大学本科生毕业设计第7章内力组合第7章内力组合根据《建筑结构荷荷载规范》（GB500009-20012）进行内力力组合，考虑虑如下可能的的组合方式：：（1）可可变荷载控制制的组合:（2）永永久荷载控制制的组合:（3）抗抗震组合燕山大学本科生毕业设计第8章截面设计PAGE78第8章构件截面验算8.1框架柱1截面特性：中柱截截面为，其截截面特性为：：A=2188.69cmm2，Ix=664555cm4，Iy=224110cm4，Wx=33233cm3，Wy=11200cm3，iy=10.112cm。2控制内力，因截面面不同，可选选择最不利内内里为一层柱柱底内力。第一组：；第二组：3强度验算满足要求求；满足要求；故选择第二组。4.平面内稳定验算相较于住上端的横横梁线刚度之之和与柱线刚刚度之和的比比值为：底层柱与基础刚接接，故相交于于柱下端的横横梁线刚度之之和的比值为为：查《钢结构设计规规范》（GB5000017-22003）有侧移框框架柱的计算算长度系数表表得：柱计算算长度系数，则则平面内柱的的计算长度为为：柱平面内内长细比为：：由，查表得b类截面面轴压构件稳稳定系数，则则框架为有侧移框架架，故，则有有符合要求。5平面外稳定验算柱平面外长细比即查《钢结构设计规规范》得，取取，则有：满足要求。6.局部稳定验算翼缘满足要求。腹板则有：由于可得，腹板高高厚比限值为为：8.2框架梁1.截面特性：框架梁梁截面特性其其截面特性为为：A=888.37cmm2，Ix=227775cm4，Iy=17355cm4，Wx=11399cm4，Wy=173..5cm3，ix=16.553cm，iy=4.566cm。2.控制内力有内力力组合表可知知，最不利内内里组合为：：M=1111.87kNNm，V=69..33kN。3.强度验算抗弯强度抗剪强度（满足需求）4.整体稳定验算由于设计中有刚性性密铺板在梁梁的受压翼缘缘，并与其牢牢固连接，能能阻止两受压压翼缘的侧向向位移，故不不需要计算梁梁的整体稳定定。5.局部稳定验算翼缘：（满足要要求）腹板：（满足要求求）6挠度验算屋面梁挠度满足要求。楼面梁挠度满足要求。8.3节点抗震验算对于抗震震设防的钢框框架需按下式式验算梁柱节节点是否满足足强柱弱梁的的要求：(8--1)以底层中柱节点为为例：故满足要要求。燕山大学本科生毕业设计第9章节点设计PAGE81第9章节点设计本设计中中质量解放时时采用工程常常用的螺栓连连接方式，即即柱翼缘和梁梁翼缘采用高高强螺栓摩擦擦型连接，计计算时采用精精确计算方法法，即翼缘承承担大部分弯弯矩，腹板承承担全部剪力力和惯性矩比比例分配的弯弯矩，计算腹腹板承担的弯弯矩时，腹板板的惯性矩为为扣除螺栓孔孔后的截面（梁梁下翼缘焊缝缝通过孔与上上翼缘相同），由由于梁翼缘采采用对接焊缘缘为等强度设设计（即连接接焊缝所承担担的荷载为N=fAf）Af为一个梁翼缘面积积，f为翼缘钢材材抗拉强度），翼翼缘焊缝不必必计算。从框框架梁内力组合表中可可知，一层中中节点处梁端端截面弯矩较较大，因此以以该节点为例例进行设计，其其最不利内力力为：M=-1111.87kkN/m,VV=69.333kN。9.1梁柱连接计计算1.连接螺栓计算采用10.9级M200摩擦型高强强螺栓，单个个螺栓的预紧紧力P=1555kN，接触面采采用喷砂处理理，摩擦系数数，螺栓布置置如图9.11所示，单个个螺栓的抗剪剪承载力为：：梁腹板惯惯性矩（扣除除焊缝通过孔孔高上下各35mm）梁翼缘的的惯性矩则腹板分担的弯矩矩腹板承担的剪力为为：69.333kN则半个螺栓承受的的剪力为：螺栓群承受的扭矩矩为：T=9.883-69..33×0..225=--5.77则在扭矩作用下受受力最大的螺螺栓所承受的的剪力为则有：满足要求求。2.柱腹板受压承载力力计算不满足要要求不满足要求。故柱受压翼缘对应应位置需设置置柱水平加劲劲肋、加劲肋肋厚度取13，与梁翼缘缘厚度相同。3.柱受拉翼缘验算为防止与梁受拉翼翼缘相连处的的柱翼缘板因因受拉而发生生横向弯曲，柱柱翼缘板的最最小厚度满足要求。图9.1梁柱连接接9.2次梁与主梁的铰接接连接设计9.2.1底层B轴处处梁梁节点1.设计条件如图9.2所示，次次梁梁端与主主梁的连接为为铰接，作用用于次梁梁端端的垂直剪力力V=82..34kN，次梁、主主梁及其连接接板均采用Q345钢，次梁连连接板的连接接采用10.9级M20摩擦型高强强螺栓双剪连连接，螺栓孔孔直径为17.5mmm，接触面采采用喷砂处理理，，主梁加劲肋肋与主梁连接接采用双面角角焊缝连接。焊焊条为E50型焊条，手手工焊。2.连接计算（1）次梁端部垂直剪剪力作用下，连连接一侧的每每个高强螺栓栓所受的力，得得：（2）由由于偏心弯矩矩Me（Me=Ve）作用，边边行受力最大大的一个高强强螺栓所受的的力为：（3）在垂直剪力和偏偏心弯矩共同同作用下，变变行受力最大大的一个高强强螺栓受力为为：<满足要求。图9.2次梁与主主梁连接（4）主梁加劲肋（兼兼做次梁连接接用）与主梁梁连接角焊缝缝采用hf=6mm，焊缝计算算长度仅考虑虑与主梁腹板板连接部分有有效此时焊缝缝的强度公式式为：连接板计计算厚度为：：9.3柱柱连接节点设