层剪力墙结构商住楼模板工程施工方案

潍坊昌大建设集团有限公司银基•沁园模板专项施工方案⑤预备应急救援工具具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求求援6应急灯6个用于停电时照明求求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援计算书梁模板（扣件式）计计算书计算依据据：计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGGJ1300－20113、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201104、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201125、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土梁名称称KL28新浇混凝土梁计算算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)200×700新浇混凝土结构层层高(m)3.57梁侧楼板厚度(mmm)120二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时QQ1k(kN/m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.4非自定义:0.2208风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)1000梁两侧立柱间距llb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、10000混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)500梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数数3每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数1梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：HYPERLINK"file:///D:\\PINMINGCSC2015OutPut梁模板(扣件式)_立面图.dwg"梁模板(扣件式))_立面图.dwwg"立面面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)17面板弹性模量E((N/mm22)5000取单位宽宽度10000mm，按二二等跨连续梁梁计算，计算算简图如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝γγ0×max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×0.6))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.6)+11.4×0..7×2]××1＝20.4775kN/mmq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..6]×1＝＝18.7111kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝[0.1++(24+11.5)×00.6]×11＝15.4kkN/m1、强度验验算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255q1l2＝0.1255×20.4475×0..12＝0.0266kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0266×106/375000＝0.6833N/mm22≤[f]＝17N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.5211q2L4/(1000EI)=00.521××15.4××1004/(1000×50000×2812250)＝0.0066mm≤[ν]＝l/2500＝100/2250＝0.4mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR3=0.3775q1静l+0..437qq1活l=0.3375×188.711××0.1+00.437××1.7644×0.1＝＝0.7799kNR2=11.25q11l=1.225×20..475×00.1＝2.5599kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R3'=0.3775q2l=0.3375×155.4×0..1＝0.5788kNR2'==1.25qq2l=1.225×15..4×0.11＝1.9255kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)42×72小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)20.19小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.59小梁弹性模量E((N/mm22)7040小梁截面抵抗矩WW(cm3)36.29小梁截面惯性矩II(cm4)130.64验算方式三等跨连续梁为简化计计算，按三等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{0..779+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.2/2++0.5×((0.6-00.12)]]+0.9××max[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+1..4×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×max[[0.5-00.2/2，(1-0.55)-0.22/2]/22×1，2.5599+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.2/22}=2.5584kN//mq2＝mmax{0..578+((0.3-00.1)×00.2/2++0.5×((0.6-00.12)++(0.5++(24+11.1)×00.12)××max[00.5-0..2/2，(1-0.55)-0.22/2]/22×1，1.9255+(0.33-0.1))×0.2//2}＝1.9455kN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.1q1l12，0.5q1l22]＝max[00.1×2..584×00.52，0.5×22.584××0.22]＝0.0655kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0655×106/362990＝1.78NN/mm2≤[f]＝20.199N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.6q1l1，q1l2]＝max[00.6×2..584×00.5，2.5844×0.2]]＝0.7755kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×00.775××1000//(2×422×72)＝＝0.3844N/mm22≤[τ]＝1.59NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算ν1＝00.677qq2l14/(1000EI)＝0.6777×1.9445×50004/(1000×70400×13066400)＝＝0.0899mm≤[ν]＝l1/250＝500/2250＝2mmν2＝qq2l24/(8EII)＝1.9455×20044/(8×77040×113064000)＝0.0422mm≤[ν]＝2l2/250＝2×2000/250＝＝1.6mmm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑主梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[11.1×2..584×00.5，0.4×22.584××0.5+22.584××0.2]＝＝1.4211kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R3＝1.2966kN，R2＝1.4211kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[11.1×1..945×00.5，0.4×11.945××0.5+11.945××0.2]＝＝1.07kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R''1＝R'3＝1.1866kN，R'2＝1.07kkN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.2可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)11.36主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.73主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.0933×106/47300＝19.7229N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝1.2233kNτmaxx＝2Vmax/A==2×1.2223×10000/4550＝5.4388N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.0188mm≤[ν]＝l/2500＝500/2250＝2mm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态支座反力力依次为R1=0.0773kN，R2=3.8668kN，R3=0.0773kN正常使用用极限状态支座反力力依次为R''1=0.0666kN，R'2=3.3009kN，R'3=0.0666kN七、2号主梁验算算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.2可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)120主梁截面惯性矩II(cm4)11.36主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.732号主梁梁自重忽略不不计,计算简图如如下：R＝maax[R2]=[3..868]==3.8688kN，R'＝max[RR2']＝[3.3009]=3..309kNN1、抗弯验验算2号主梁梁弯矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.9677×106/47300＝204.4448N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算2号主梁梁剪力图(kN)Vmaxx＝1.9344kNτmaxx＝2Vmax/A==2×1.9934×10000/4550＝8.5966N/mm22≤[τ]＝120N//mm2满足要求求！3、挠度验验算2号主梁梁变形图(mm)νmaxx＝2.9466mm≤[ν]＝l/2500＝1000//250＝4mm满足要求求！4、支座反反力计算支座反力力依次为R1=5.8002kN，R2=5.8002kN八、纵向水平钢管管验算钢管类型Ф48×3.2钢管截面面积A((mm2)450钢管截面回转半径径i(mm))15.9钢管弹性模量E((N/mm22)206000钢管截面惯性矩II(cm4)11.36钢管截面抵抗矩WW(cm3)4.73钢管抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125钢管抗压、弯强度度设计值[σ](N/mmm2)205计算简图图如下：R＝maax[R1，R3]=0.0073kN，R'＝max[RR1'，R3']＝0.0666kN1、抗弯验验算纵向水平平钢管弯矩图图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.0188×106/47300＝3.8599N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算纵向水平平钢管剪力图图(kN)Vmaxx＝0.0377kNτmaxx＝2Vmax/A==2×0.0037×10000/4550＝0.1622N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算纵向水平平钢管变形图图(mm)νmaxx＝0.0599mm≤[ν]＝l/2500＝1000//250＝4mm满足要求求！4、支座反反力计算支座反力力依次为R1=0.111kN，R2=0.111kN九、可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座2扣件抗滑移折减系系数kc0.85可调托座内2号主主梁根数1可调托座承载力容容许值[N]](kN)301、扣件抗抗滑移验算两侧立柱柱最大受力RR＝max[RR1,R3]＝max[00.11,00.11]＝＝0.11kkN≤0.85××8=6.88kN单扣件在在扭矩达到440～65N·mm且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！2、可调托托座验算可调托座座最大受力NN＝max[RR2]＝5.8022kN≤[N]＝30kN满足要求求！十、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)500立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mmm)200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.2立柱截面面积A((mm2)450回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.73抗压强度设计值ff(N/mmm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比比验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(6600+2××200)==1386mmm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l00/i=26632.5//15.9==165.5566≤[λ]=2100长细比满满足要求！2、风荷载载计算Mw＝γγ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×00.9×0..208×11×1.522/10＝0.0599kN·m3、稳定性性计算根据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGGJ130--2011，荷荷载设计值qq1有所不同：：1)面板板验算q1＝[[1.2×((0.1+((24+1..5)×0..6)+1..4×0.99×2]×11＝21kN//m2)小梁梁验算q1＝mmax{0..803+11.2×[((0.3-00.1)×00.2/2++0.5×((0.6-00.12)]]+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×maxx[0.5--0.2/22，(1-0.55)-0.22/2]/22×1，2.6255+1.2××(0.3--0.1)××0.2/22}=2.6649kN//m同上四～～八计算过程程，可得：R1＝00.11kNN，R2＝5.8955kN，R3＝0.11kkN顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1555×1.3886×(6000+2×2200)=11600.883mmλ1＝ll01/i＝1600..83/155.9＝100.6681，查表表得，φ1＝0.5888立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[00.11+[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..12)+11.4×0..9×1]××(1+0..5-0.22/2)/22×1，5.8955，0.11++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×(1+11-0.5--0.2/22)/2×11]+0.0059/1＝＝5.9544kNf＝N//(φA)+Mw/W＝5953..971/((0.5888×450))+0.0559×1066/47300＝34.9669N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1..155×11.755××1500==3040..537mmmλ2＝ll02/i＝3040..537/115.9＝191.2229，查表表得，φ2＝0.1977立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[00.11+[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..12)+11.4×0..9×1]××(1+0..5-0.22/2)/22×1，5.8955，0.11++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×(1+11-0.5--0.2/22)/2×11]+0.0059/1＝＝5.9544kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]+1.22×0.155×(3.557-0.66)+Mw/lb＝max[00.11+[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×(1+00.5-0..2/2)//2×1，5.8955，0.11++[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(1++1-0.55-0.2//2)/2××1]+0..535+00.059//1＝6.4899kNf＝N//(φA)+Mw/W＝6488..571/((0.1977×450))+0.0559×1066/47300＝85.666N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！十一、立杆支承面面承载力验算算支撑层楼板厚度hh(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mmm)150立杆底座宽b(mmm)150F1=NN=6.4889kN1、受冲切切承载力计算算根据《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20110第6.5.11条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft++0.25σσpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mmm时，取βh=1.0；当当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中中间线性插入入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0--3.5N//㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0//2处板垂直直截面的最不不利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取aas=40，对边边柱，取as=30：对角角柱，取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将将其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：ββh=1，ft=1.433N/mm22，η=1，h0=h-200=100mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=10000mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..43+0..25×0))×1×10000×1000/10000=1000.1kN≥F1=6.4889kN满足要求求！2、局部受受压承载力计计算根据《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20110第6.6.11条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1..4-1取值值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.33.1条的规规定取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6..6.2条确确定可得：ffc=14.33N/mm22，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4450)×((450)//(150××150)]]1/2=3，Aln=ab==225000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×14.33×225000/10000=13003.0888kN≥F1=6.4889kN满足要求求！板模板（扣件式）计计算书计算依依据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土楼板名名称180厚楼板新浇混凝土楼板板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边边长L(m))8新浇混凝土楼板边边宽B(m))3.85二、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载((kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.40.13风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.5三、模板体系设计计模板支架高度(mm)3.57立柱纵向间距laa(mm)1000立柱横向间距lbb(mm)1000水平拉杆步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离((mm)500立柱距混凝土板长长边的距离((mm)425主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm))150小梁最大悬挑长度度(mm)200主梁最大悬挑长度度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：HYPERLINK"file:///D:\\PINMINGCSC2015OutPut板模板(扣件式)_平面图.dwg"板模板(扣件式))_平面图.dwwg"模板板设计平面图图模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)17面板弹性模量E((N/mm22)5000面板验算方式简支梁根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》5.22.1"面板板可按简支跨跨计算"的规定，另另据现实，楼楼板面板应搁搁置在梁侧模模板上，因此此本例以简支支梁，取1mm单位宽度计计算。计算简简图如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm41、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.18))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×2..5]×11=8.1337kN/mmq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.1××1=0.1108kN//mp＝0..9×1.44×Q1K=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[8..137×00.152/8，0.1088×0.1552/8+3..15×0..15/4]]=0.1118kN··mσ＝Mmmax/W＝0.1188×106/375000＝3.1588N/mm22≤[f]＝17N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.118)×1==4.6188kN/mν＝5qql4/(3844EI)＝5×4.6618×15504/(3844×50000×2812250)＝0.0222mm≤[ν]＝l/2500＝150/2250＝0.6mmm满足要求求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)42×72小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)20.19小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.59小梁弹性模量E((N/mm22)7040小梁截面抵抗矩WW(cm3)36.29小梁截面惯性矩II(cm4)130.64小梁验算方式三等跨连续梁因小梁较较大悬挑长度度为200mmm，因此需需进行最不利利组合，计算算简图如下：：1、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.188)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×2..5]×0..15＝1.2533kN/m因此，qq1静＝0.9×11.2(G11k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.33+(1.11+24)××0.18))×0.155＝0.7811kN/mq1活＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×2.55×0.155＝0.4722kN/mM1＝00.1q1静L2+0.1117q1活L2＝0.1×00.781××12+0.1117×0.4472×122＝0.1333kN·mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.3××0.15＝＝0.0499kN/mp＝0..9×1.44×Q1k=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNM2＝mmax[0..08q2L2+0.2113pL，0.1q2L2+0.1775pL]＝＝max[00.08×00.049××12+0.2113×3.115×1，0.1×00.049××12+0.1775×3.115×1]＝＝0.6755kN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[1.2553×0.222/2，0.0499×0.222/2+3..15×0..2]＝0.6311kN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.133，0.6755，0.6311]＝0.6755kN·mσ＝Mmmax/W＝0.6755×106/362990＝18.5996N/mmm2≤[f]＝20.199N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算V1＝00.6q1静L+0.6617q1活L＝0.6×00.781××1+0.6617×0..472×11＝0.76kkNV2＝00.6q2L+0.6675p＝0.6×00.049××1+0.6675×3..15＝2.1555kNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[11.253××0.2，0.0499×0.2++3.15]]＝3.16kkNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[00.76，2.1555，3.16]]＝3.16kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.16×11000/((2×42××72)＝1.5677N/mm22≤[τ]＝1.59NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.118)×0..15＝0.7233kN/m跨中νmmax＝0.6777qL4/(1000EI)=00.677××0.7233×100004/(1000×70400×13066400)＝＝0.5322mm≤[ν]＝l/2500＝1000//250＝4mm悬臂端ννmax＝qL4/(8EII)=0.7723×20004/(8×77040×113064000)＝0.0166mm≤[ν]＝l1×2/2550＝400/2250＝1.6mmm满足要求求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.2可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)11.36主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.73主梁验算方式简支梁1、小梁最最大支座反力力计算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.18))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×1..5]×0..15＝1.1133kN/mq1静＝＝0.9×11.35(GG1k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..5+(1..1+24))×0.188)×0.115＝0.9155kN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.155＝0.2833kN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.118)×0..15=0..753kNN/m承载能力力极限状态按三跨连连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2qq1活)L＝1.1×00.915××1+1.22×0.2883×1＝1.3466kN按悬臂梁梁，R1＝q1l=1.1113×0..2＝0.2233kNR＝maax[Rmaax，R1]＝1.3466kN;正常使用用极限状态按三跨连连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×00.753××1＝0.8288kN按悬臂梁梁，R1＝q2l=0.7753×0..2＝0.1511kNR＝maax[Rmaax，R1]＝0.8288kN;2、抗弯验验算计算简图图如下：主梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.8588kN·mσ＝Mmmax/W＝0.8588×106/47300＝181.441N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！3、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝4.3744kNτmaxx＝2Vmax/A==2×4.3374×10000/4550＝19.4442N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！4、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝2.1688mm跨中νmmax=2..168mmm≤[ν]=10000/2500=4mm悬挑段ννmax＝1.2333mm≤[ν]=2000×2/2550=1.66mm满足要求求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3.2立柱截面面积A((mm2)450立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.73抗压强度设计值[[f](N//mm2)205λ＝h//i＝1500//15.9＝＝95≤[λ]＝150满足要求求！查表得，φ＝0.6344Mw=00.92×1.4ωklah2/10=00.92×1.4××0.13××1×1.552/10＝0.0333kN·mNw＝00.9[1..2ΣNGik+0..9×1.44ΣNQik+Mw/lb]=0.99×[1.22×(0.775+(244+1.1))×0.188)+0.99×1.4××1×1×11+0.0333/1]＝＝6.8533kNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝6853..293/((0.6344×450))+0.0333×1066/47300＝31.0334N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！八、可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N]](kN)30按上节计计算可知，可可调托座受力力N＝6.8533kN≤[N]＝30kN满足要求求！九、立杆支承面承承载力验算支撑层楼板厚度hh(mm)180混凝土强度等级C30立杆底座长a(mmm)150立杆底座宽b(mmm)150F1=NN=6.8553kN1、受冲切切承载力计算算根据《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20110第6.5.11条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft++0.25σσpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mmm时，取βh=1.0；当当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中中间线性插入入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0--3.5N//㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0//2处板垂直直截面的最不不利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取aas=40，对边边柱，取as=30：对角角柱，取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将将其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：ββh=1，ft=1.433N/mm22，η=1，h0=h-200=160mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=12240mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..43+0..25×0))×1×12240×1660/10000=1988.598kkN≥F1=6.8553kN满足要求求！2、局部受受压承载力计计算根据《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20110第6.6.11条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1..4-1取值值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.33.1条的规规定取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6..6.2条确确定可得：ffc=14.33N/mm22，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4450)×((450)//(150××150)]]1/2=3，Aln=ab==225000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×14.33×225000/10000=13003.0888kN≥F1=6.8553kN满足要求求！墙模板（木模板）计计算书计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土墙名称称剪力墙新浇混凝土墙墙厚厚(mm)300混凝土墙的计算高高度(mm)3400混凝土墙的计算长长度(mm)5200二、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数ββ21混凝土浇筑速度VV(m/h))2混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)3.4新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)min{0.222γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{00.22×224×4×11×1×211/2，24×3..4}＝min{229.8688，81.6}}＝29.8668kN/mm2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ3k(kN/m2)2新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×1×2