土质学与土力学习题库

一、填空题1、土的饱和度，为土中孔隙被水充满的水的体积与孔隙体积之比。2、粘性土的塑性指数越大，说明土中粘粒含量越高；液性指数是用来判定土体的粘稠程度。3、砂性土的密实度可用孔隙比、土体的相对密度和标准锤击数来判定。4、天然状态下粘性土，通常都具有一定的结构性，当这种结构性受到破坏后，土的强度降低，压缩性增大，地基承载力降低。5、土中各个土粒粒组的相对含量可通过粒度成分分析试验得到，若粒径级配曲线较陡，则表示土粒较均匀，土粒级配不良。6、若砂土的相对密度Dr

0，则表示砂土处于最松散状态；若Dr

1，则表示砂土处于最密实状态。7、砂土密实度按标准贯入试验锤击数可分为松散、稍密、中密和密实四种。8、土体从半固态到可塑状态的界限含水量称为塑限，由可塑状态转到流动状态的界限含水量称为液限。9、土中结构一般分为单粒结构、蜂窝状结构和絮状结构三种形式。10、土中结合水有强结合水和弱自由水两种形式。11、存在土中的液态水包括结合水和自由水两大类。12、土孔隙中自由水的类型有毛细水和重力水。13、实验室内对土进行颗粒级配分析，常用的分析方法有筛分法和比重计（沉降分析法）两种。14、土的颗粒级配曲线越陡，其不均匀系数Cu均匀。

值越小，表示土的颗粒级配相对15、级配良好的土要求不均匀系数Cu5、曲率系数1Cc3。16、土的三相是指土中固体颗粒、土中水和土中气。17、土的三相是指固相、液相和气相。18、土的三个基本指标是含水量、天然密度和土体的相对密度。19、实验室可以直接测定的指标有含水量、天然密度和土体的相对密度。20、土的含水量指标定义为土中水的质量与土颗粒的质量之比。21、土的孔隙比与孔隙率的换算公式是n e 。e122、天然密度、干密度d

、浮密度'和饱和密度

sat

之间的大小关系为sat

d

。23、液限和塑限对应于圆锥仪入土深度为10mm和2mm时土样的含水量。24、粘性土的状态可分为坚硬、硬塑、可塑、软塑和流塑。25、土按颗粒级配和塑性指数分为碎石土、砂土、粉土和粘性土。26、碎石土是指粒径大于2mm的颗粒含量超过全重50%的土。22mm500.075mm的颗粒含量超过全重50%的土。28Ip

10，粒径大于0.075mm的颗粒含量不超过50%的土。29、粘性土是指塑性指数大于10的土。30、根据塑性指数对土进行分类，粉质粘土10Ip

17Ip

17。31、渗透性研究主要包括渗流量问题、渗透破坏问题和渗流控制问题。32、达西定理表明在层流状态中，水力梯度越大，则渗流速度越大。33、室内测定土的渗透系数从试验原理上可分为常水头法和变水头法两种。34、影响渗透系数的主要因数有：土的粒度成分、土的密度、土的饱和度、土的结构、水的温度和土的构造。35、渗透破坏主要有两种类型：流砂和管涌。36、渗流力是一种体积力，其大小和水力梯度成正比，其方向与渗透方向一致。37、土中应力按起因可分为自重应力和附加应力两种。138、矩形底面基础在偏心荷载作用下，当偏心距等于偏心方向基础边长的时，61基底反力分布形状将呈三角形；大于6时，基底反力出现负值，会使基底压力重新分布。39、地基变形的主要是由附加应力引起的。40开始。41底面处所产生的压力增量称为基底附加压力。4220kN/m3。43重应力增大，从而造成地面附近沉降的严重后果。44、已知某土样的压缩系数a12

0.4MPa1，则该土属中等压缩性的土，若该土样在自重应力作用下的孔隙比为e10.806，则该土样的压缩模量为4.5MPa。45效应力，后者所承担的应力为孔隙水压力。46分层总和法用应力比法控制，而规范法用变形比法控制。47、由孔隙比e和压力p所表示的压缩曲线斜率称为压缩系数；p的对数值所表示的压缩曲线后段直线段的斜率则称为压缩指数。48长的过程。49、在ep曲线中，压力p越大，土的压缩系数越小，土的压缩模量越大。50、压缩系数与压缩模量之间成反比例关系，压缩系数的单位是MPa1。51、土的压缩系数越小，其压缩模量越大，土的压缩性越低。52、室内压缩试验常用的方法是在完全侧限条件下用原状土样进行试验。53计算结果相比实际结果偏小。54需要的时间比砂土的时间长。55、地基在任一时间的沉降量与最终沉降量之比称为固结度。56、土的压缩性指标有压缩系数、压缩模量、变形模量和弹性模量等；57、土的压缩性指标中压缩系数和压缩模量是在完全侧限条件下得到的指标。58、土的压缩性指标中弹性模量和变形模量是在无侧限条件下得到的指标。59、粘性土抗剪强度库伦定律的总应力的表达式f

ctan，有效应力的表达式f

c'(u)tan'。60、测量土的抗剪强度的方法有：直接剪切试验、三轴压缩试验、无侧限抗压强度试验和十字板剪切试验等。61、地基破坏形式可分为整体剪切破坏、局部剪切破坏和冲剪破坏。62、土的抗剪强度是由内摩擦力和粘聚力组成。63、土体一点的极限平衡条件是f

，土体受力截面的极限平衡条件是1

tan2(450 2c.tan(450 。2 264、直剪试验按排水条件可分为快剪、固结快剪和慢剪三种。65、地基土按照其固结程度可分为超固结土、正常固结土和欠固结土。66、挡土墙常见的形式有重力式、悬臂式、扶臂式等。67、朗肯理论计算挡土墙土压力时，适用条件是墙背垂直、墙背光滑和墙背后填土面水平。68、库伦理论的假设是：滑动体为刚体、滑动面为平面、墙后填土是理想的碎散体。69、引起土坡丧失稳定的内部因素之一，是土体内含水量增加，土的抗剪强度降低。70、土体滑动的根本原因是土体的抗剪强度达到了极限所致。71、无粘性土坡的稳定性主要取决于坡角的大小。72、对于无粘性土坡，当坡角内摩擦角时，土坡处于安全状态；73、土压力的类型有主动土压力、静止土压力和被动土压力，它们之间的大小关系是EaE0Ep。74经验法四种。75、原位试验主要有载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验和旁压试验等。76、地基土应力状态的三个阶段是压缩阶段、剪切阶段和隆起阶段。77、在工程中，填土的质量标准常以压实度来控制。78、为让土体达到最大干密度的含水量称为最佳含水量，其值为w0p

w 2(%)。p79、饱和砂土在振动荷载作用下可能会发生液化现象。80、地基承载力设计值除了与其特征值有关外，还与基础宽度和埋深有关。81、把粘性土地基按历史上曾受过的最大压力与现在所受的土的自重应力相比自重应力会影响地基的变形。82ABA对应的土更适合作为建筑物的地基土。直剪试验最大缺点是：剪切破坏面上的剪应力不是土样所受的最大剪应力。分为自由水、结合水两大类。当砾类土或砂类土同时满足C ≥5Cc =[1,3]两个条件时，视为良好u级配。86为半固态的界限含水量称为土的塑限。土由半固态不断蒸发水分，体积继续缩小直至不再收缩时的界限含水量称为缩限。二、单项选择题1、关于粒度成分分布曲线C。A、粒度成分分布曲线可以大致判断土粒的均匀程度和级配好坏；B良；C实；D、一般来说，同时满足Cu

5和Cc

1~3两个条件时，说明该土级配良好2、关于粒度成分分布曲线的是 A 。A、粒度成分分布曲线可以大致判断土粒的均匀程度和级配好坏B、粒度成分分布曲线较陡，表示粒径大小相差较大，土粒较不均匀，级配良好C、粒度成分分布曲线平缓的土样比粒度成分分布曲线较陡的土样更不易压实D、一般来说，同时满足C 1~3和C 5两个条件时，说明该土级配良好u c3、下列说法的是B 。A、自由水按其移动所受作用力的不同可以分为重力水和毛细水B、结合水与自由水相比，对土性质影响较大的是结合水C、裂隙性是土的构造最主要的特征D、对土中气体而言，连通气体对土性质的影响小于封闭气4、下列说法不正确的是D 。A、结合水与自由水相比，对土性质影响较大的是结合水；B、自由水按其移动所受作用力的不同可以分为重力水和毛细水；C、层理构造是土的构造最主要的特征；D、对土中气体而言，连通气体对土性质的影响大于封闭气体5、在下列指标中，不能直接测定，只能换算求的是 D 。A、天然容重； B、土粒相对密度； C、含水量； D、孔隙比6、对填土，我们可以通过控制C 来保证其具有足够的密实度。A、

； B、； C、s

； D、

sat7、一块1kg的土样，置放一段时间后，含水量由25%下降到20%，则土中的水减少了C kg。A、0.06； B、0.05； C、0.04； D、0.038、在下列指标中，不可能大于1的指标是 D。A、含水量； B、孔隙比； C、液性指数； D、饱和度9、对粒径分布曲线，下列说法中， C 是正确的。A、CuC、Cc

越大，表示颗粒越均匀； B、Cc过小，表示中间颗粒偏少； D、Cu

越大，表示颗粒越均匀；越大，中间颗粒越多10、测得某砂的最大、最小及天然状态的孔隙比分别为0.85、0.62、0.71，相对密实度为D kg。A、0.39； B、0.41； C、0.51； D、0.6111、试验测得甲乙两土样的塑性指数分别为5和15，则 B 。A甲土样的粘粒含量大于乙土样； B甲土样的粘粒含量小于乙土样C、两土样的粘粒含量相等； D、不能确定12、土的结构划分中不包括 D 。A、单粒结构； B、蜂窝结构； C、絮状结构； D、理结构13、粘土的结构一般为C 。A、单粒结构 B、层理结构C、絮状结构 D、蜂窝结构14、粉土的结构一般为D 。A、单粒结构 B、层理结构C、絮状结构 D、蜂窝结构15、砂土的结构一般为A 。A、单粒结构 B、层理结构C、絮状结构 D、蜂窝结构16、土的三相比例指标中通过试验测定的指标是： B 。A、孔隙比、含水量和饱和度； B、土的密度、含水量和土粒对密度；C、孔隙率、土粒相对密度和土的密度； D、土粒相对密度、饱和度和的密度。18、对同一种土，四个重度指标的大小顺序是： B 。A、 >' > >； B、 >> >；sat d sat dC、 >sat d

>>； D、sat

>>>。d19、对同一种土，四个密度指标的大小顺序是： B 。A、satd' B、satd'C、satd' D、sat'd20、评价无粘性土的物理状态的最常用指标是B。A、孔隙比； B、相对密实度； C、标准贯入击数N； D、稠度212mm50%，0.075mm50%的土称为B。A、碎石土； B、砂土； C、粉土； D、性土22、粒径大于2mm的颗粒含量超过全重的50%的土称为A 。A、碎石土； B、砂土； C、粉土； D、粘性土23、粒径大于0.075mm的颗粒含量不超过全重的50%，且Ip

10的土称为C 。A、碎石土 B、砂土 C、粉土 D、粘性土24、粒径大于0.075mm的颗粒含量不超过全重的50%，且Ip

10的土称为D 。A、碎石土 B、砂土 C、粉土 D、粘性土25，试问饱和重度浮重度'(kN/m3)与下列哪项数值接近 。

sat

(kN/m3)和A20.1,10.1 B2.01,10.1 C20.1,1.01 D2.01,1.0126、影响渗流力最主要的因素是A 。A.水力梯度； B.水头损失； C.土样的截面形状； D.土的种类27室内测定渗透系数很小流经试样水量较少的粘土渗透系数应采用 A A、变水头实验； B、常水头实验；C、井孔抽水实验； D、井孔注水试验28、测定粘性土渗透系数应采用A 。A、变水头实验 B、常水头实验C、井孔抽水实验 D、井孔注水试验29、渗流的理论平均流速与真实流速相比，B。A、平均流速=真实流速 B、平均流速<真实流速C、平均流速>真实流速 D、两者无相关30、渗透力（动水压力）为 B 。A、单位面积力 B、体积力C、单位长度 D、恒定值31、下述关于渗透力的描述，正确的为 D 。1其方向与渗透路径方向一致2其数值与水头梯度成正比3是一种体积A、仅12正确 B、仅2正确C、仅23正确 D、123都正确32、下述土层中， B 容易发生管涌现象。A、粘性土 B、粉细砂C、卵石 D、块石33、下列各种土中，B 更容易发生流土。A、粗砂或砾砂 B、细砂或者粉砂C、饱和低塑性粘土 D、饱和软粘土34、在粉土中，当渗透力（动水压力） D 土的有效重度时，会发生流砂象。A、大于等于 B、小于等于C、小于 D、大于35面排水条件时的B倍。A、2 B、4 C、8 D、1636、地基表面作用着均匀满布荷载，由此可知，随着深度的增加，地基中C。A、附加应力线性减小，自重应力增大 B、附加应力非线性减小，重应力减小C、附加应力不变，自重应力增大 D、附加应力线性增大，自应力增大37、长期抽取地下水，导致地下水位的大幅下降，使原水位下土的自重应力（ ），而造成（ ）。 AA、增大，地面下层 B、不变，土体失稳C、减小，地面湿陷 D、减小，地面回38、引起建筑物基础沉降的根本原因是C。A.基础自重压力 B.基底总压应力 C.基底附加压力 D.建筑活荷载39、下面有关自重应力的描述不正确的是C 。A、在求地下水位以下的自重应力时，应取其有效重度计算；B、自重应力随深度的增加而增大；C、地下水位以下的同一土的自重应力按直线变化，或按折线变化；D、土的自重应力分布曲线是一条折线，拐点在土层交界处和地下水位处；40地基表面作用着均布的矩形荷载，在矩形的中心点下，随着深度的增加，基中的B 。A、附加应力线性减小，自重应力增大； B、附加应力非线性减小，自应力增大C、附加应力不变，自重应力增大； D、附加应力线性增大，自重力减小41L=L甲 乙

短边尺寸分别为bb ；甲 乙若基底附加压力相等且b甲

b ，则在基底中心下同一深度处的竖向附加应力值乙的大小关系正确的是A 。A、甲

； B、 =乙 甲

； C、甲

； D、乙

；乙42、基底附加压力p0

FGA

d，式中d表示C 。mA、室外基底埋深；B、室内基底埋深；C、天然地面下的基底埋深D、室内外埋深平均值43、由建筑物荷载或其他外载，在地基内产生的应力称为B 。A、自重应力；B、附加应力；C、基底压力D、基底附加压力44、土的压缩系数越 、压缩模量越 ，土的压缩性就越大。A、高，； B、低，高； C、高，高； D、低，低。45、由建筑物荷载或其他外载，在地基内产生的应力称为 。A、自重应力； B、附加应； C、基底压力； D、基附加压力。46、地基中，地下水位的变化，会引起地基中的自重应力 。A增大； B减小； C不变； D可能增大，也可能减小47、有两个不同的基础，其基础总压力相同，在同一深度处 。A、宽度小的基础产生的附加应力大； B、两个基础产生的附加应力相C、宽度大的基础产生的附加应力大； D、不能确定48、饱和土的固结是 的过程。A、孔隙水压力增大、有效应力增大；B、孔隙水压力增大、有效应力减小C、孔隙水压力减小、有效应力减小；D、孔隙水压力减小、有效应力增大49、室内侧限压缩试验测得的e—p曲线愈陡，表明该土样的压缩性 。A、越高； B、越低； C、越均匀； D、越不均匀50分层总和法计算无软弱土层时地基压缩层计算深度的确定条件是 。A基底宽度B5m； C z cz

D 。z cz51、分层总和法计算存在软弱土层时，地基压缩层计算深度的确定条件是 。A基底宽度B5m； C z cz

D 。z cz52、土的压缩系数

是 。12A、e-pp100200kPaB、e-p曲线上任意两点的割线的斜率；C、e-p12D、e-lgp曲线上的直线段得斜率。53、有A、B两土样，其中A的压缩性大于B的压缩性，则有 。A、土样B的压缩曲线陡； B、土样A的压缩系数小；C、土样A的压缩模量小； D、土样B易产生变形；54、高压缩性的土满足的条件是 。A、12

0.1MPa1； B、12

0.5MPa1；C、12

0.5MPa1； D、0.1MPa1

12

0.5MPa1；55、土体所受的前期固结压力比目前压力大时，称为 。A正常固结土； B、欠固结土； C超固结土； D微欠固结土56、相同固结度时，单面排水的时间是双面排水时间的 。A、2倍； B、4倍； 、1/2； D、1/4；57、无侧向变形条件下，土的应力与应变之比为 。A、压缩模量； B、变形模量； C、弹性模量； D、杨氏模量58、建筑物基础的沉降量应从 开始往下计算。A基础底面； B室外地面； C室内地面； D天然地面59、一般认为土体在外荷载作用下产生沉降的主要原因是 。A、土中水和气体的压缩变形； B、土中水和气体的减少C、土中固体颗粒的压缩变形； D、土中气体的排出；60、土体具有压缩性的主要原因是 。A、主要是由土颗粒的压缩引起的； B、主要是由孔隙的减少引起的；C主要是因为水被压缩引起的； D土体本身压缩模量较小引起的61、对地基沉降计算深度的影响，最为显著的因素是 。A、基底附加应力； B、基础地面尺寸C、土的压缩模量； D、基础埋置深度62、下列说法正确的是 。A、压缩系数越大，土的压缩性越高； B、压缩指数越大，土的压性越低；C、压缩模量越大，土的压缩性越高； D、上述说法都不对；63、取某土样经过实验测定，它的压缩系数为0.3MPa 1，则该土样属于 A、高压缩性土； B、低压缩性土； C、中压缩性土； D、无法确定；64、计算地基变形时，分层总和法和规范法相比，下列哪项不正确 A、规范法引进了地基平均附加应力系数的新参数；BCe-pD、在确定计算深度上，规范法应用了“应力比法”代替了传统的“变形比法”65、取某土样经过实验测定，它的压缩系数为0.3Mpa1，则它的压缩模量最能是（ ）。A3MPa； B18MPa； C8MPa； D、无法确定；66、计算地基变形时，分层总和法和规范法相比，下列描述是（ ）A、分层总和法引进了地基平均附加应力系数的新参数B、规范法提出了沉降经验系数，使得结果更接近实测值C、分层总和法考虑了相邻基础的影响D、在确定计算深度上，规范法采用了“应力比法”代替了传统的“变形比法”67、饱和土的固结过程实质就是（ ）的过程。A、孔隙水压力增大、有效应力增大 B、孔隙水压力减小、有效力减小C、孔隙水压力增大、有效应力减小 D、孔隙水压力减小、有效力增大68、土的压缩系数越（ ）、压缩模量越（ ），土的压缩性就越小A、高，低 B、低，低C、高，高 D、低，高69、土体中某截面处于极限平衡状态，该截面的应力点在（ ）。A、库伦直线上方； B、库伦直线下方 C、库伦直线上 D、不一70、某截面处于极限平衡状态，若让其破坏可以（ ）。A、正应力不变，减小剪应力 B、正应力不变，增大剪应力C、剪应力不变，增大正应力 D、以上三种都可能71、某土样处于极限平衡状态，其莫尔应力圆与库伦直线的关系是（ ）A、相切 B、相离 C、相隔 D、无关72、已知某土体的强度指标c'20kPa，'260，其所受的有效主应力为450kPa和150kPa，该土体（ ）。A、已经破坏 B、刚好处于极限平衡状态C、未达到极限平衡状态 D、不一定73100kPa，破坏时剪应力为57.7kPa，该土样的大主应力面与破裂面的夹角为（ ）。A、300 B、600 C、450 D、15074、某点土体处于极限平衡状态时，则坐标系中抗剪强度直线和莫尔应的关系为： A.相切；。 B.相割； C.相离； D.无法确75、下列实验哪项不能测出土的抗剪强度 。A、旁压试验； B、三轴压缩试验；C、直接剪切试验； D、无侧限抗压强度试验76、下列试验哪项不能确定地基承载力（ ）。A、旁压试验 B、载荷试验 C、静力触探试验 D、三轴压缩试验77、下列实验哪项不能测出土的抗剪强度（ ）。A、十字板剪切试验 B、三轴压缩试验C、标准贯入试验 D、无侧限抗压强度试验78当挡土墙离开土体方向偏移至土体达到极限平衡状态是作用在挡土墙上压力称为： A、主动土压力；C、静止土压力；

被动土压力；有效土压力。79、朗肯土压力理论因为忽略了墙背与填土之间的摩擦影响，使得结算结果：A、主动土压力偏大，被动土压力偏大； B、主动土压力偏小，被土压力偏小；C、主动土压力偏小，被动土压力偏大； D、主动土压力偏大，被土压力偏小。关于土压力下列说法错误的是 。A.朗肯土压力理论的基本假设有墙背光滑、直立、填土面水平；B.地下水位以下，对于砂土计算土压力时要实行水土分算；C.库伦土压力理论比朗肯土压力理论计算精度更高，但限于无粘性土；D.三种土压力的关系为：E E EP 0 a81、关于土压力下列说法的是（ ）。A、朗肯土压力理论的基本假设有墙背光滑、直立、填土面水平B、库伦土压力理论比朗肯土压力理论计算精度更高C、地下水位以下，对于粘性土计算土压力时要实行水土分算D、三种土压力的关系为：E E Ea 0 p82当挡土墙向土体方向偏移至土体达到极限平衡状态是作用在挡土墙上的压力称为：（ ）。A、主动土压力C、静止土压力

B动土压力D效土压力84、挡土墙后面的填土为中砂，其内摩擦角为280，墙背铅垂，土面水平，则按郎肯土压力理论计算主动土压力时，土中破坏面与墙背面的夹角为 A、0 B、C、450 D、59085、挡土墙后面的填土为中砂，其内摩擦角为280，墙背铅垂，土面水平，则按郎肯土压力理论计算被动土压力时，土中破坏面与墙背面的夹角为 A、0 B、C、450 D、59086、提高挡土墙后的填土质量，使土的抗剪强度增大，将使作用于墙背的。A、主动土压力增加C、静止土压力增加B、主动土压力减小D、被动土压力减小87、设计仅起挡土作用的重力式挡土墙时，土压力应按 A、主动土压力计算 B、被动土压力计算C、静止土压力计算 D、静止水压力计算88、挡土墙在填土自重作用下向前移动，其可能产生的土压力是 。A、主动土压力 B、被动土压力 C、静止土压D、不确定89、无粘性土坡的稳定与否，取决于 。A、坡角B、坡高CABD、坡面长度90、静止土压力的应力圆，与抗剪强度曲线之间的关系是。A相隔 B相切 C相离D、无关91、用角点法计算均布荷载中点下竖向附加应力时，当z/b0，查表得到附应力系数应是 。A0 B0.25 C0.5 D1.0三、计算选择题（过程选对得分，无过程选对等都不得分。1、测得某种砂的最大、最小及天然状态的孔隙比分别为2.00.50.75，则该的密实状态为 。A中密 B稍密 C密实 D、松散2、已知土样试验数据为：含水量10%。液限38%，塑限20%，则该土的塑性数为 。A10 B10% C18 D18%3、已知土样试验数据为：含水量10%。液限38%，塑限20%，则该土的名为 。A粉土 B粘质粉土 C粘土 D粉质粘土43mFG2400kN及力矩M。当M为 时P =0。minA1000kN.m B1200kN.m C1400kN.m D1600kN.m5、宽度为3m的条形基础，在基底平面上作用着中心荷载FG2400kN及矩M。当M为 时，基底压力正好成三角形分布。A1000kN.m B1200kN.m C1400kN.m D1600kN.m6、有一个矩形基础，底面短边b，长边L4m，在长边方向作用一偏心载FG1200kN。偏心距最大为 时，基底不会出现拉应力。A、0.5m B、0.57m C、0.67m D、0.33m7、在均匀地基中开挖基坑，地基土重18.0kN/m3，基坑开挖深度2m，则坑底面以下2m处得自重应力为 。A、36kPa B、54kPa C、48kPa D、72kPa8p100kPa，地表面以下土的天然重度18.5kN/m3，若使基底附加压力基本为零，则基础的埋应取 。A、3.24m B、4.25m C、5.40m D、6.32m9一墙下条形基础底宽埋深承重墙传来的中心竖向荷载为150kN/m则基底压力为 。A、150kPa B、160kPa C、170kPa D180kPa10一墙下条形基础底宽埋深承重墙传来的中心竖向荷载为150kN/m地基土天然重度为18.0kN/m3，基础及回填土平均容重为20.0kN/m3，则基底附加应力为 。A、150kPa B、152kPa C、160kPa D、170kPa11已知矩形基（受竖向均布荷载作用角点下深8m处土的附加应力为则该矩形基础中心点深4m处土的附加应力为 。A10kPa B40kPa C80kPa D12、已知矩形基础（受竖向均布荷载作用）角点下深3m处，土的附加应力为120kPa，则该矩形基础中心点深6m处土的附加应力为 。A120kPa B60kPa C30kPa D15kPa1某粘性土层厚4m天然孔隙比为1.25若地面作用无限大均布荷载沉降稳定后测得土层的孔隙比为1.12，则粘土层的压缩量为 。A、20.6cm B、23.1cm C、24.7cm D、30.0cm14、某土层厚2m，平均自重应力所对应的孔隙比e1

1.000，在外荷载作用下，其平均自重应力与平均附加应力和所对应的孔隙比e1

0.800，则该土层的最终沉降量为 。A、10cm B、20cm C、25cm D、30.0cm15、已知土粒的相对密度d 2.7，孔隙比e1.0，则该土的临界水力坡降s为 。（提示：

d 1s ）cr 1eA、1.7 B、1.35 C、1 D、0.8516已知某土体的强度指标c'20kPa'260其所受的有效主应力为450kPa和150kPa，该土体 。A、已经破坏 B、刚好处于极限平衡状态C、未达到极限平衡状态 D、不一定17、对一个砂土试样进行直剪试验，竖向压力为 100kPa，破坏时剪应力为57.7kPa，该土样的大主应力面与破裂面的夹角为 。A、600 B、300 C、450 D、15018、对一个砂土试样进行直剪试验，竖向压力为 100kPa，破坏时剪应力为57.7kPa，该土样的小主应力面与破裂面的夹角为 。A、600 B、300 C、450 D、15019、已知某种土的300，取该土进行三轴剪切试验，若当前应力状态为1180kPa，350kPa，当小主应力降到330kPa时，土样发生破坏，由此可确定该种土的粘聚力c为kPa。A、24.6 B、26.0 C、30.2 D、34.620、挡土墙后的填土为：上层砂土，其118kN/m3，1300其219kN/m3，2200c10kPa。则砂土的高度至少达到m时，才能保证下层粘土中不产生拉应力而出现张裂缝。A、1.2 B、1.33 C、1.59 D、1.92四、计算题：（一）三相组成计算1、某住宅地基勘察中，由一个原状土试验测得土的天然密度1.8g/cm3，土粒比重ds求：

2.7w18%，液限wl

32%，塑限wp

20%，试eSr

和饱和重度rsat

（6分）土样的塑性指数I 、液性指数I 、并确定该土的名称和状态（6分）p L2、已知某土样的天然重度19.0kN/m3，土粒相对密度ds

2.71，含水量w23.7%，试计算该土样的饱和度、孔隙比、干重度和饱和重度。3、某原状粘性土试样的室内试验结果如下：土粒相对密度ds

2.7，土样湿的和烘干后的重力分别为2.10N和1.25N。假定湿的土样饱和度Sr样的总体积V、孔隙比e和孔隙率n。

0.75，试确定试45%15%1000kg质量的土料应加多少水？5,ds=2.70,重度γ=19.5kN/m3,重度γd=公式,并计算该土的干重度。6、某完全饱和粘性土的含水量ω=40%,土粒的相对密度ds=2.7.试按定义求土的孔隙比e和干密度 。d7、某土样经测试土体的体积为100cm3,湿土的质量为187g,烘干后干土的质量为167g.ds2.66,试求土样的含水量ω、密度ρ、重度γ，度ds，饱和重度γrat以及有效重度γ。8、某砂土试样经过实验测定土样的相对密度ds＝2.7，含水量ω＝9.43密度ρ＝1.66g/cm31000cm3ms1＝1.62kgms2＝1.45kgDr，并判定砂土的密实状态。9、用体积为72cm3的环刀取得某原状试样的质量为129.5g，烘干后其质量为121.5g，土粒比重取ds

2.7，试计算该试样的含水量w、孔隙比e、饱和度S、r重度、饱和重度

sat

、有效重度'以及干重度 。d10、某干砂试样的1.66g/cm3ds时，其w为多少？

2.69Sr

增至40%1.83g/cm312%s

2.70，烘干后测定的emin

0.48，emax

0.98，试求试样的eDr

，并评价该试样的密实度状态。12ds

2.68w32%。试求该试样的e和。13、某一完全饱和黏性土试样的w30%，ds

2.73，wl

33%，wp

17%，试求该试样的e、d称和软硬状态。

、sat

，并按塑性指数和液性指数分别定出该黏性土的分类名（二）土中应力计算1、如图所示为某建筑物的地基剖面图，土层厚度如图中所示，从上自下第一二19kN/m317kN/m321kN/m3试绘出土的自重应力cz

zAD（写出解题过程（8。2、一“凹”整板基础，尺寸见图示，已知基底附加压力p为均布，数值为120kPa，0AZ10m和Z20m处一点的竖向附加应力

值（10分）zA10m10m10mA10m10m10mm11.01.52.03.000.2500.2500.2500.2500.50.2320.2370.2390.2391.00.1750.1930.2000.2032.00.0840.1070.1200.1313.00.0450.0610.0730.0873p150kPa，0试用角点法求出图中A和B点下Z10m处一点的附加应力 值（10分）zm01.01.51.01.52.03.000.2500.2500.2500.25010m20m0.50.2320.2370.2390.2391.00.1750.1930.2000.2032.00.0840.1070.1200.1313.00.0450.0610.0730.087m014、1.5m17kN/m3；第二层4m19kN/m3ds

2.73w31%2m深8m18.2kN/m3ds

2.72w27%；第五层砂岩未穿过。试计算各层交界处得竖向自重应力c

，并绘出自重应力分布图。矩形基底均布荷载作用时角点下附加应力系数矩形基底均布荷载作用时角点下附加应力系数cZblb矩形基底均布荷载作用时角点下附加应力系数clABZbb5、某均匀粉质粘土层，地下水位分别在3m，8m处，测得天然重度，水上为17.5kN/m3,水下为18kN/m3，试计算地面下8m处的自重应力。c6，干重度γd=15.4kN/m，ds=2.7035.00m30.00m，汛期水位将上升37.00m25.00m30.00m高程（此时土层全以饱和状态计、25.00m高程出的自重应力又分别是多少？汛期水位 现在水位粉土现在水位细砂7、如图所示，在竖向均匀分布荷载p 150kPa作用下，已知边长为a的正方形0基础角点下z/a2.0处的竖向附加应力系数为A

0.084。求图（b）中等腰直角三角形基础C点下z/a2.