上海车站预制现浇叠合拱形顶板计算书

上海市轨道交通XX号线工程土建XX标XX路站预制+现浇叠合拱形顶板计算书附件Xxx2018年12月上海市轨道交通xx号线工程土建xx标xx路站预制+现浇叠合拱形顶板计算书目录HYPERLINK\l"_Toc535914169"附件1内衬墙、拱座、门洞梁及现浇拱板端模计算书 1HYPERLINK\l"_Toc535914170"一内衬墙600mm厚模板计算 1HYPERLINK\l"_Toc535914171"二拱座模板计算 4HYPERLINK\l"_Toc535914172"三门洞梁模板计算 9HYPERLINK\l"_Toc535914173"四现浇拱板侧模计算 12HYPERLINK\l"_Toc535914174"附件2预制混凝土底模设计及施工验算 15HYPERLINK\l"_Toc535914175"1预制混凝土底模的截面设计 15HYPERLINK\l"_Toc535914176"2预制混凝土底模浇筑混凝土阶段受力分析 15HYPERLINK\l"_Toc535914177"3底模跨度方向承载力校核与施工验算 18HYPERLINK\l"_Toc535914178"4底模宽度方向承载力校核与施工验算 20HYPERLINK\l"_Toc535914179"5预制底模底脚局部承压与抗剪计算 23HYPERLINK\l"_Toc535914180"6考虑浇筑非对称及跨中节点半刚性连接的施工分析与验算 25HYPERLINK\l"_Toc535914181"7预制底模吊装施工验算 28HYPERLINK\l"_Toc535914182"附件3运架一体机上部钢结构分析 29HYPERLINK\l"_Toc535914183"1预制拱壳作用于钢结构上荷载 29HYPERLINK\l"_Toc535914184"1.1预制拱壳准确就位时对钢结构荷载 29HYPERLINK\l"_Toc535914185"1.2预制拱壳偏差就位时对钢结构荷载 29HYPERLINK\l"_Toc535914186"1.3运架一体机制动时预制拱壳对钢结构荷载 30HYPERLINK\l"_Toc535914187"1.4预制拱壳作用于下部钢结构荷载汇总 30HYPERLINK\l"_Toc535914188"2运架一体机上部钢结构分析 30HYPERLINK\l"_Toc535914189"2.1荷载 30HYPERLINK\l"_Toc535914190"2.2分析模型和结果 30HYPERLINK\l"_Toc535914191"2.3螺栓强度校核 31HYPERLINK\l"_Toc535914192"2.4惯性力作用下钢结构整体稳定性分析 31HYPERLINK\l"_Toc535914193"附件4运架一体机在中楼板上开行工况校核 33HYPERLINK\l"_Toc535914194"1.荷载统计 33HYPERLINK\l"_Toc535914195"2.计算位置A 33HYPERLINK\l"_Toc535914196"2.1X向抗弯承载力校核 35HYPERLINK\l"_Toc535914197"2.2Y向抗弯承载力校核 35HYPERLINK\l"_Toc535914198"2.3抗剪承载力校核 35HYPERLINK\l"_Toc535914199"2.4裂缝宽度校核 35HYPERLINK\l"_Toc535914200"2.5抗冲切承载力校核 36HYPERLINK\l"_Toc535914201"3.计算位置B 36HYPERLINK\l"_Toc535914202"3.1X向抗弯承载力校核 37HYPERLINK\l"_Toc535914203"3.2Y向抗弯承载力校核 37HYPERLINK\l"_Toc535914204"3.3抗剪承载力校核 37HYPERLINK\l"_Toc535914205"3.4裂缝宽度校核 37HYPERLINK\l"_Toc535914206"4.计算位置C 38HYPERLINK\l"_Toc535914207"4.1X向抗弯承载力校核 39HYPERLINK\l"_Toc535914208"4.2Y向抗弯承载力校核 39HYPERLINK\l"_Toc535914209"4.3抗剪承载力校核 39HYPERLINK\l"_Toc535914210"4.4裂缝宽度校核 39HYPERLINK\l"_Toc535914211"4.5抗冲切承载力校核 40HYPERLINK\l"_Toc535914212"5结论 40HYPERLINK\l"_Toc535914213"附件515号线预制+现浇叠合拱壳结构试验初步结果 41HYPERLINK\l"_Toc535914214"1试验目标及内容 41HYPERLINK\l"_Toc535914215"1.1研究目标 41HYPERLINK\l"_Toc535914216"1.2研究内容 41HYPERLINK\l"_Toc535914217"2设计分析 41HYPERLINK\l"_Toc535914218"3试验方案 41HYPERLINK\l"_Toc535914219"4试验过程 43HYPERLINK\l"_Toc535914220"5试验结果 43HYPERLINK\l"_Toc535914221"5.1全跨满载工况 43HYPERLINK\l"_Toc535914222"5.2极限工况 43附件1内衬墙、拱座、门洞梁及现浇拱板端模计算书一内衬墙600mm厚模板计算内衬墙模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的横楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞，用以支撑横楞所受的压力；竖楞外用水平钢管顶托支撑与中板或顶板支撑架形成一个完整的模板支撑体系。1.参数1.1基本参数内衬墙厚度(mm)：600；模板的计算高度:H=4.747m；1.2侧模板参数面板：厚度15mm胶合板；主楞龙骨材料：木楞；宽度50mm，高度100mm，间距为：600mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；间距为：250mm；支撑方式：水平钢管+可调顶托；竖向和水平向间距为：600mm采用的钢管类型为Φ48×3，下述计算式中钢管壁厚均按2.8mm计算；1.3材料参数面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4；木方弹性模量E(N/mm2):9500；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13；2、侧模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取3h；T--混凝土的入模温度，取20℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.0m/h；H--模板计算高度，取4.747m；β1--外加剂影响修正系数，取1.2；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得21.859kN/m2、113.928kN/m2，取较小值21.859kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=21.859kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。3.模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，连续梁计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。3.1面板抗弯强度验算按均布荷载作用下的三跨连续梁计算最大弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=250mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×21.859×0.60=15.738kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.60=1.68kN/m；q=q1+q2=15.738+1.68=17.418kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×17.418×250×250=1.088×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=600×15×15/6=2.25×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.0N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.088×105/（2.25×104）=4.836N/mm2；面板的最大应力计算值σ=4.836N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！3.2面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=21.859×0.60＝13.115kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=600×15×15×15/12=1.687×105mm4；面板最大容许挠度:[ν]=250/250=1.0mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×13.115×2504/(100×9500×1.687×105)=0.22mm；面板的最大挠度计算值ν=0.22mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.0mm，满足要求！4.内楞计算模板结构构件中的内楞（小楞）属于受弯构件，按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×102×1/6=83.33cm3；I=5×103×1/12=416.67cm4；内楞方木计算简图4.1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M—内楞计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(外楞跨度):l=600mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×21.859×0.25=6.557kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.0×0.25=0.7kN/m；q=q1+q2=6.557+1.68=7.257kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×7.257×600×600=2.613×105N.mm；内楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.613×105/（83.33×103）=3.135N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=3.135N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[σ]=13.0N/mm2，满足要求！4.2挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=21.859×0.25=5.464kN/m；ν—内楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(外楞跨度):l=600mm；E—内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500N/mm2；I—内楞截面的惯性矩(mm4)，I=416.67×104；内楞最大容许挠度:[ν]=600/250=2.4mm；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.464×6004/(100×9500×416.67×104)=0.12mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.12mm小于内楞最大容许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！5.外楞计算按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×102×1/6=83.33cm3；I=5×103×1/12=416.67cm4；外楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M—外楞计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(内楞跨度):l=250mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×21.859×0.6=15.738kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.6=1.68kN/m；q=q1+q2=15.738+1.68=17.418kN/m；外楞的最大弯距：M=0.1×17.416×250×250=1.088×105N.mm；外楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.088×105/（83.33×103）=1.3N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=1.3N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[σ]=13.0N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在外楞上的线荷载(kN/m)：q=21.859×0.60=13.115kN/m；ν—外楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(内楞跨度):l=250mm；E—外楞弹性模量（N/mm2）：E=9500N/mm2；I—外楞截面的惯性矩(mm4)，I=416.67×104；外楞最大容许挠度:[ν]=250/250=1.0mm；外楞的最大挠度计算值:ν=0.677×13.115×2504/(100×9500×416.67×104)=0.008mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.008mm小于外楞最大容许挠度[ν]=1.0mm，满足要求！6.侧向钢管支撑验算6.1侧向荷载确定内衬墙侧压力为qq=1.2××21.8559+1.4×2=29..031KNN/m2；支撑钢管纵横向间间距为600mmm×600mm；因此侧向向压力N=29..031×0.6×0.6=110.4511KN6.2钢管稳定性性验算侧向支撑杆的稳定定性计算公式式：其中N立杆杆的轴心压力力设计值(kN)：N=110.4511kN；φφ轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比llo/i查查表得到；ii计算立杆杆的截面回转转半径(cm)：i=11.60cm；AA立杆净截截面面积(cm2)：A=3.997cm2；σ钢管管立杆最大应应力计算值(N/mmm2)；[ff]钢管立杆杆抗压强度设设计值：[f]==205NN/mm2；L00计算长度((m)；按下式计算ll0=h++2ak11计算长度附附加系数，取取值为1.1155；u计算长度系系数，u=1.77；a立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.22m；h最大大步距；h=1.22m上式的计算结果：：立杆计算长度LL0=h++2a=1.2+0..2×2=1.6m；L0/i=16000/116=1000；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.6338；钢管立杆的最大应应力计算值；σ=104511/（0.638×397）=36.7767N/mmm2；钢管立杆的最大应应力计算值σ=41.2662N/mmm2小于钢管立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！模板支撑架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。二拱座模板计算2.1材料参数木材品种：柏木；；木材弹性模模量E(N//mm2)：100000；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.7；面板类型：胶合面面板；面板弹弹性模量E((N/mm22)：9500；面板抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；2.2梁底模板参参数面板厚度(mm))：15；梁底方木截面宽度度b(mm))：50；梁底方方木截面高度度h(mm))：100；2.3梁侧模板参参数次楞间距(mm))：250，主主楞竖向根数数：2；主楞间距为：6000mm；穿梁螺栓水平间距距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mmm)：M14；主楞龙骨材料：钢钢楞；截面类类型为圆钢管管48×3..0；主楞合并根数：22；次楞龙骨材料：木木楞，宽度550mm，高高度100mmm；2.4荷载参数模板自重(kN//m2):0.335；钢筋自自重(kN/m3):1.000；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.55；倾倒混凝土侧压力力(kN/m2):2.00；振捣混凝凝土荷载标准准值(kN/m2):2.00；2.梁模板荷载标准值值计算2.1梁侧模板荷荷载强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新浇混混凝土的初凝凝时间，取33.000hh；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取1.00m/h；H混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取1.0m；β1外加剂剂影响修正系系数，取1..200；β2混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别计算得211.859kN/m22、24.0kkN/m2，取较小值值21.8599kN/mm2作为本工程程计算荷载。3.梁侧模板面板的计计算面板为受弯结结构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。面板板计算简图((单位：mm))1.强度计算跨中弯矩计算公式式如下:其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=100×1.5×1.5/6=37.5cm3；M面板的的最大弯距((N·mm))；σ--面板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q作用在模模板上的侧压压力，取1m宽度新浇混混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×21.8859×1=26.2331kN/mm；倾倒混混凝土侧压力力设计值:q2=1.44×2×1=2.8kN//m；q=q1+qq2=26..231+22.8=29..031kkN/m；计算跨度(内楞间间距):ll=2550mm；面板的最大弯距M=0..125×229.0311×2502=2..268×1005N·mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=2..268×1005/（37.5×1103）=6.0488N/mm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=6.0448N/mmm2小于面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算q作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=29.0031N/mmm；l计算跨度度(内楞间距)::l=250mmm；E面板材质质的弹性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面惯性矩::I=100×11.5×1.5×1.5/12=288.125ccm4；面板的最大挠度计计算值:ν=5×299.031××2504/(3844×95000×28.1125×1004)=00.55mm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大挠度计计算值ν=0.55mm小于面板的最大大容许挠度值值[ν]=1mmm，满足要求求！4.梁侧模板内外楞的的计算4.1内楞计算内楞直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的简支梁计计算。本工程中，龙骨采采用木楞，截截面宽度500mm，截面面高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5×1002×1/6=83..33cm33；I=5×1003×1/122=4116.67ccm4；内楞计算简简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ内楞弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M内楞的的最大弯距((N·mm))；W内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×211.859++1.4×22)×0.25=7.2588kN/m；内楞计计算跨度(外楞间距)::l=600mmm；内楞的的最大弯距::M=1//8×7.2258×60002=0.3227×106N·mm；经计算得得到，内楞的的最大受弯应应力计算值σ=0.3327×1006/（83.3×1003）=3.9266N/mmm2；内楞楞的抗弯强度度设计值:[f]==17N//mm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=3.9926N//mm2小于内楞的抗弯弯强度设计值值[f]==17N/mmm2，满足足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算算跨度(外楞间距)：l=600mm；q作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=7.2558N/mmm；E内楞的的弹性模量：：100000N/mmm2；I内楞的的截面惯性矩矩：I=4.17××106mm4；内楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×7..258×6004/(1000×100000×4.117×1066)=00.15mm；内楞的最大容许挠挠度值:[ν]=600/2550=2.44mm；内楞的最大挠度计计算值ν=0.15mm小于内楞的最大大容许挠度值值[ν]=2.4mm，满足要要求！4.2外楞计算本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3..0，下述计算式式中钢管壁厚厚均按2.8mm计算；外钢楞截面抵抗矩矩W=8..49cm3；外钢楞截面惯性矩矩I=20.388cm4；（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ外楞受受弯应力计算算值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N·mm))；W外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在外楞楞的荷载，qq=(11.2×211.859++1.4×22)×0.6=17.4118kN/mm；外楞计计算跨度(内楞间距)::l=250mm；外楞的的最大弯距::M=1//8×17..418×2502=0.1366×106N·mm；经计算得得到，外楞的的最大受弯应应力计算值σ=0.1136×1006/（8.49×1103）=16.0228N/mmm2；外楞的抗弯弯强度设计值值:[f]]=2005N/mmm2；外楞的强度计算值值σ=16.0028N/mmm2小于于外楞的抗弯弯强度设计值值[f]==205N//mm2，满满足要求！5.穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓栓的直径:14mmm；穿梁螺栓栓有效直径::11..55mmm；穿梁螺栓栓有效面积::A=1105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×221.8599+1.4××2)×0..6×0.7=12.1193kNN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=12.1193kN小于穿梁螺栓最最大容许拉力力值[N]]=17.885kN，满满足要求！6.梁底模板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按三跨连续续梁计算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=600××15×15/6=2..25×1004mm3；I=600××15×15×15/12==1.6888×105mm4；6.1抗弯强度验验算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M计算的的最大弯矩(kN·mm)；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2000mm；q作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.00）×0.6×2.077（最大高度度）=37.3886kN/mm；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.660=0.2252kN//m；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×0..60=1..68kN/mm；q=q1++q2++q3=337.3866+0.2522+1.68=39.3118kN/mm；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×399.318××0.22=0.1577kN·m；σ=0.157××106/（2.25×1104）=6.99N//mm2；梁底模面板计算应应力σ=6.999N/mm2小于梁底模面板板的抗压强度度设计值[[f]=133N/mm22，满足要求求！6.2挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.00))×2.0777×0.660+0.35××0.60==31.3665KN/mm；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2000mm；E面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=2000/250=0.88mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×311.365××2004/(1000×95000×1.6888×105)=0.2mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.2mm小于于面板的最大大允许挠度值值:[ν]=0.88mm，满足要要求！7、梁底支撑的计算算本工程梁底支撑采采用方木。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。7.1荷载的计算算：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11)×2.0077×0..2=10..385kkN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.35××0.2=00.07kN//m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..5+2)××0.2=00.9kN//m；7.2方木的支撑撑力验算静荷载设计值qq=1..2×10..385+11.2×0..07=12.5446kN//m；活荷载设计值PP=1..4×0.99=1.26kN//m；方木计算算简图方木按照三跨连续续梁计算。本算例中，方方木的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5××10×100/6=83.333cm3；I=5××10×100×10/112=4416.677cm4；7.3方木强度验验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:线荷载设计值q=12.5446+1.26=13.8006kN/mm；最大弯距MM=0.11ql2=0.11×13.8806×0..6×0.66=0.4497kNN.m；最大应力σσ=M//W=0.4977×106/833333.3==5.9644N/mmm2；抗弯强度设计值[f]==13N//mm2；方木的最大应力计计算值5.9644N/mmm2小于方木抗弯强强度设计值13N//mm2,满足要求!7.4方木抗剪验验算：截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×133.806××0.6==4.97kkN；方木木受剪应力计计算值τ=3××4970/((2×50××100)=1.4491N//mm2；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪应力计计算值1..491N//mm2小小于方木抗剪强强度设计值1.7NN/mm2,,满足要求!7.5方木挠度验验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:q=10.3385+00.07=110.4555kN/mm；方木最大挠度计算算值ν=0.6677×100.455××6004/(1000×100000×4116.6677×104)=0.222mm；方木的最大允许挠挠度[ν]=6000/2500=2.4mm；方木的最大挠度计计算值ν=0.222mm小于于方木的最大大允许挠度[ν]=2.44mm，满满足要求！8.支撑托梁的强度验验算托梁采用：钢管((双钢管):Φ48×3；E=2.06×1055N/mmm2；W=8.49ccm3；I=20.38cm4；8.1荷载的计算算：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=（224+1）×2.0777×0.6=31.1555kN/mm；(2)模板的自重荷荷载(kN/m))：q2=0.35××0.6=0..21kN//m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到到，活荷载标标准值P1=(22.5+2))×0.6=2.7kN//m；8.2应力验算：：静荷载设计值qq=1.2××(31.1555+0.21))=37.6338kN//m；活荷载设计值PP=1.4××2.7=3.78kNN/m；荷载设计值q=37..638+3.78=41.4118kN//m；支座最大反力N==1.2×41.4118×0.45==22.3666kN；最大弯矩Mmaax=00.177××41.4118×0.452=1.4885kN·mm；最大应力σ=11.485××106/（2×8.49×103）=87.4228N/mmm2；托梁的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值87.4228N/mmm2小于托梁的抗压压强度设计值值205N/mm22,满足要求!8.3挠度验算：：最大变形Vmaax=0.999×41.4118×4504/（100×2.06×105×2×20.388×104）=0.2mmm；托梁的最大挠度为为0.2mm小于450/1550与10mmm,满足要求求!9.立杆的稳定性计算算:立杆的稳定性计算算公式梁底受力最大的支支撑立杆稳定定性验算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最最大支座反力力：N=22.3366kNN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.60；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=3.97；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表55.3.3，u=1..7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.0555=2..071m；Lo/i=20771/116.0=129；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.444；钢管立杆受压应力力计算值；σ=223666/(0.444×397)==33.0223N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1288N/mm2小于钢管立杆抗抗压强度的设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！三门洞梁模板计算1.梁底模板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按单跨简支支梁计算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=600××15×15/6=2..25×1004mm3；I=600××15×15×15/12==1.6888×105mm4；1.1抗弯强度验验算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M计算的的最大弯矩(kN·mm)；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2000mm；q作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.00）×0.6×2.334（混凝土浇浇筑高度）==42.0112kN/mm；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.660=0.2252kN//m；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×0..60=1..68kN/mm；q=q1++q2++q3=442.0122+0.2522+1.68=43.9444kN/mm；跨中弯矩计算公式式如下：Mmax=0.1125ql22Mmax=0..125×43.9444×0.22=0.2200kN·m；σ=0.22×1106/（2.25×1104）=9.78N//mm2；梁底模面板计算应应力σ=9.788N/mm2小于梁底模面板板的抗压强度度设计值[[f]=133N/mm22，满足要求求！1.2挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:V=5ql4/384EII其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.00))×2.3334×0.660+0.35××0.60==35.2220KN/mm；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2000mm；E面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=2000/250=0.88mm；面板的最大挠度计计算值:ν=5×35.2220×2004/(384×95500×1..688×1105)=0.466mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.46mm小于面板的最大大允许挠度值值:[ν]=0.88mm，满足要要求！2、梁底支撑的计算算本工程梁底支撑采采用方木。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。2.1荷载的计算算：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11)×2.3334×0..2=11..67kN//m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.35××0.2=00.07kN//m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..5+2)××0.2=00.9kN//m；2.2方木的支撑撑力验算静荷载设计值qq=1..2×11..67+1..2×0.007=14.0888kN//m；活荷载设计值PP=1..4×0.99=1.26kN//m；本算例中，方木的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=100×10×110/6==166..7cm3；I=100×10×110×10//12=833.33cm4；2.3方木强度验验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:线荷载设计值q=14.0888+1.26=15.3448kN/mm；最大弯距MM=0.1125ql2=0.125×15.3448×0.66×0.6==0.6991kN..m；最大应力σσ=M//W=0.6911×106/（166.77×103）=4.1455N/mm2；抗弯强度设计值[f]==13N//mm2；方木的最大应力计计算值4.1455N/mm2小于方木抗弯强强度设计值13N//mm2,满足要求!2.4方木抗剪验验算：截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×155.348××0.6==5.5255kN；方木木受剪应力计计算值τ=3××5525/((2×100×1000)=0.8299N/mm2；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.7N/mmm2；方木的受剪应力计计算值0.8299N/mm22小于方木抗剪强强度设计值1.7NN/mm2,,满足要求!2.5方木挠度验验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:V=5ql44/384EIIq=11.667+0..07=11..74kNN/m；方木最大挠度计算算值ν=5×11.744×6004/(3844×100000×8333.3×1004)=0.224mm；方木的最大允许挠挠度[ν]=6000/250=2.4mm；方木的最大挠度计计算值ν=0.224mm小于于方木的最大大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要要求！3.支撑托梁的强度验验算托梁采用：钢管((双钢管):Φ48×3；E=2.06×1055N/mmm2；W=8.49ccm3；I=20.38cm4；3.1荷载的计算算：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=（224+1）×2.3344×0.6=35.011kN/m；(2)模板的自重荷荷载(kN/m))：q2=0.35××0.6=0..21kN//m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到到，活荷载标标准值P1=(22.5+2))×0.6=2.7kN//m；3.2应力验算：：静荷载设计值qq=1.2××(35.011+0.21))=42.2664kN//m；活荷载设计值PP=1.4××2.7=3.78kNN/m；荷载设计值q=42..264+3.78=46.0444kN/mm；支座最大反力N==46.0444×0.45//2=10..36kNN；最大弯矩Mmaax=00.125××46.0444×0.452=1.1665kN·mm；最大应力σ=11.165××106/（2×8.49×103）=68.6339N/mmm2；托梁的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值68.6339N/mmm2小于托梁的抗压压强度设计值值205N/mm22,满足要求!3.3挠度验算：：最大变形Vmaax=5×46.0444×4504/（384×2.06×105×2×20.388×104）=0.3mmm；托梁的最大挠度为为0.3mm小于450/1550与10mmm,满足要求求!4.立杆的稳定性计算算:立杆的稳定性计算算公式梁底受力最大的支支撑立杆稳定定性验算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最最大支座反力力：N=10.336kN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.60；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=3.97；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表55.3.3，u=1..7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.2=2..356m；Lo/i=23556/116.0=147；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.3551；钢管立杆受压应力力计算值；σ=103600/(0.3551×397)==74.3447N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=74..347N//mm2小于钢管立杆抗抗压强度的设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求！四现浇拱板侧模计算算1.参数1.1材料参数木材品种：柏木；；木材弹性模模量E(N//mm2)：：100000；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2))：17.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.7；面板类型：胶合面面板；面板弹弹性模量E((N/mm22)：9500；面板抗弯强度设计计值fm(NN/mm2))：13.0；1.2梁侧模板参参数次楞间距(mm))：250，主主楞竖向根数数：2；主楞间距为：6000mm；穿梁螺栓水平间距距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mmm)：M14；主楞龙骨材料：钢钢楞；截面类类型为圆钢管管48×3..0；主楞合并根数：22；次楞龙骨材料：木木楞，宽度550mm，高高度100mmm；1.4荷载参数模板自重(kN//m2):00.35；钢钢筋自重(kN/m33):1.000；施工均布荷载标准准值(kN/m22):2.55；倾倒混凝土侧压力力(kN/m22):2.00；振捣混凝凝土荷载标准准值(kN/m22):2.00；2.梁模板荷载标准值值计算2.1梁侧模板荷荷载强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新浇混混凝土的初凝凝时间，取33.000hh；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取1.00m/h；H混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取1.45m；β1外加剂剂影响修正系系数，取1..200；β2混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别计算得211.859kN/m22、34.8kkN/m2，取取较小值21.8599kN/mm2作为本工工程计算荷载载。3.梁侧模板面板的计计算面板为受弯结结构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。面板板计算简图((单位：mm))3.1强度计算跨中弯矩计算公式式如下:其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=100×1.5×1.5/6=37.5cm3；M面板的的最大弯距((N·mm))；σ--面板板的弯曲应力力计算值(N/mm22)[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm22)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q作用在模模板上的侧压压力，取1m宽度新浇混混凝土侧压力力设计值:q1=11.2×211.859××1=26.2331kN/mm；倾倒混混凝土侧压力力设计值:q2=11.4×2××1=2.8kN//m；q=q1+qq2=226.2311+2.8=29..031kkN/m；计算跨度(内楞间间距):ll=2550mm；面板的最大弯距M=0..125×229.0311×25022=2..268×1005N·mmm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=2..268×1005/（37.5×1103）=6.0488N/mm22；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=6.0448N/mmm2小于面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足足要求！3.2挠度验算q作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=29.0031N/mmm；l计算跨度度(内楞间距)::l=250mmm；E面板材质质的弹性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面惯性矩::I=100×11.5×1.5×1.5/12=288.125ccm4；面板的最大挠度计计算值:ν=5×299.031××2504//(384××9500××28.1225×104)=00.55mm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大挠度计计算值ν=0.55mm小于面板的最大大容许挠度值值[ν]=1mmm，满足要求求！4.梁侧模板内外楞的的计算4.1内楞计算内楞直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的简支梁计计算。本工程中，龙骨采采用木楞，截截面宽度500mm，截面面高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5×1002×1/66=833.33cmm3；I=5×1003×1/112=4416.677cm4；内楞计算简简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ内楞弯弯曲应力计算算值(N/mm22)；M内楞的的最大弯距((N·mm))；W内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm22)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×211.859++1.4×22)×0.25=7.2588kN/m；内楞计计算跨度(外楞间距)::l=600mmm；内楞的的最大弯距::M=1//8×7.2258×60002=00.327××106N··mm；经计算得得到，内楞的的最大受弯应应力计算值σ=0.3327×1006/（83.3×1003）=3.9266N/mmm2；内楞楞的抗弯强度度设计值:[f]==17N//mm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=3.9926N//mm2小于内楞的抗弯弯强度设计值值[f]==17N/mmm2，满足足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算算跨度(外楞间距)：l=600mm；q作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=7.2558N/mmm；E内楞的的弹性模量：：100000N/mmm2；I内楞的的截面惯性矩矩：I=4.17××106mmm4；内楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×7..258×6004/((100×110000××4.17××106)=0.115mm；内楞的最大容许挠挠度值:[ν]=600/2550=2.44mm；内楞的最大挠度计计算值ν=0.15mm小于内楞的最大大容许挠度值值[ν]=2.4mm，满足要要求！4.2外楞计算本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3..0，下述计计算式中钢管管壁厚均按2.8mm计算；外钢楞截面抵抗矩矩W=8..49cm3；外钢楞截面惯性矩矩I=20.388cm4；（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ外楞受受弯应力计算算值(N/mm22)M外楞的的最大弯距((N·mm))；W外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm22)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在外楞楞的荷载，qq=(11.2×211.859++1.4×22)×0.6=17.4118kN/mm；外楞计计算跨度(内楞间距)::l=250mm；外楞的的最大弯距::M=1//8×17..418×2502=0.1136×1006N·mmm；经计算得得到，外楞的的最大受弯应应力计算值σ=0.1136×1006/（8.49×1103）=16.0228N/mmm2；外楞的抗弯弯强度设计值值:[f]]=2005N/mmm2；外楞的强度计算值值σ=16.0028N/mmm2小于于外楞的抗弯弯强度设计值值[f]==205N//mm2，满满足要求！5.穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面积积(mm22)；f穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；；查表得：穿梁螺栓栓的直径:14mmm；穿梁螺栓栓有效直径::11..55mmm；穿梁螺栓栓有效面积::A=1105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×221.8599+1.4××2)×0..6×0.7=12.1193kNN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=12.1193kN小于穿梁螺栓最最大容许拉力力值[N]]=17.885kN，满满足要求！

附件2预制混凝土土底模设计及及施工验算预制混凝土底模为为三铰拱形式式，预制底模宽宽度，跨度，矢高高为，具体构构型见图2.1。图1预制混凝土底底模构型1预制混凝土底模的的截面设计预制底模在施工阶阶段承受现场场浇筑的混凝凝土顶板自重重。混凝土顶顶板厚度为，混混凝土强度等等级为C40。（1）截面及配筋概况况底模采用双肋倒ππ型截面，肋肋高，肋宽，底模模板厚，底模模板宽。图2.2给出了预制制混凝土底模模截面的配筋筋布置形式。板底沿拱跨方向布布置12@1550mm的纵向钢筋筋。垂直拱跨方方向布置钢筋筋桁架，钢筋筋桁架高度为为95mm，由25的上层纵向向钢筋、12的下层纵向向钢筋和8的“几字形”腹筋组成。肋梁上皮布置316纵向钢筋，下下皮布置716纵向钢筋，全全跨布置12@150mmm双肢箍。图2预制底模截面配筋筋详图2预制混凝土底模浇浇筑混凝土阶阶段受力分析析预制混凝土底模在在浇筑阶段和和混凝土凝结结后阶段的受受力状态存在在差异，其中中浇筑阶段由由于混凝土未未凝固而对底底模产生较大大的侧压力，待待凝固后该压压力值将大幅幅降低，本节节针对受力更更大的浇筑阶阶段进行底模模受力分析。2.1荷载统计计（1）恒荷载G预制底模结构自重重，容重按25kN/mm3考虑，由软软件自动计算算。（2）浇筑混凝土压力力Q根据《混凝土结构构工程施工规规范》（GB506666-20011），新浇筑筑混凝土的侧侧压力按下式式计算：对于本结构工况，取取混凝土重力力密度，混凝凝土初凝试件件t0=8h，混凝凝土塌落度修修正系数β=1.0，混凝凝土浇筑速度度V=1.0mm/s，则：：本文将施工活载与与模板上部钢钢筋重量均化化进浇筑混凝凝土压力，偏偏于安全取浇浇筑混凝土产产生的最大压压力值为，对对应混凝土高高度为2.5m。即当浇筑筑混凝土高度度超过2.5m时，2.5m下方的底模模承受的压力力维持60kN//m2不变。（3）荷载组合根据《混凝土结构构工程施工规规范》，对于于预制底模板板，其基本组组合取：；用用于计算变形形的荷载组合合取：。2.2浇筑步骤骤根据浇筑顺序，并并结合施工分分析，将浇筑筑工况分为如如下8个步骤，在在分析时根据据该8个步骤施加加对应的新浇浇混凝土压力力，具体步骤骤见图2.3。（a）第一层浇筑（b）第二层浇筑（c）第三层浇筑（d）第四层浇筑（e）第五层浇筑（f）第六层浇筑（g）第七层浇筑（h）第八层浇筑图3混凝土浇筑工况图图（用于施工工分析）2.3有限元分分析本文采用Midaas软件和Abaquss软件分别进进行建模分析析，其中利用用Midas分析时，将将底模以梁单单元进行模拟拟，并施加线线荷载进行分分析，且不考考虑二阶效应应；利用Abaquss分析时，将将底模根据构构型建立壳单单元，后施加加面荷载进行行分析，且考考虑二阶效应应；两种软件件分析时均不不考虑材料的的非线性；由由于对称性，仅仅建立左侧一一半的模型，底底脚约束所有有平动约束，上上顶脚仅约束束水平约束。（1）Midas软件分分析利用Midas建立梁梁单元，按图图2.3的浇筑状态态转换为线荷荷载进行施加加，共建立了了9个荷载工况况，具体分析析结果见表2.1和图2.4。表1预制底模内力标准准值一览表施工阶段最大轴力（kN）最大剪力（kN）最大弯矩（kN∙∙m）预制底模搁置就位位2271311第一层浇筑228129第二层浇筑2375321第三层浇筑26711775第四层浇筑333199169第五层浇筑464289298第六层浇筑700359432第七层浇筑1086372508第八层浇筑1718285387（a）轴力分布图（b）剪力分布图（c）弯矩分布图（d）变形分布图图4底模的内力分分布（第7层浇筑阶段段）根据表2.1可见见，底模可能能承受的最大大弯矩标准值值为508kNN.m，最大的的轴力标准值值为1718kkN，最大剪力力标准值为372kN，第7层浇筑完产产生的最大向向上变形为7.66mmm。（2）Abaqus软件件分析利用Abaqus建立壳壳元模型，共共建立了9个分析步，其其中分析步Step0施加加底模自重，分分析步Step1~~Step88根据图2.3的浇筑工况况施加对应的的压力荷载，并并自Step0开始即考虑虑结构的二阶阶效应，具体体的分析模型型和结果见图图2.5。（a）分析模型（b）结构最大变形分分布（对应第第6荷载步）（c）跨中节点竖向变变形曲线（d）全部浇筑完成时时的截面内力力分布（e）最大弯矩处的弯弯矩变化曲线线（f）最大弯矩处的轴轴力变化曲线线（g）全部浇筑完成时时的约束反力力分布（h）底部约束点的水水平向反力变变化曲线（i）底部约束点的竖竖向反力变化化曲线图5Abaquss模型分析根据图5可知，底底模存在的最最不利荷载情情况有：第6层混凝土浇筑完成成后，底模产产生的最大弯弯矩标准值453.8kN.m，对应截截面处的轴力力标准值730.88kN；第7层混凝土浇筑完成成后，底模产产生的