附录四设备设计与选型1213团队

总 过程设备的基本要 过程设备设计的作 过程设备设计与选型的主要内 塔设备设 设计规 塔设备设计目 塔设备选型基本原 塔类型的选 板式塔的具体选 填料塔的具体选 塔设备选型方 塔主要结构尺寸的确 塔板间 塔的顶部、底部空间及裙座高 塔设备设计选型结 C-0301乙二醇粗分离塔设计结 C-0402第二乙二醇精馏塔设计结 塔设备结果一览 塔设备优化处 反应器设 固定床反应 流化床反应 草酸二甲酯反应器设 乙二醇反应器设 反应器设备一览 气液分离器设 FL0201气液分离器设 FL0201气液分离器设 气液分离器一览 泵的设 选型原 选型结 选型参 安装尺寸 泵选型一览 压缩机设 压缩机计 压缩机选型一览 储罐设 设计依 储罐选型原 储罐选 原料储 产品储 中间 储罐选型一览 换热器选 换热器选型设计依 换热器类型简 管壳式换热 板式换热 套管式换热 空冷 换热器选型原 管壳式换热器工艺条件的选 流体空 流 压力 温 流动方 换热器选 换热目 换热器结构参数的选 壳程型 换热器结构设计结 MN反应精馏塔再沸器（E- 混合醇冷却器（E- DMO反应预热器（E- DMO精馏塔冷凝器（E- 第一EG精馏塔冷凝器（E- 第二EG精馏塔冷凝器（E- EG冷却器（E- 换热器选型一览 过程设备最基本的要求是满足安全性与经济性，安全是，在充分保证安全的前提下尽可能做到经济。经济性包括经济的制造过程，经济的安装、使用与，设备的是标准设备或定型设备，是成批、成系列生产的设备，并可以从厂家的产品或手册的工艺要求确定符合要求的设备材质。这项工作应与设备设计专业共同完成。确定定型设备（即标准设备）的型号或牌号以及数量。定型设备是一些加工有。对非标设备，向化工设备专业设计提出设计条件和设备草图，明确设备备一览表作为设计说明书的组成部分提供给有关部门进行设计。设计 HG/T SH3030- 塔类型的表2-1所示。2-1800mm较II、具有腐蚀性的介质，可选用填料塔。如必须用板式塔，宜选用结构简单，造价III、液气比波动的适应性，板式塔优于填料IV、操作弹性板式塔较填料塔大，其中以浮阀塔大，泡罩I、对大多数情况，塔径大于800mm塔，宜用板式塔，小于800mm时，则可用填I、常压操 塔设备初选结-40℃/330120℃/112180℃/112210℃/112180℃/22180℃/22-60℃/4470℃/55板式塔的具体选I、允许的蒸汽速度大，因此生产能力大，约比泡罩塔提高20%~40%，与筛板II、由于浮阀的开启高度可随着汽流的大小自动进行调节，因此操作弹性大，在高的气速变化内板效率变化范围较小，其操作弹性范围围可认为达到7~9（即最大负荷与最小负荷之比。III1%I、塔板上没有复杂结构障凝物，因此液面梯度较小，蒸汽分配均匀。此外，塔板V、塔板的结构简单，安装容易。制造费用约为泡罩板的60~80%。VI、对于黏度较大及有一般聚合现象的系统，浮阀塔也能正常F1型浮阀塔盘。其基本原理是让（1）ADV2-13个切口，相当于F1型浮阀顶部传质死区，使气体分散更加细密均匀匀，气液接触更 ADV浮阀塔盘示意填料塔的具体选 常用填料的分类与名环Glitsch寿公司生产的Mellagrid是单向斜波格栅填料的代表，其结构特征是：单向光塔设备选型方 塔设备选型方AspenPlus 塔板间 浮阀的塔板间距塔径塔板间距*塔的顶部、底部空间及裙座高气体中夹带的液体量，顶部空间一般取1.2~1.5m。153~515分钟。但对釜液流量大的塔，停留时间一般也取3~5分钟。UV两部分组成。裙座上的人孔通常为长圆形，其尺寸为600*（1000~1800）mm，以方便进出。C-0301乙二醇粗分离塔设计结 C-0301乙二醇粗分离塔流体力学数C-6根据文献数据及AspenPlus流程模拟结果，得出塔径结果为：若采用填料塔，则塔径为4m，若采用板式塔，则塔径为3.4米。综合各方面因素，考虑该塔选用板式塔，塔板中的相关数据进行结果分析，同时利用SW6-2011设备机械强度校核软件对塔的机械强C-0301乙二醇粗分离塔水力学计算以及机械强度校核结果如下表。 1—7—61180 C-0301乙二醇粗分离塔流体力学参数计算结1728394塔 #—计算选用的理论#51塔 1—617283945/6//1m6#2m738/149/5%1%2%3m4m5m6m7m8m9mmmmm1m526374812345678kg液/100kg---9/mmm---mmmkg液/kg%msm/s123-4-55%漏液 动6X B Y单流程塔 双流程塔双流程塔 浮阀校核结果（理论板号：7—1728394塔 #—计算选用的理论#517—617283945/6//1m6#2m738/149/5%1%2%3m4m5m6m7m8m9mmmmm1m526374812345678kg液/100kg---9/mmm---mmmkg液/kg%msm/s12345678kg液/100kg---9/mmm---mmmkg液/kg%msm/s123-4-55%漏液时6 单流程塔 双流程塔 双流程塔XY C-0301乙二醇粗分离塔机械强度校核结塔设 校计算单位1213计算条件容器分段数（不包括裙座2压力试验类型上封头下封头11圆筒度长度号126345678911110211103456789变径段12345设计温度℃变径段下端内径变径段上端内径腐蚀裕量1纵向焊接接头系数横向焊接接头系数0变径段轴向长度变径段外压计算长度0变径段大端过渡段转角半径0变径段小端过渡段转角半径0变径段半顶角6789设计温度℃变径段下端内径变径段上端内径腐蚀裕量纵向焊接接头系数横向焊接接头系数变径段轴向长度变径段外压计算长度变径段大端过渡段转角半径变径段小端过渡段转角半径变径段半顶角123材料名称456材料名称789材料名称内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中心线塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度防火层密度管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对位置场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度低于7设计分第一阻尼比塔器上平台总个数3平台宽度塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量1裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座与筒体连接段在设计温度裙座上同一高度处较大孔个数1裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内径裙座上较大孔引出管厚度3地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数8地脚螺栓公称直径全部筋板块数8相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度0有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压下封头第1第166第266第2第3第3第4第4第5第5段变径段第6第6段变径段第7第7段变径段第8第8段变径段第9第9段变径段第10上封头名义厚度取用厚度风载及载操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca（I）MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca（II）MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n弯矩MIIF(hhB.24 k000000偏心弯矩Meme最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk000000应力计算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123（内压23（外压许用值A223（内压123（外压许用值A312许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结果注1ij中i和ji=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压i=3试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2：A1：轴向最大组合拉应 A2：轴向最大组合压应A3：试验时轴向最大组合拉应 A4：试验时轴向最大组合压应：试验压力引起的周向应力注3：单位如下 风载及载荷（变径段，自下向上操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2)nMca（I）MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca（II）MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n弯矩MIIF(hhB.24 k00偏心弯矩Meme最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk00应力计算11PcDi/4eicos(mIIgFII)/Dcos i4MII/D2cos i(mIIgFII)/Dcos i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123（内压23（外压许用值A223（内压123（外压许用值A312许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结果注1ij中i和ji=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压i=3试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2：A1：轴向最大组合拉应 A2：轴向最大组合压应A3：试验时轴向最大组合拉应 A4：试验时轴向最大组合压应：试验压力引起的周向应力注3：单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4max(MxCxbmaxb2,MC l2 y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/b max0 0.3M0M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力 M00 m e 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF -地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数/对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJ 0D2it it对接焊接接头拉应力值对接接头拉应力校核结果搭接接头校核搭接接头横截面Aw0.7Dot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJMmJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N0操作工况下容器顶部最大挠度容器许用外压11213GB150.3- （板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[]= T0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t =e21213GB150.3- （板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[]= T0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t =e1213GB150.3--- pc = 2tp r=Q1=Q1=2DiLr2DiLrr=Q2=Q2=2Disr2DisrPT1.25Pc[ T0.90s T=T计算结△△QL1pDf QS1pDf N kQLDiLtg(1 2[]t s kQSDiStg(1 2[]t sAeL0.71(nC)DiL0.71(C)DiL AeS0.55(nC)DiS C)DiS C-0402第二乙二醇精馏塔设计结AspenPlus软件的模拟结果，Kg-Tower软件得到塔径和其他流体力学数据，同时利用SW6-2011对塔的机械强工程上大型填料分层一般为4-6m，按等板高度0.5米计算，约为8-12块板，以此为原则，将塔分为2段。C-0402第二乙二醇精馏塔流体力学数据见表2-7。表2-8和表2-9分别为Kg-Tower水力学校核以及机械强度校核结果。2-11C-0402C-872-12C-0402ProjectNameTowerNameCaseNameBED%OFLiquidLiquidLiquidSurfaceLiquidSystemPackingLiquidCalculatedConstant%TotalPackingPressureDropmm Note：Thetotalpackingpressuredropisthesumofthecalculatedpressuredropforeach C-0402第二乙二醇精馏塔机械强度校核结塔设备校核1213计算条件容器分段数（不包括裙座1压力试验类型上封头下封头7711圆筒长度钢号1723456789圆筒11023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式塔板层数0每层塔板上积液厚度0最高一层塔板高度0最低一层塔板高度0填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度离塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度防火层密度管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对位置场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度低于7设计分阻尼比塔器上平台总个数3平台宽度塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量0裙座名义厚度7裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个数1裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内径裙座上较大孔引出管厚度4地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度0有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压下封头77第177第1第2第2第3第3第4第4第5第5段变径段第6第6段变径段第7第7段变径段第8第8段变径段第9第9段变径段第10上封头77名义厚度取用厚度77风载及载操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2)nMca（I）MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca（II）MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n弯矩MIIF(hhB.24 k0000偏心弯矩Meme最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ BA1123（内压23（外压许用值A223（内压123（外压许用值A312许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结果注1ij中i和ji=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压i=3试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2：A1：轴向最大组合拉应 A2：轴向最大组合压应A3：试验时轴向最大组合拉应 A4：试验时轴向最大组合压应：试验压力引起的周向应力注3：单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4max(MxCxbmaxb2,MC l2 y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果混凝土地基上最大压应力M00/Z(mgF00)/ b 0.3M00M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力 M00 m e 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF 地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数/对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJ 0D2it it对接焊接接头拉应力值对接接头拉应力校核结果搭接接头校核搭接接头横截面Aw0.7Dot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJMmJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度7容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量0保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N0操作工况下容器顶部最大挠度容器许用外压1213GB150.3- （板材PT1.25Pc[ 压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t KDi0.5e=1213GB150.3- （板材PT1.25Pc[ 压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i ih=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t KDi0.5e=1213GB150.3- （板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[]= T0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t =et1213N2， 条件简图℃71角-011 算1补强圈强度削弱系数00= mm2A1213N3， 条件简图℃710角11 算1补强圈强度削弱系数0= mm2A℃℃图简件条计设接管 N4，1213710角11 算1补强圈强度削弱系数0= mm2A院1213N5， 条件简图℃710角11开孔补 算1补强圈强度削弱系数09= mm2A1213设计条件简图℃71度111开孔补强计算19 与图示成90度的截面1AA1A2A3A40A1+A2+A3+A4 论 合1213设计条件简图℃71度11开孔补强计算19计 面与图示成90度的截面1AA1A2A3A40A1+A2+A3+A4 论 合℃图简件条计设接管 N1，121371角-111 算1补强圈强度削弱系数0= mm2A1213接管 N8， 条件简图℃710角11开孔补 算10mm2A NN壳体[]法兰f螺栓bd数量个垫片DDhNmbb0>b=b=2.53b0>DG=（D外+D内DGD外螺栓受力计算Wa=πbDGy=NWp=Fp+F=NAm=maxp）=Ab nd2=4力矩计FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD NFG==NLG=0.5（Db-DG=MG=FG=NFT=F-=NLT=0.5（LA+1LG=MT=FT=N外压：Mp=FD（LD-LG）+FT（LT-LG；内压：Mp= MpNW=NLG NMoMpMa[t/[] MoN L =nLmin （查GB150-20119-Lmax形状常数确h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10ZYeFIh0eFLh01/of= d1Uho d1Uho =兰f3 ==4fe13=计算许用结论1WDi2WpDi 计算许用结论HfM21i1.5[]t=235.2fn nR(1.33fe1)M02f[]t=fM0YZ 2 f[]t=fmax(0.5(HR),0.5(HT=[]t=fJ52.14VIMoE2Ko1 塔设备结果一览C-C-C-C-C-C-MN11111标准椭圆形板式板数板-----间距----7-操作设计℃操作设计壳体内件SulzerSulzer塔盘Sulzer位 C-C-C-C-C-塔塔塔11111距温度℃SulzerSulzerSulzerSulzer径是6.0m，反应面积为28.26m2，若采用三塔并联，则初步估计每个塔塔径3.5m。固定床反返混小，流体同催化剂可进行有效接触，当反应伴有串联副反应时可得较高选结构简流化床反然而，由于流态化技术的固有特性以及流化过程影响因素的多样性，对于反应器来-固相之间的接触机会，降低了反应转化率；模拟结果见表3-1 R0201草酸二甲酯反应器ASPEN模拟结56TemperaturePressureVapor1MoleFlowMassFlowVolumeFlow MassFlow000000SV空床气速：SV=6250m3/hε：空隙率0.4AR：8.1m2Di：直径3200mmV：有效反应体积 压降pf*L*u0^2*(1ds*εf1501.75Remds*u0*

1流体设计温度148.5℃设计压力550C1取0.3mmC2假设壁厚t400℃下的许用应 pc* =5.3mm2*t*cp1.25* TpT(Die)2T0.9*深度为Di800mmDi<200mm封头直边为15mm>2000mm直边高度故直边高度40深度 直边高度40裙座筒体外径为3212mm高度2008 R0301乙二醇反应器ASPEN模拟结TemperaturePressureVapor11MoleFlowMassFlowVolumeFlow MassFlow000000000参数设计SV h-VR：催化剂填充量 Von：原料气体流量99636SV=6250h-ε：空隙率AR：截面积 压降pf*L*u0^2*(1ds*f1501.75Remds*u0*

1 流体设计温度220℃C1C2t400℃下的许用应 pc* =2.7mm2*t*cp1.25* TpT(Die)2T0.9*深度为Di925mm封头执行标准GB/T25198->2000mm直边高度裙座筒体外径为3706mm 反应器设备一览尺 气液分离器 FL0201气液分离器ASPEN模拟结TemperaturePressureVapor110MoleFlowMassFlowVolumeFlow 密 从浮动液滴的平衡条件可以得出V4*g*d'(LG

Vt：浮动（沉降）速度VtReRe相等Red*u*μ D0.0188（VGmax^0.D：分离器直径mVGmaxm3/hUe：容器中气体流速m/sLL液位HL之间的距离由下式H VL* 47.1*HLmT：停留时minD：容器直径mUp：接管口流速m/sρG：气体密度Dp3.34*10^3*(VGVL)^0.5*G^0.25Dp：接管直径出口处应使液体流速小于等于1m/sS

=0.018设计温度=92.7℃设计压力查得：25℃下，[]tPCPgL PC*Di 3.9mm2*[]t*PCdC2ndC2pT1.25p*TpT(Die)2T0.9*

1.38103.7 气液分离器 FL0301气液分离器ASPEN模拟结TemperaturePressureVapor110MoleFlowMassFlowVolumeFlow 密度 V[4*g*d'(LG

Vt：浮动（沉降）速度d’：液滴直径mVtReRe相等Red*u* D0.0188（VGmax^0.D：分离器直径mVGmaxm3/hUe：容器中气体流速m/sLL液位HL之间的距离由下式H VL* 47.1*HLmT：停留时minD：容器直径mUp：接管口流速m/sρG：气体密度Dp3.34*10^3*(VGVL)^0.5*G^0.25=0.31VG，VLm3/hDp：接管直径38cm出口处应使液体流速小于等于1m/sS

查得：220℃下，[]tPCPgL PC*Di 3.8mm2*[]t*PCdC2ndC2pT1.25p*TpT(Die)2T0.9*

气液分离器一览选型选型选型

P0301泵AUSPEN模拟结PressureVapor00MoleFlowMassFlowVolumeFlow P0301基本信 P0301外形 P0501泵AUSPEN模拟结PressureVapor00MoleFlowMassFlowVolumeFlow P0501基本信 P0501外形安装尺 P0101安装尺 P0104安装尺 P0206安装尺 P0207安装尺 P0208安装尺 P0301安装尺 P0306安装尺 P0401安装尺 P0402安装尺 P0403安装尺 P0501安装尺 P0505安装尺泵选型一

P0506安装尺 泵选型一览泵扬程流量电机功率93泵5压缩机计 cp0503衡 Vapor11Mole Mass Volume cp0503模拟结Compressor4Phase0IndicatedBrakeNetworkPower0Mechanical1OutletOutletIsentropic Vapor1 P2K1 1.45 1.4 P1 K P1 K

K 300*16.75*1.4

1 压缩机选型一览 排气量 254设计《钢制球形储罐型式与基本参数》GB／T17261-储罐选型式平底筒形储罐的承压能力较差，选用立式平底筒形储罐，介质的压力不大于罐的容积一般不宜大于150m3，当总的容积超过150m3但小于500m3时，可以选内浮顶储罐是在拱顶储罐增设浮顶而成，罐内增设浮顶可减少介质的挥发损与浮顶储罐相同的钢制浮顶；另一种是拼装成型的铝合金浮顶。承受0.2Mpa内压。卧式储罐必须设置加强环，加强还用四角钢煨制而成。储罐原料储时间为7天，7天的总体积为13240.5m3。

13240.5m3 HG20502.2-92-1273公称容积为产品储。沸点℃。凝固点-11.5℃。密度（真空，20℃）1.11336g/ml。蒸气压（20℃）7.999Pa，自燃工业上通常常温常压。本厂温度25℃，压力0.1Mpa。进料量为37500kg/hr，确定时间为7天，则体积为V=5270m30.9

5270m3 ，由 件符合HG20502.2-92-127钢制立式圆筒形内浮顶储罐系列，选择23000m317000mmHG21502.2-92-12，储罐材料选择CH3O-NO无色气体。-17℃。沸点-12℃。密度d150.991g/cm3。易水解释放出亚硝酸。其蒸气能与空气形成性混合物。受阳光照射或受热均易分解，有发生药的。工业上通常常温常压。本厂温度25℃，压力0.1Mpa。进料量为102487kg/hr，确定时间为7天，则体积为V=9460m3

9460m3 件符合HG20502.2-92-127钢制立式圆筒形内浮顶储罐系列，选择2个公称容积为5000m321000mmHG21502.2-92-125，储罐材料选择Q345R。oxalate相对密度：1.148（15℃，：54℃，沸点：164.5℃，闪点：75℃，燃烧热值：1676千焦/摩尔（液体，25℃。草酸二甲酯主要用于纯甲醇的，制药，，化工新产品工业上通常常温常压。本厂温度25℃，压力0.1Mpa。进料量为79301kg/hr，确定时间为7天，则体积为V=10777m3

10777m3 由于条件符合HG20502.2-92-127钢制立式圆筒形内浮顶储罐系列，选择3个储罐材料选择Q345R。中间3162m3/h（2）储量 （3）条件：25℃，0.1Mpa1920m3/h（2）储量 （3）条件：25℃，0.1Mpa18509.5m3/h（2）储量 （3）条件：25℃，0.1Mpa17691mm。6596m3/h（2）储量 （3）条件：25℃，0.1Mpa13254mm。（3）条件：68℃，0.1Mpa（2）储量：1.5m3h*8（2）44m3h*8 储罐选型一览尺寸公称容积3322CO1FO21FNO1H2111111HG20553-SH3405-JB/T7658.4-JB/T4712-40%30%-45%。今年来随着节能技术的按作用原理传热的方式分类管壳式：固定管板式、浮头式、填料函式、U管壳式换热用多种材料制造，故适应性极强。尤其在高温、高压和大型装置中得到普遍应用。GB1154、JB1168等国家和部标准中，比较详细地规定了管壳式换热器的标准形式和基卸出来，适用于壳体与管束间温差大且需经常进行管内外的场合。U板分成两室，用于壳体与管子间温差大的场合，且管内比较。板式换热板式换热器由一组长方形的薄金属传热板片构成，用框架将板片夹紧组装于支架甲醇蒸汽、冷却，并广泛应用于制碱、制酸、等工业。此外，在钢铁、机套管式换热当作为液-液冷却器时，常使用热液体由上而过内管，向冷流体则自下而上流过环隙，空冷提高电子管使用（高频设备 间壁式换热器的特U热器，如果换到另一种场合可能传热效果和性能会有很大的改变。因此，针对具体情正确选择合适的换热器型式来有效地减少工艺过程的能量消耗。对工程技术而言，流体空 ③温度很高（或很低）的物料宜走管内以减少热量（或冷量）的损失，也可减④⑤允许压力降很低的流体宜走管程，压力降相同时，管程中可以得到较高的传 流面的比较并非容易，因此通常是参照工业生产中所积累的经验数据选取较为适宜的流速。8-2 管壳式换热器内常用的流速范压力8-48-5 常用换热器设备压力降允许范p运行压力（绝压△p合理压力降温高温端的温差不应小于20℃，低温端的温差分三种情况考虑：①两流体换热其他冷媒冷却时，低温段温度差不小于5℃。5℃。在对反应物进行冷却时，应维持反应流体与冷，冷却剂的出口温度应低于工作介质的，一般低于5℃。流动方换热器换热目 E-0502工艺参数压力温度流量000 AspenPlus软件E-0502模拟结Hot00Cold0Heat换热器结构参数的选平滑管的结构参为25mm的管子。对于有气、液两相流的工艺物流，一般选用较大的