压裂施工设计课件

YangZhaoZhong:油气井增产增注措施绪论

油气井增产方法酸化、水力压裂的历史各类储层中增产方法的使用压裂、酸化在勘探开发中的作用油气井增产方法

油气井产量低的主要原因油气井增产途径水力压裂酸化新工艺、新技术油气井增产途径提高或恢复地层渗透率保持压力增加地层能量降低井底回压降低原油粘度油气井增产和水井增注方法水力压裂HydraulicFracturing酸化Acidizing爆炸Explosion新工艺、新技术高能气体压裂水力冲击波压裂振动压裂酸化Acidizing常规酸化MatrixAcidizing（基质酸化、解堵酸化）压裂酸化AcidFracturing（简称酸压）前置液酸压普通酸压或一般酸压酸洗AcidWash水力压裂

HydraulicFracturing常规水力压裂ConventionalHydraulicFracturing巨型水力压裂MHF---MassiveHydraulicFracturing各类储层中增产方法的使用砂岩储层SandstoneFormation水力压裂、基质酸化碳酸盐岩储层基质酸化、酸压、水力压裂特低渗储层MHF特低渗坚硬储层高能气体压裂水力压裂控制井喷S1S2S3S4压裂水力压裂

(HydraulicFracturing)水力压裂概念造缝机理压裂液支撑剂压裂设计压裂工艺水力压裂概念水力压裂就是利用地面压裂车组将一定粘度的液体以足够高的压力和足够大的排量沿井筒注入井中。由于注入速度远远大于油气层的吸收速度，所以多余的液体在井底憋起高压，当压力超过岩石抗张强度后，油气层就会开始破裂形成裂缝。当裂缝延伸一段时间后，继续注入携带有支撑剂的混砂液扩展延伸裂缝，并使之充填支撑剂。施工完成后,由于支撑剂的支撑作用，裂缝不致闭合或至少不完全闭合，因此即可在油气层中形成一条具有足够长度、宽度和高度的填砂裂缝。此裂缝具有很高的渗滤能力，并且扩大了油气水的渗滤面积，故油气可畅流入井，注入水可沿裂缝顺利进入地层，从而达到增产增注的目的。水力压裂HydraulicFracturingS1S2S3压裂第一节造缝机理PF—破裂压力PE—延伸压力PS—地层压力P井底>=PF时（一）应力主应力:x，y，z应变:x，y，zH-----深度，米z-----垂向主应力,岩石比重范围:2.1-2.5一般为:2.3有效垂向应力:Ps---地层压力或流体压力同理:由于周围岩石的围限作用:rxyrRw（三）井壁上的应力（三）井壁上的应力井筒对地应力及其分布的影响当r=rw，＝0及180时，＝3y－

x当r=rw，＝90及270时，＝3x－

y无限大平板中钻有一园孔的应力分布当x=y时＝2y=2

x

说明周向应力相等，与无关当x>y时()0,180=()min()90，270=()max

随r增加，迅速降低(平方次)应力集中

Pf>PE压裂液渗入地层引起的井壁应力井壁上的总周向应力＝地应力+井筒内压+渗滤引起的周向应力二、造缝条件讨论应力的目的：地层在何种条件下形成裂缝a—产生垂直裂缝；b—产生水平裂缝裂缝面垂直于最小主应力方向岩石破裂力学研究两大基础弹性力学基础第一强度理论－－最大拉应力>最小主应力线弹性断裂力学基础(一)形成垂直缝条件－压为正，拉为负－最大有效周向应力大于水平方向抗拉强度有液体渗滤当破裂时，Pi=PF无液体渗滤当破裂时，Pi=PF(二)形成水平缝条件－最大有效周向应力大于垂直方向抗拉强度有液体渗滤有效总垂向应力为：当破裂时，Pi=PF1.94无液体渗滤有效总垂向应力为：当破裂时，Pi=PF0.94（三）破裂压力梯度定义千帕/米

可以用破裂梯度α的大小估计裂缝的形态。根据应力分析和矿场资料分析结果，α小于0.15-0.18多形成垂直裂缝，而大于0.23的则是水平裂缝。深地层出现的多为垂直裂缝，浅地层出现水平裂缝的几率多。这是由于浅地层的垂向应力相对小些，且近地表地层中的构造运动也较多，使水平应力大于垂直应力的几率也多。破裂梯度值一般由压裂实践统计得出，各地区油田的压裂梯度不同，一般变化范围为(0.15-0.18)—(0.22-0.25)公斤/厘米2/米。对破裂压力推导过高地层处理方法:酸化预处理高效射孔密集射孔三、压裂施工曲线的分析应用曲线分析估计地应力代入（4－5c）和（4－9a）得：四、判断裂缝方向的方法声波测定地电测定水动力学试井总结地应力及其分布造缝条件

压裂施工曲线的分析应用判断裂缝方向的方法第二节压裂液压裂液及其性能要求压裂液的滤失性压裂液的流动性质压裂液对储层的伤害及保护一、压裂液及其性能要求压裂液组成压裂液性能要求压裂液类型压裂液添加剂(一)压裂液组成前置液携砂液顶替液前置液作用造缝降温减少携砂液滤失防砂卡要求一定粘度足够用量携砂液作用将支撑剂代入裂缝继续扩张裂缝冷却地层要求粘度高携砂能力强顶替液作用中间顶替液尾注顶替液要求用量适当，避免过量顶替（二）压裂液性能要求滤失低携砂能力强摩阻低、比重大稳定性好配伍性好残渣少易于返排货源广、价格便宜、便于配制滤失低造长、宽缝用量小、压裂液效率高、成本低防砂卡污染小携砂能力强深穿透、饱填砂防止井筒沉积防砂卡摩阻低、比重大稳定性好热稳定性抗剪切稳定性配伍性好与岩石矿物配伍与储层流体配伍(三)压裂液类型水基压裂液油基压裂液乳化压裂液泡沫压裂液液化汽压裂液酸基压裂液压裂液发展四十年代和五十年代矿场原油凝胶油粘性乳化液六十年代初期凝胶水六十年代后期水包油乳化液水基冻胶压裂液发展七十年代以来国外:水基冻胶压裂液的次数占三分之二，用量占总量的90%以上国内:则基本上使用的都是水基压裂液。目前，泡沫压裂液、液体CO2压裂液、液氮压裂液也开始应用。水基压裂液发展水稠化水水基冻胶水基冻胶压裂液组成水＋添加剂＋成胶剂（增稠剂）成胶液水＋添加剂＋交链剂交链液水基压裂液种类水基压裂液种类A田箐胶水基压裂液成胶剂：田箐交链剂：硼砂、硼酸、重金属盐类破胶剂：淀粉酶、氧化剂特点A、丰富、配制方便B、摩阻低C、悬砂性能较好，砂比可达20～25％D、滤失低E、不溶物较多，水溶液易变质水基压裂液种类B羧甲基田箐胶水基压裂液成胶剂：羧甲基田箐特点与前相比，不溶物较少，残渣含量由20～30％下降到5～10％羟丙基羧甲基速溶田箐胶水基压裂液工艺复杂，成本高，货源缺水基压裂液种类C羧甲基纤维素（CMC）水基冻胶压裂液流变性热稳定性残渣2.5~9.7%滤失量6.5毫升/30分破胶摩阻水基压裂液种类D聚丙烯酰胺(PAM)与甲叉基聚丙烯酰胺(PAMM)水基压裂液已成系列，适应40~150ºC抗剪切性能强低温时残渣低90ºC以上不易破胶不易溶解，配制较难水基压裂液种类E羟丙基胍胶压裂液热稳定性好抗剪切性能强残渣少油基压裂液适应:水敏性地层有些气层发展:矿场原油稠化油冻胶油油基压裂液之稠化油基液:原油汽油柴油煤油凝析油油基压裂液之稠化油稠化剂:脂肪酸皂脂肪酸铝皂磷酸脂铝盐等特点:遇地层水后会自动破乳。油基压裂液之冻胶油特点:粘度高摩阻低滤失性类似于冻胶水耐温性好抗剪切能力强，破胶水化彻底施工简单乳化压裂液

两份油+一份稠化水(聚合物)油相<50%，压裂液粘度太低>80%，不稳定或粘度太高乳化压裂液之特点外相为水冻胶摩阻低粘度高热稳定性好悬砂能力特别强滤失低，压裂液效率高伤害小在某些地返排困难在大多数情况下，易返排泡沫压裂液适用:K<1MD，粘土含量高的砂岩气藏低压、低渗浅油气层压裂

液相+气相+添加剂泡沫液液相:清水、盐水、冻胶水、原油或成品油、酸液气相氮气、二氧化碳、空气、天然气等泡沫质量：泡沫质量＝泡沫中气体体积/泡沫总体积特点:在压裂时的井底压力和温度下，泡沫质量一般为６０％～８５％随着泡沫质量的增加，泡沫压裂液的粘度增加、摩阻增大、滤失减少、压裂液效率增滤失少（气体本身就是降滤剂）排液较彻底，对地层伤害小悬砂能力特别强，砂比可高达７０％液化汽压裂液适用:某些对水、残渣特别敏感的气层特点:悬砂能力较差滤失大费用高配制困难酸基压裂液适用:碳酸盐储层种类:常规酸稠化酸冻胶酸乳化酸(四)压裂液添加剂破胶剂降滤剂防膨剂杀菌剂表面活性剂ｐＨ值调节剂稳定剂二、压裂液的滤失性压裂液滤失机理1.滤饼与初滤失滤饼:压裂液的造壁性和降滤剂共同作用的结果初滤失:形成滤饼前的滤失PwPvPcPs2.压裂液滤失的三个过程滤饼区的流动滤饼控制过程侵入区的流动压裂液粘度控制过程地层流体的压缩地层流体粘度及压缩性控制过程压裂液滤失系数造壁性影响的滤失系数压裂液粘度影响的滤失系数地层流体的粘度和压缩性影响的滤失系数压裂液粘度影响的滤失系数Cv假设:压裂液为牛顿型液体且作线性层流流动；压裂液呈活塞式侵入，即侵入段地层流体被顶替；压裂液和地层岩石均不可压缩；压差ΔＰv＝Ｐｗ－Ｐｃ为常数。m2MPamPa.S滤失系数Cv地层流体的粘度和压缩性影响的滤失系数Cc

假设:地层流体可压缩，其压缩系数为ＣＲ（等于常数）；ΔＰＣ＝ＰＣ－ＰＲ为常数；渗滤前缘的位置不随时间变化。滤失系数Cc

地层中的渗流方程为：边界条件：初始条件：MPamPaSm2MPa-1造壁性影响的滤失系数Cw假设:滤饼的沉积厚度ΔＬｗ与通过缝壁的滤失量成比例关系，即α＝Ｖｗ／ΔＬｗ，α为累积滤失量与滤饼体积之比；滤饼对压裂液的渗透率Ｋｗ与其厚度的大小无关，亦即Ｋｗ不随时间而变化；滤饼内压裂液的渗滤流动服从达西定律。滤失系数Cw采用试验确定静态法：无剪切，当剪切速率<40S-1时可用动态法：考虑剪切，通常剪切速率为170S-1数据处理数据处理当P试验P真实时综合滤失系数实际：PwPvPcPs通常，用P代替PW，PV，PC综合滤失系数的求得调和平均法：电容串联压力平衡法：非造壁性压裂液造壁性压裂液调和平均法压力平衡法非造壁性压裂液P=PV+PC将CV、CC求出PV、PC

代入压力平衡法造壁性压裂液P=Pw+PV+PC压裂液滤失性小结压裂液滤失机理1.滤饼与初滤失2.压裂液滤失的三个过程压裂液滤失系数1.造壁性影响的滤失系数2.压裂液粘度影响的滤失系数3.地层流体的粘度和压缩性影响的滤失系数4.综合滤失系数三、压裂液的流动性质各类压裂液的流变曲线幂律液的视粘度摩阻计算各类压裂液的流变曲线牛顿型液体非牛顿型液体假塑性液体宾汉型液体屈服－假塑性液体胀流型液体触变性液体流凝性液体粘弹性液体四、压裂液对储层的伤害及保护按压裂液作用位置分：地层基质伤害支撑裂缝伤害按流体性质分：液体伤害固体伤害压裂液滤饼和浓缩胶压裂液对储层的伤害压裂液在地层中滞留产生液堵地层粘土矿物水化膨胀和分散运移产生的伤害压裂液与原油乳化造成的地层伤害润湿性发生反转造成的伤害压裂液残渣对地层造成的损害压裂液对地层的冷却效应造成地层伤害压裂液滤饼和浓缩对地层的伤害压裂液在地层中滞留产生液堵在压裂施工中，压裂液沿缝壁渗滤入地层，改变了地层中原始含油饱和度，使水的饱度度增加，并产生两相流动，流动阻力加大。毛管力的作用致使压裂后返排困难和流体流动阻力增加。如果地层压力不能克服升高的毛细管力，水被束缚在地层中，则出现严重和持久的水锁。压裂液滞留的地层保护降低压裂流体的表面张力注入ＣＯ２或Ｎ２帮助排液改善压裂液破胶性能减少压裂液在地层中流动的粘滞阻力，加快压裂液在地层中破胶强制排液，减少压裂液在地层的滞留时间地层粘土矿物水化膨胀和分散运移产生的伤害粘土矿物与水为基液的压裂液接触，立即产生膨胀，使流动孔隙减小。松散粘附于孔道壁面的粘土颗粒与压裂液接触时分散、剥落，随压裂液滤入地层或沿裂缝运动，在孔喉处被卡住，形成桥堵，降低渗透率，从而引起伤害。粘土矿物膨胀和运移的地层保护在压裂液中添加粘土稳定剂利用高分子材料的长链对粘土颗粒表面的“包被”作用，阻止水分子进入采用油基压裂液压裂液与原油乳化造成的地层伤害用水基压裂液压裂时，压裂液与地层原油由于油水两相互不相溶，原油中有天然乳化剂如胶质、沥青和蜡等，压裂时压裂液的流动具有搅拌作用，因而当油水在地层孔隙中流动时就形成了油水乳化液。原油中的天然乳化剂附着在水滴上形成保护膜，使乳化液具有较高的稳定性。原油乳化的地层保护慎用表面活性剂使用优质压裂液，彻底破胶，减少压裂液残渣，降低破胶液粘度以及防止地层微粒”生成，消除油水界面稳定因素在压裂液中使用优质破乳剂，消除压裂液进入地层后潜在的乳化堵塞润湿性发生反转造成的伤害润湿性是指岩石表面具有被一层液膜选择性覆盖的能力。对于砂岩油藏，岩石表面一般为亲水性，即优先被水润湿。如果由于表面活性剂使用不当，使润湿性发生反转，即将亲水性转为亲油性，则油相渗透率将大大降低。正常是水湿的地层变成油湿后，一般会降低油相渗透率４０％。压裂液残渣对地层造成的损害残渣对压裂效果的影响存在双重性，一是残渣在岩石表面形成滤饼，可降低压裂液的滤失，并且阻止大颗粒继续流入地层内。压裂结束后，这些残渣返流堵塞填砂裂缝，降低裂缝导流能力；另一方面较小颗粒残渣，穿过滤饼随压裂液一道进入地层深部，堵塞孔隙喉道增强乳化液的界面膜厚度，难于破乳，降低地层和裂缝渗透率。压裂液残渣的地层保护加强现场质量控制选用低水不溶物成胶剂和易降解破胶的交链剂优选破胶体系，实现压裂液彻底破胶、水化压裂液对地层的冷却效应造成地层伤害冷的压裂液进入地层，会使地层温度降低，从而使原油中的蜡及沥青等析出，造成地层伤害。此种伤害取决于地层原油的性质、地层原始温度、地层降温幅度及地层渗透率等因素。原油含蜡量高，降温幅度大，地层渗透率低和地层原始温度低的油层，“冷却效应”引起的地层伤害就大.压裂液滤饼和浓缩对地层的伤害在生产过程中滤饼阻碍地层流体向裂缝的流动，并且由于裂缝闭合，支撑剂嵌入，滤饼占据了部分以至整个支撑剂颗粒之间的孔隙，导致裂缝导流能力大大降低。压裂施工和裂缝闭合过程的压裂液滤失要导致交联聚合物在裂缝中的浓度升高即浓缩。对高度浓缩的压裂液，常规破胶剂用量不可能实现破胶降解，将会形成大量残胶，严重影响裂缝导流能力。压裂液滤饼和浓缩的地层保护提高破胶剂用量压裂施工结束后以小排量挤入滤饼溶解剂总结压裂液及其性能要求压裂液组成压裂液性能要求压裂液类型压裂液添加剂压裂液的滤失性压裂液的流动性质压裂液对储层的伤害及保护第三节支撑剂及裂缝导流能力支撑剂性质及种类裂缝导流能力及其影响因素支撑剂的选择支撑剂颗粒的沉降基本概念闭合压力支撑剂颗粒大小支撑剂颗粒形状支撑剂砂堆孔隙度支撑剂强度和硬度闭合压力定义:停泵后作用在裂缝壁面上欲使之闭合的力为闭合压力。计算:（１）ＰＣ＝αＦＨ－ＰＳ（２）ＰＣ＝ＰＩ＋ＰＨ－ＰＳ支撑剂颗粒大小支撑剂颗粒大小一般用筛析法确定，并且大多使用美国材料试验协会即ＡＳＴＭ标准。筛析法的筛孔表示方法通常有两种：一种是以每英寸长的孔数来表示，称之为目或号；另一种则是用毫米直接表示筛孔孔眼的大小。支撑剂颗粒形状支撑剂的颗粒形状一般用圆度和球度描述。

圆度是指颗粒表面光滑的程度，用ψ表示；

球度则是指颗粒接近球体的程度，用φ表示。φ、ψ越大，颗粒和圆球度越好。支撑剂强度和硬度

支撑剂强度支撑剂抵抗闭合压力和上覆岩石重力的作用而不致发生破碎的能力为支撑剂的强度；

支撑剂硬度抵抗闭合压力和上覆岩石重力的作用而不致被压实的能力为支撑剂的硬度。支撑剂特性要求强度高、硬度适中粒径均匀圆球度好化学温度稳定性好质量高，杂质含量少密度适中货源广、价格低支撑剂种类现有的支撑剂按其力学性质例如强度和硬度可分为两大类：一类是脆性支撑剂，如石英砂、玻璃珠等，其特点是硬度大，变形很小；另一类是韧性支撑剂，如核桃壳、铝球等，其特点是变形大，在高压下不易破碎。石英砂（砂子）石英砂货源广、价格便宜部分压裂井使用石英砂做支撑剂基本满足要求，具有一定的成功率；对于圆度较好的石英砂，在高闭合压力下仍能提供一定的或较高的渗透能力。石英砂的最大弱点是强底低砂子在筛选不好或清洗不好，含粉砂杂质时，导流能力都要明显降低核桃壳与砂子相比，它具有一定的韧性，在压力的作用下，承压面积可以稍许增加，因此不致象砂子一样在闭合压力和上覆岩石重力的作用下产生显著破碎，特别是用于松软地层效果较好。但其货源受到很大限制铝球铝球与核桃壳具有相同的优点但这种金属支撑剂在高温盐水（地层水）中极易腐蚀密度大，不利输送，价格昂贵玻璃珠具有较高强度致命的弱点：玻璃珠在表面上一旦有外伤或划痕及擦痕时，其强度会大大降低在高温地层水中，玻璃珠的强度也要大大降低。有时用作“尾砂”以提高井底附近的导流能力。在控制缝高压裂工艺技术中，常用空心玻璃微珠作为上浮剂在裂缝上部形成人工遮挡层。陶粒主要化学成分有Ａｌ２Ｏ、ＳｉＯ２、Ｆｅ２Ｏ３以及ＴｉＯ２等陶粒的强度很高在承受高闭合压力和上覆岩石重力的作用时，陶粒的细粒结构可使颗粒变形而不致破碎，甚至在高温盐水的浸泡下也可以抵抗压碎破坏。塑料包层支撑剂在砂粒（有时也可用其它支撑剂）上用热固性塑料外包一层塑料膜，进入裂缝后，塑料膜先软化成玻璃状，然后在地层温度下硬化。这种支撑剂在高压下虽然破碎，但碎屑少，能防止微粒运移，仍能提供一定的导流能力，并且密度低，利于输送，返排时不致吐砂。国内现在普遍使用的支撑剂是石英砂和陶粒石英砂的产地较多，应用最多的是兰州砂、福州砂、江西砂、岳阳砂、新疆砂、荣城砂等。陶粒以唐山陶粒和成都陶粒使用的最为普遍。石英砂主要用于３０００米以内的浅井和中深井，陶粒用于３０００米以上的深井，或作为尾砂以提高缝口处的导流能力。裂缝导流能力及其影响因素裂缝导流能力定义：裂缝导流能力是指裂缝传导（输送）流体的能力。填砂裂缝的导流能力定义为支撑后的裂缝渗透率Ｋｆ与支撑后的裂缝宽度Ｗｆ之积。即填砂裂缝导流能力（ＫＷ）ｆ或ＦＲＣＤ＝ＫｆＷｆ裂缝导流能力的影响因素地层的闭合压力地层岩石硬度支撑剂性质支撑剂在裂缝中分布其它地层的闭合压力如果地层闭合压力大，则裂缝中的支撑剂容易破碎和压实，破碎产生的粉粒将部分或全部堵塞裂缝的流动通道，压实将降低填砂裂缝的渗透率和宽度。对于脆性支撑剂，主要是破碎问题;对于韧性支撑剂，主要是压实问题。W－K－Pc的关系曲线支撑剂性质影响导流能力的支撑剂性质包括支撑剂的强度、硬度、圆球度、粒径以及支撑剂的质量等等支撑剂强度越高，在闭合压力和上覆岩石重力的作用下抵抗破碎的能力越强，因而提供的导流能力越高支撑剂硬度越大，越容易嵌入地层而降低支撑裂缝宽度支撑剂在裂缝中分布支撑剂在裂缝中的分布主要指排列层数和填砂浓度。支撑剂排列层数越多，颗粒的受力面积越大，有利于降低破碎率，并且层数越多，一方面因为“饱填砂”，一方面因为减少了颗粒的嵌入而增加了支撑缝宽，所以多层排列的填砂方式能获得较高的裂缝导流能力。其它因素地层环境条件如地层盐水的存在以及盐水的成分和含量流动条件如缝中流动是达西渗流还是非达西渗流压裂液残渣的伤害等等第四节压裂设计一、裂缝几何尺寸的确定二、增产倍比预测三、砂子在裂缝中的运移分布四、设计步骤五、压裂设计一、裂缝几何尺寸的确定(一)几何模型及计算方法简介1.二维模型2.三维模型3.计算方法1.二维模型卡特模型Carter，1957年GDK模型Christianovich、Geertsma、Deklerk

PKN模型

Perkins和Kern提出,Norgren完善

2.三维模型拟三维模型三维扩展，一维流体流动真三维模型三维扩展，二维流体流动典型的拟三维模型1982年,VanEekelen模型1978年～1982年，Advani模型1980年，Cleary,Settari模型1982年～1985年,Palmer模型

拟三维模型特点由于拟三维模型中缝高是时间和位置的函数，因此较二维模型更准确反映了实际情况，计算结果精度更高。几乎所有拟三维模型都忽略了岩石岩性的非均质性，且认为岩石为理想弹性体，流体在缝中呈稳定流动，因此与实际情况仍有一定距离。

由于各模型的假设条件、推导方式不同，加上均不尽完善，因此计算结果一致性较差。

典型的真三维模型Abe的“便士形”模型Mastrojannis的模型Clifton、Abou-sayed模型Cleary模型真三维模型特点真三维模型由于十分复杂，计算量大，费用昂贵；需要很详细的关于地层机械特性及压裂液特性的资料，且结果又需专家解释；真三维模型真实地反映了实际情况，所以可用它来检验拟三维模型的精度，进行理论研究。3.计算方法解析方法仅用于二维模型数值计算方法用于二维、三维模型（二）裂缝延伸二维数学模型卡特模型GDK模型PKN模型非牛顿液裂缝几何尺寸的计算实用公式卡特模型1957年，卡特假设裂缝的几何形态为长方体，在考虑液体滤失的情况下，他导出了裂缝的面积公式，从而算出裂缝长度。WLHGDK模型ＧＤＫ模型(如图)是由Khristianovich、Geertsma、Deklerk及Daneshy共同完成的。W(x,t)L(t)HGDK模型之假设条件主要假设条件为：1.岩石为均质各向同性。2.岩石变形服从线弹性应力应变关系。3.流体在缝内作一维层流流动,缝高方向裂缝呈矩形。4.缝中X方向压降由摩阻产生,不考虑动能和势能影响。5.裂缝高度和施工排量恒定。PKN模型它首先由Perkins和Kern

提出,后由Norgren

完善而成。裂缝垂直剖面为椭圆形。L(t)W(x,z,t)HPKN模型之主要假设主要假设有：1.裂缝为垂直裂缝,其高度恒定。2.裂缝高度方向上为椭圆面,其横截面最大宽度满足Sneddon方程:W(x,t)=2(1-υ2)(p-σ)H/E3.施工排量恒定4.长度方向的变化采用物质平衡原理求得5.裂缝前端液体压力等于地层最小水平主应力。二、增产倍比预测图版法公式法产能预测增产倍比预测之图版法麦克奎尔和西科拉在认为裂缝双翼对称的条件下，采用电模拟方法，作出了裂缝导流能力、裂缝长度和增产倍数的对应关系曲线，增产倍数（垂直裂缝）曲线增产倍比预测之图版法分析该图，我们可以得到三点启示：在闭合压力不太高的低渗地层，一般容易获得较高的相对导流能力，其值常大于0.4。因此压开较长的裂缝能够大大提高增产倍数，这就是当前对于低渗透油气层主要采用大型压裂造长缝的依据。对于闭合压力较大的高渗层，不易获得较高的相对导流能力，其值常小于104。这时要取得好的压裂效果，主要是靠提高裂缝的导流能力。增产倍比预测之图版法对于实际油气田，属于这两种情况的都有。因此，在水力压裂设计中，应解决它们的主要矛盾。根据油气层的特性具体分析，全局考虑，以最优为准则，对特低渗地层的压裂，应当增大施工规模，造缝要长；对于高闭合压力的中高渗透地层，应着眼于提高裂缝导流能力，在这种情况下片面追求施工规模和缝长，既不经济又得不到好的压裂效果。增产倍比预测之公式法图版公式:式中:增产倍比预测之公式法Lf<0.1Re时ReLrwRw增产倍比预测之公式法压裂前后不存在污染时:增产倍比预测之公式法压裂前后存在污染时:产能预测简介前述方法很少考虑实际油藏的诸多因素的影响，只能简单计算压后的增产倍比，无法预测压裂井在一段时间里生产动态的变化.用数值模拟方法研究压裂井产能动态，可以考虑地层、流体等诸多因素的影响，将压裂井与油藏结合起来，较好油藏压裂井的增产效果。三、砂子在裂缝中的运移分布裂缝中砂子的理论分布全悬浮式砂子分布沉降式砂子分布裂缝中砂子的实际分布加砂方式裂缝中砂子的理论分布全悬浮式砂子分布使用高粘压裂液作携砂液，设计加砂程序目的1.计算缝内砂比沿缝长变化基础上，找出满足设计要求的导流能力的加砂步骤2.避免在缝中出现砂比过高的砂卡现象全悬浮式砂子分布应用悬浮压裂液适合于低渗透储层，因为这里并不需要很高的裂缝导流能力就能获得较好的增产效果。优点：支撑面积大缺点：导流能力不及沉降式砂子分布具体分析，择优采用裂缝中砂子的理论分布二沉降式砂子分布支撑剂在裂缝高度上的分布平衡流速、平衡高度的计算砂堤的堆起速度沉降式砂子分布支撑剂在裂缝高度上的分布

平衡状态平衡流速平衡高度沉降式砂子分布平衡状态下，颗粒浓度在垂向上存在浓度差，可分为四个区域：

区域I：已经沉降下来的砂堤区域II：砂堤上的滚流区区域III：悬浮区区域IV：无砂区

四、设计步骤两种方式：正向设计：据现场条件(设备能力和可提供的压裂液等)所给定的压裂液量、加砂量和地层条件等来计算裂缝尺寸、确定施工方案及预测压裂效果(增产倍数)；逆向设计：从地层条件出发，根据需要的增产倍数选择压裂施工最优参数(压裂液量、加砂量、排量、压裂液性质等等)及施工方案。五、压裂设计单井压裂设计方案，对一口井的压裂施工来说是一个指导性的文件。它能在油气层与设备的条件下优化出经济而有效的压裂增产方案。一个好的压裂设计能更好地发挥压裂技术的潜在作用，最大可能地提高压裂效果，为改进压裂工艺提供途径和方向。五、压裂设计单井压裂设计包括：(1)选择该井层进行压裂的地质依据及有关的地层和井况资料；(2)预计和要求的增产倍数；(3)施工方案选择；(4)施工参数计算及效果预测；(5)需用的设备及材料计算；(6)施工步骤及注意事项。(7)经济技术分析和评价水力压裂选井选层一油气井产量低的主要原因近井地带受伤害，导致渗透率严重下降油气层渗透性差地层压力低，油气层剩余能量不足地层原油粘度高水力压裂选井选层二试井确定地层参数地层渗透率K静压力Ps表皮系数SS>0污染S<0改善地层系数Kh水力压裂选井选层三地层应有较高能量油层井壁受污染、堵塞严重的油井，应采用小规模压裂解堵或酸化解堵油层渗透率低，深穿透、饱填砂的大规模压裂油层含油性好，含油饱和度要高，一般要求在５０％以上水力压裂选井选层四一般认为孔隙度为６％～１５％时，才值得进行压裂。如果油层厚度较大，最低孔隙度极限为３％～５％地层渗透率越低，越要优先压裂，使低渗地区的井获得商业性的开采含水饱和度<７０％，防止大量产水地层系数:Kh>1.510-4m2.m水力压裂选井选层五如果怀疑有水层，完井时应当在水层上方至少３０米处射孔，特别是产层与水层间不存在坚密的页岩遮挡层时更应如此经验表明，对于规模较大的压裂来说，如果页岩遮挡层的厚度不超过１５米，无论其坚密程度如何，它还是常常不能起到控制裂缝窜层的作用不宜压裂的井一油层压力衰竭不宜压裂在压裂层与水层或气层间的夹层很薄时附近有与水或气的接触面（如底水驱油藏或存在底水的油藏），而且位于裂缝可能通过的方向时高含水井或高油气比井，除非出水或出气层可以堵住时不宜压裂的井二井下技术状况差，例如固井质量不好、或可能窜槽、套管变形或有严重损伤、井下有落物经过复杂措施处理过、或经过大修中的磨铣的井层均不宜压裂。注水效果明显，裂缝比较发育的井层，为了避免油井水淹，是否压裂需慎重。高渗透地下亏空的井不宜压裂。稠油井不宜压裂，井底附近严重堵塞的除外施工参数的确定施工排量施工泵压及水功率压裂车台数的确定压裂液和支撑剂用量施工排量的确定为了在井底有足够的流体憋起高压，选择施工排量要考虑的因素是：地层的吸液速度。施工排量Ｑ必须大于地层吸液速度Ｑ′，即最小极限排量。施工排量的确定不同排量下所需的压裂液用量。实践表明，当滤失系数一定时欲压开一定大小的裂缝，采用较高的施工排量可减少所需的压裂液用量；并且施工排量大时，可提高压裂液效率，亦有助于减少压裂液用量。摩阻压力。排量越大，产生的射孔孔眼摩阻和井筒摩阻越高，因此所需的井底施工压力愈大，对设备的要求就越高。施工排量的确定裂缝高度。施工排量太大，极有可能导致裂缝窜层。特别是对于产层与水层之间的遮挡层不足够坚密，其厚度不是足够大时，窜层是很危险的。施工排量太小时，又不能充分压开产层的有效厚度，特别是对于多产层的情况，施工排量高无疑是有利的。施工排量高还有利于输送支撑剂。施工排量的确定此外，要注意对设备能力的要求：施工排量受管材和井口装置所能承受的压力的限制施工排量受压裂设备处理支撑剂的能力的限制，施工排量大，易导致砂子传送带或混砂装置超过负荷施工排量大，压裂车不易达到要求，即使满足要求，也需更多台压裂车施工排量的确定最小极限排量选择施工排量时，必须首先考虑的是所选排量应大于地层吸液速度，否则无法憋起高压。地层吸液速度Ｑ′即施工最小极限排量Ｑｍｉｎ为施工排量的确定最大极限排量压裂时的最大极限排量由井口和油套管的允许承受压力而定。压裂施工时，注液方式一般分为油管注液、套管注液、环空注液以及环空与油管同时注液（简称油套合注）几种方式。虽然注液方式不同，但确定最大极限排量的方法类似。施工泵压及水功率的确定井口施工泵压设井底破裂压力为ＰＦ，井口施工泵压为ＰＰ，管柱摩阻为Ｐｆ，孔眼摩阻为Ｐｍ，井筒液柱压力为ＰＨ。根据压开裂缝的条件，必须ＰＰ≥ＰＦ＋Ｐｆ＋Ｐｍ－ＰＨ施工泵压及水功率的确定施工水功率ＨＰ＝１６．５５ＰＰＱ式中:ＨＰ——井口施工水功率,ｋｗ；ＰＰ——施工泵压，ＭＰａ；Ｑ——施工排量，ｍ３／ｍｉｎ压裂车台数的确定按功率计算设压裂车的功率为Ｈη，机械效率为η，则所需压裂车台数为压裂车数＝压裂车台数的确定按排量计算设压裂车单车排量为ｑ，则所需压裂车台数为压裂车数＝Ｑ/ｑ＋（１～２）压裂液和支撑剂用量的确定压裂液的选择基于一系列评价试验和工艺要求。支撑剂类型、粒径和用量及压裂液用量的确定基于优化设计计算。设计计算确定储层及井基本参数由Jf/J0确定(WK)f，Lf预定排量、用液量、加砂量动态裂缝几何尺寸计算支撑剂沉降及运移计算计算支撑缝长、导流能力、增产倍比偏差计算经济技术分析和评价施工投资大，风险大评价目的：确定经济上合理，技术上可行的方案第五节压裂工艺多层压裂技术暂堵剂分层压裂工艺孔眼堵塞球法压裂工艺限流法分层压裂技术填砂法压裂技术氮气压裂技术控缝高压裂技术端部脱砂压裂技术重复压裂技术油藏整体压裂技术(油藏优化)多层压裂技术A大多数油气田都具有多产层。在多层的情况下，压裂成功率低的原因之一就是压裂液不能按需要进入目的层段，从而导致该压开的压不开，不应压开的反而压开了。因此，对于多层的情况应进行分层压裂。多层压裂技术B在工艺上，分层的方法很多，包括:使用封隔器的机械分层暂堵剂分层堵塞球分层限流分层填砂分层暂堵剂分层压裂工艺应用封隔器机械分层的压裂技术在大多数情况下是行之有效的方法，但是对于下列两种情况，此方法难以实施。裸眼段井径过大，不能用封隔器隔开压裂层段；管鞋附近或射孔段之间固井质量差，无法封隔压裂层段。暂堵剂分层压裂工艺暂堵剂选择性压裂的原理一：根据油层间或油层内不同部位吸水能力的差别，当向井内挤入液体时，液体就进入吸能力好的层，掺混在液体中的暂堵剂就随之被带到吸收层，暂堵剂有一定的粒度，进不到油层孔隙中，从而将吸收能力好的层或部位的射孔孔眼整个堵住，便其不再吸收液体，压裂过程中的高压压裂液进不去，只能压开吸水能力差的层或部位。暂堵剂分层压裂工艺暂堵剂选择性压裂的原理二：当压裂液中添加有堵塞剂后，将在井壁处使已经压开并延伸的裂缝堵死，隔断压裂液进入裂缝，在井底蹩起高压，从而在流体封闭井壁较差的地方或是在地层显著薄弱的其它深度处压开新的裂缝，这样压开的裂缝，暂时先不用临时堵塞剂封堵，而是用不含堵塞物质的压裂液加以延伸，重复这一过程，即能压出多条裂缝。孔眼堵塞球法压裂工艺A技术原理将若干堵球随液体泵入井中，堵球将高渗层的孔眼堵住，待压力蹩起，即可将低渗层压开。这种方法的基本原理是堵球由压裂液带入井内，经压裂管柱，最后到达流体所进入的射孔孔眼。堵塞球接触孔眼后，必将阻止液体流进孔眼，因此，在孔眼内外出现压差，使堵塞球在压差的作用下牢牢地座在孔眼上，切断液体进入地层的通道。只要井筒压力超过周围的地层压力，堵塞球就会堵住孔眼。孔眼堵塞球法压裂工艺B一次压裂两个或两个以上的射孔段，向井内泵注的压裂液将从渗透率最高的射孔段进入地层。第一层压裂完，将堵塞球投入顶替液送入井内，由于这一射孔段容易吸收液体，堵塞球随注入液体，在压差作用下坐入孔眼，实现密封。由于井内仍然保持压力，在第一层段压裂完毕进行顶替后，紧接着就进行第二个层段的压裂。第一个层段的封堵使井内压力蹩高，从而压开第二射孔段，这一过程，视需要可重复进行，直到压开全部层段孔眼堵塞球法压裂工艺为了在多层压裂中实际而有效地封堵孔眼，堵塞球应满足以下条件：堵球的大小和比重应保证在液体携带下进入并堵住孔眼；堵球必须十分坚固，以免在现场实际压裂压差下从孔眼中挤出；压裂时堵塞球能严密封住孔眼，压裂后容易从孔眼中脱落；堵球的比重应能使堵球脱出孔眼后沉落井底限流法分层压裂技术技术原理：通过控制各层的射孔孔眼数及孔眼直径的办法限制各层的吸水能力以达到压开各层的目的，此即限流法。压开一个以上的射孔段，井底注入压力必须超过每一压裂层段的地层原始破裂压力，为此必须限制孔眼的大小和数目。孔眼摩阻大小直接与压裂液通过孔眼的流量有关，因此提高泵注排量，必将增大孔眼摩阻，每个射孔孔眼好象是一个井下油嘴，提高排量，井底压力随即上升