大型球罐焊接工艺设计

1000m3石油液化气球罐的结构和强UGNX4.0，AutoCAD2007等软件绘制出球罐的焊接结构装配图，解决【】球罐压力容器组装焊接工艺焊后热处Sphericalreferredtoasthesphericalisstoredgasorliquefiedgasasthemainfunctionofthepressurevessel,isakindofcomplexweldingsstructure.Widelyusedinpetroleum,chemical,petrochemical,metallurgy,urbanconstructionandotherindustrialButbecauseofthesphericalvolumeisbig,splatecuttingprocessingisdifficult,fieldassemblyandweldingmanufacturetechnologyhasthecertaindifficulty,andmostofthesphericalstoringinflammable,explosiveortoxicmedium,sotheproductionqualityandprocessingtechnologyhasbeeninthenationaleconomyoccupytheimportantstatusandcannotbeignored.Thisdesignmainlyisaccordingtosomeofthepressurevesselcountriesindicate,accordingto1000m3liquefiedpetroleumgassphericalstructureandstrengthdesign,UsingUGNX4.0,AutoCAD2007andothersoftwaretomaptheassemblyweldingofsphericalstructure,solvethesphericalunderthematerialsandon-siteweldingassembledsomeofthemorecomplexproblems,specificweldingofsphericalweldingprocessdesign,weldNDTmethodsandmeans,andonsomewholeheattreatmentafterwelding,andintroducesthehydraulicpressuretest,airtightnesstest,inordertoimprovethelargesphericalconstructionlaborefficiencyandreducetheconstructioncost,improvethequalityofweld,guaranteetheweldstrengthrequirements,thustoavoidsomesecurityaccidents,ensurethesafetyofsphericalinuse. ]spherical；pressurevessel；assembly；weldingtechnologypost-weldheat绪 球罐的特 球罐分 球罐设 球罐壳 人孔与接 支承结 拉杆结 梯子、平 充装系 腐蚀余 16MnR的化学成分和基本性 16MnR的焊接性及分 层状 球壳壁厚计 风载荷计 弯矩计 支柱计 组合载 支柱与球壳连接最低点a的应力校 a点的剪切应 a点的纬向应 a点的应力校 球罐壳体加工成 球瓣成 球罐壳体组 赤道带板吊 中心柱的安 下温带板安 附属件安 球罐焊接工 施焊环 焊前预 后热处 球罐焊 定位 焊后矫 焊后检 外观检 无损检 焊后整体热处 水压试验和气密性试 水压试 气密性试 致 参考文 附录（一 附录（二 球形储罐最早出现在19世纪末到20世纪初，开始时只是低压气态介质早期的球罐为铆接结构。这种结构形式制造较为，材料的浪费也较大，而且一但其中有一60年代以来，日本的球罐制造业非常突出。1956年东京煤气公司建造两台材料是T1钢的20000m3气球罐(设计压力是0.5p)1960年采用纵缝预制拼板自动焊和环缝手工电弧焊的技5000m31964年西德采用自动焊接和手工电弧焊接结合的技术完成了10000m3球罐的建造1976年神户煤气公司建造一台材料是ETE的33400m3煤气球罐(设计压力是0.6Mp)184年三菱重工采用IG焊接为主的工1525000m3的球罐。目前，世界上球罐的制造技术水平得到了迅速发展，最36000m3【1】我国于五十年始制造球罐，195850m3，的球罐，1966400m3来，我国工业制造业高速发展，为了满足我国的国防、科研、石油化工、冶金、市政等业对容器的要求，我国的球罐工业得到5000m3，10000m3球罐的应用会越来越广泛。目前，随着材料、焊接、制造、施工安装技术不断提高，国内外球罐研究发展也正随着我国石油、化工、轻纺、冶金及城市燃气工业的发展，作为容器的球罐，得到了广泛的应用和迅速的发展，在企业、国防工业、冶金工业及城市然气中，用于储液氮等物料例如在城市燃气中球罐供气系统常用于液化石油气和天然气以及煤气，在钢厂中利用球罐氧气或氮气等，这都说明球罐作为容器而言，不仅应用广泛，球罐的特1-2。作为球罐来说具有如1/2。由于球罐的风力系数为0.3，而圆筒形容用材少、造价优点 图1-1球罐实体结1-2球罐分1-3所示。焊缝布局复杂，且部分支柱在球壳的环焊缝上，施工组装，对球壳板的精度要求高。 （b）桔瓣 1-3校正较麻烦，仍有Y型接缝，制造精度要求高。GB12337-1998《钢制球形储罐》GB50094-98GB17261-2011《钢制球形储罐型式与基本参数》JB/T4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》SH3512-90《球形储罐》SH3512-2002SH3062-2007《石油化工球罐基础设计规范》JB/T4730.1-2005《承压设备无损检测》球罐壳14所示。1-11000m3公称容积几何容积球罐直径支柱底板至球壳赤道平面距离4588上极上温赤道下温下极 五带八柱桔瓣式球罐分带形式及焊缝分人孔与接球罐一般有物 21-5（a）所1-5（b）的厚壁补强方式。支承结

（b）厚壁接管图1-5球罐人孔和接管的补强形式GB12337-19981-6。该结构增加支柱与球壳的接触面积，减少支柱的刚性，支柱与球壳的连接避免急剧变化，使其逐渐过渡等方法，不存在焊接死角，并且U形柱结构结构中与球壳图1-6球罐壳体与支柱的连接形 图1-7可调式拉杆结拉杆结GB12337-981-梯子、平设计压力和设计温依据TSGR0004-2009察规程》规定，固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于50℃时混合液化石油气组2-1压力50℃的饱和蒸汽压时（丁烷、丁烯、丁二烯以异丁烷为相关组分，设计压力为50℃的饱和蒸汽压时（液态丙烷以丙烷为相关组分，设计压力为50℃的饱和蒸汽压时（态丙烯以丙烯为相关组分，设计压力为丙烷、丙烯50℃的饱和蒸气压力应按相应的和行业标准的规定确定。以此为依据，多取以丙烷为主的设计压力1.77Mpa，并且根据市当地气温条件， .cn/search.php?c=1&city=%CE%E4%BA%BA&type=wh&dpc=1充装系依据《压力容器安全技术监察规程》规定，盛装液化气体(含液化石油气)0.9。对容器容积经实际测定者,0.9,0.95腐蚀余件的腐蚀程度不同时，可采用不同的腐蚀余量。本球罐设计使用40年，考虑均匀腐0.05mm/2mm。3mm选取。焊接接头系150接头的焊接接头系数φ按下列规定选取：100％无损检测φ1.00，局部无损检测φ0.85100%无损检测，故焊缝接头系数φ1.00。2-2公称容积几何容积内径介质密度设计温度设计压力水压试验压力气密性试验压力壳体壁厚腐蚀余量焊缝长度7基本风力基本雪压根据《固定式压力容器安全技术监察规程》、GB150-1998《钢制压力容器》及16MnR作为球罐壳体的主综合力学性能好，时效脆化敏感性不高，并且16MnR的焊接性能较好，具有一定的抗H2S16MnR的化学成分和基本性16MnR2-32-42-5【32-316MnR化学成分（质量分数CPS表2-416MnR的力学性 交货状态正202-516MnR板厚在下列温度(℃)许用应力>> 16MnR的焊接性及分Ceq16MnR碳当量的计算可以通过工业标准（JIS）的碳当量公式【4：

CMnSiNiCrMo 来求解出

CSiMn

结合Ceq(JIS)Pcm表明16MnR有一定的淬硬倾向焊接性尚可但球罐壳体组装过，整体结构拘束度较大，且16MnR板厚效应严重。当板厚较大时，需要对钢板进行预热以GB50094-9816MnR2-6所示。2-616MnR钢的预热温度16MnR的预热温度板厚预热温度--16MnR钢中含碳量较低、MnS、P控制比较严格，其Mn/S较高，因此热裂纹倾向较小。可计算其热裂纹敏感系数（简称HCS）当HCS≤4时，一般不会产生从钢材的化学成分考虑，16MnRTi、Cr、Nb、V等强碳化物形成元素，因此Wc＞0.1%的低合金钢有公式：当△G＞21.5＜△G＜2时，一般；当△G＜1.5时，对再热裂16MnR对再热裂纹（脆化）不敏感。.量和分布有关。从Z向拘束力考虑，层状与板厚有关，当板厚大于16mm时，钢材中的片状硫化物与层状硅酸盐等杂质都能导致Z向塑性的降低和层状的产生，其中以片16MnR钢材来说，由于严格控制P，S含量，只要控制其依据球壳壁厚计0.9，液面距罐顶高度h 1h2(3Rh)(1 0.14R球 球 式中R=12300，解出hF=669.30mm，hB=3357.96mm，hA=8942.04mm，hC=11630.70mm，hG2-1球壳各带壳板的计算压力PCPFPPBPPAP

h)1.775809.8(3357.962408.34)109h)1.775809.8(8942.042408.34)109PCPPGP

h)1.775809.8(11630.702408.34)109h)1.775809.8(123002408.34)109式中介质密度 取材料 根据公式： C

计算出球壳各带壁厚

焊缝系钢材负偏差

腐蚀裕量C2F

CFF

2

F

C

.7

2

4

B圆整后取BB

C

.7

2

4

A圆整后取δA40mm(考虑支座连接的影响A

C

.2

2C C

4

C

C

.6

2G G

4

G取球罐壳体厚度为δn=40mm球壳应力校2-2球罐截面模型【5】。2-2薄球壳的径向和周向应力表达式

2.1～2.4。

h(3Rcp

[H

h)

(3Rcp

θ

[H

h(3Rcp

[H

R

(3Rcpθ

[H

将球壳各带分别按操作和试验两种情况计算其最大应力，结果列于表2-7。操作条件下：[]t0.9s=0.9×325×1=292.52-7FBACG内压应力应力0总应力内压应力应力总应力A0.1250.125 式中RO—球罐外半径；δe—球罐壳体有效厚度，δe=δn-GB150-19986-5得：B许用外压力：[p]=

0.18Em

0.18206000 617076.123MPa操作条件下赤道壁压应力：

(mmm)g D cp =(75068.8282417.6)12340

+0.47212340=45.4864m1

1D2cp n

=75068.8下半球介质质量m2

1D3i

=282417.6m50

(m1m3)g

(75068.8486926.9)9.8 D 12340cpm3=1

D3i

3109=32-8所示【6 球形储罐基础施工参直径径孔径心距 球罐质量计球壳平均直径：Dcp12340mm；17850kg/m3；充装系数：K0.9；31000球壳外直径：Do12380mm；基本雪压值：q200N/m2；球面的积雪系数：Cs0.4；保温层厚度：δn40mm；球壳各带球心角：F=54°B=36°A=54°，C=36°，

D2

n1n1

D3 i

D3

D2qC

00 n4(D1D2)h18(42624002)4拉杆质量m

d

m6m7m0= 2+m4

mL

m0n

mT= m3+m6+m=1501365+

mTn

载荷计支柱底板底面至球壳中心的距离：H08200支柱数目：n16MnR钢的常温弹性模量：Es206×103支柱外直径：do426mm支柱内直径：di=400mmiI=(do4-d4)i

(4264-4004)=支柱底板底面至拉杆中心线与支柱中心线交点处的距离：l5100mH3 mH3 球罐的基本自震周期：T球罐的基本自震周期：T=力综合影响系数：Czamax0.23(GB12337-9815得对应于自振周期T的影响系数：a

0.3amax=T球罐的水平力：Fe=Czam0g=0.45×0.0848×683453.73×9.8=2.556×105N风载荷计风载形体系数：K1ξ11.588（按GB12337-9817选取）风振系数：K210.35ξ110.35×1.588=1.5568m高度处的基本风压值：q0450支柱底板底面至球壳中心的距离：H0风压高度变化系数：f10.6488（GB12337-9818选取）球罐附件增大系数：f21.1球罐的水平风力：Fw

Do2K1K2q0f1f2×10-4=×123802×0.4×1.556×450×0.6488×1.1×10-6=4弯矩计Fmax取Fe0.25Fw)FwFe+0.25Fw=2.556×105+0.25×9.6196×104=Fw=9.6196×104Fmax=LH0l820051003100由水平力和水平风力引起的最大弯矩Mmax=FmaxL=3.518×105×3100=1.090×109支柱计支柱中心圆半径：RRi6150最大弯矩对支柱产生的垂直载荷的最大值：(GB12337-9826，29计算 21.090109(Fi)max= i

8

=(Pi-j)max

lFmaxsinj

51003.518×105sin86150sin

=6.738×104n以上两力之和的最大值(GB12337-9819计算(Fi+Pi-j)max=0.1768Mmax+0.3018=

+

=1.194×105组合载操作状态下支柱的最大垂直载荷：(GB12337-9834，35计算W0=G0+(Fi+Pi-j)max=837230.82+1.194×105=9.566×105F

WT=GT+0.3(Fi+Pi-j=1.416×106

w=1406267.75+0.3×1.194×10

单个支柱弯操作状态下赤道线的液柱高度：h0e试验状态下赤道线的液柱高度：hTe6150mm； 2-3球壳的有效厚度：δeδnc=402操作状态下物料在球壳赤道线的薄膜应力：(GB12337-9837计算

(pp0e)(Die)=(1.770.02127)(1230038)=145.399

438试验状态下液体在球壳赤道线的薄膜应力：(GB12337-9839计算

(pTpTe)(Die)

(2.210.06027)(1230038)=184.280438球壳内半径：Ri16MnR的弹性模量：E206×103操作状态下支柱的偏心弯矩：(GB12337-9836计算RW M01

0ei0(1-μE

×(1-0.3=2.9067×106试验状态下支柱的偏心弯矩：(GB12337-9838计算 RW MT1

TeiT(1-μE

×(1-0.3=5.4531×106操作状态下支柱的偏心弯矩：(GB12337-9840计算6EI 62060003.598108145.399M02= 0ei(1-0H2E0=2.0096×107

82002

×(1-0.3试验状态下支柱的偏心弯矩：(GB12337-9841计算6EI 62060003.598108184.280MT2= Tei(1-0H0=3.6386×107

82002

×(1-0.3M0=M01+M02=2.9067×106+2.0096×107=2.3003×107MT=MT1+MT2=5.4531×106+3.6386×107=4.1839×107支柱稳定性校iA=(do2-d2i4

(4262-4002)=16858.664iZ= (do4-d4)=i

(4264-4004)=1.689×106mm332

M0A

9.5661051.689

×2.3003×107×16858.66=εT

MTA

×4.1839×107×16858.66=WT 1.416101.689 IA计算长度系数：K31；支柱的惯性半径：riIA

=(3.598×108÷16858.66)0.5=146.089支柱长细比：λ=K3H01×8200)÷146.089GB12337-98220P=GB12337-9823TP支柱材料：16Mn，s=320支柱材料的许用应力：[]c

s=320÷1.5=213.33

=9.566×105÷（16858.66×0.849）=66.83MPa＜[

=1.416×106÷（16858.66×0.866）=96.99MPa＜[则支柱在操作状态和试验状态下稳定性都满足要求支柱与球壳连接最低点a的应力校a支柱与球壳连接焊缝单边的弧长：Lw球壳a点处的有效厚度：δca=38w操作状态下aw

G0(Fi 2L 试验状态下a点的剪切应力 图2- 连接最低点a位置简G0.3(F imax w 2Lw

22158.84a操作状态下a点的液柱高度：h0a=试验状态下a点的液柱高度：hTa8250操作状态下物料在a试验状态下物料在apTa=hTaρ3g×10-9=8250×580×9.8×10-9=操作状态下a01pp0a)(Diea=(1.77+0.0332)(12300+38)÷(4×38×1.0)=146.368试验状态下aT1=pTpTa)(Dieaa操作状态下a0a=01+0=146.3685.294151.662状态下aTa=T1+T=183.195+8.587应力校核：0a=151.662MPa＜[]t163Ta=191.782MPa＜0.9s=0.9×320=288则a支柱与球壳连接焊缝的强度支柱与球壳材料屈服点的较小值：s=320焊缝的许用剪切应力：[]w=0.4sa0.4×320×0.676.8W取G0Fi)maxGT0.3(Fi

G0+(Fi)max=837230.82+3.133×104=GT+0.3(Fi

=1406267.75+W=GT+0.3(Fi

=支柱与球壳连接焊缝焊角尺寸：Sw=W/1.41LwS=1.409×106÷(1.41×2158.84×15)=38.569MPa＜[11000m3的球罐，可DN5001000m3DN500上下人孔，6个，都布置在Φ2000压力计口(DN25)，温度计口(DN25，液面汁连通口(DN25)，气孔(DN40)（DN602.89mm2-92-9允许不补强的接管的最小壁厚DN500P—设计压力，MPa 16Mn与球罐壳体基本相同，其许用应力均为［σ］t

壳壳

1所需补强面积：A=dδ+2δδet（1-开孔直径 式中C—厚度附加量补强区的外侧高度：h1=补强区有效宽度:B=2d=504×2=1008mm能起补强作用的金属截面积如下A1=(B-d)(δe-δ)-2(δnt-C)(δe-δ)(1-=(B-d)(δe-δ)=(1008-504)×(38-36.54)式中接管计算壁厚

1.772163

A3确定是否需要补强及补强面积 .573=5066.413mm2＜A且需补强的截面积:A4≥A-(A1+A218416.16-2-5。30°150mm宽,45°宽.则实际补强截面积为4A/=2×1150(150×tan30°）+2×14 A/＞A30°150mm宽,45°50mm宽满足要求 2-53-1，3-2所示，按几何关系计算出型后球片的各部尺寸,以便下料【5。符号说明ni─球壳分带序数(只考虑半球);(i=1为赤道带,i=2为温度带,i=3为极带D─球壳内径 n─球壳分带总数i

Di─球壳各带横截面弦口直Cm─球瓣各测量点的弦长 m─球瓣各测量点的顺序号Si─各带测量点顺序号—球瓣各点对应弦长C

NiN—对应C

Cm—球瓣经向各点弦CTCyi各带球心夹角i154；236；31测量点:赤道带m=1～7，温带m21

RiAyi （b）温带板形 图3-1球瓣下料示意 图3-2球罐壳体分瓣形式及部分参DiDcosi

1

63;

1

1172323

D1Dcos112300cos27 DDcos12300cos63

D3D

12300cos117

D

3.1412300 L1

360

5793.3mm;L23862.2mm;L3Dcos(i)tan(2N

11cos2()tan2iimNi—第iSi—各球瓣测量点顺序号总数16个分点,1-7,7-15。对于赤道带每相邻两个测量点间对应的球心角为

3-对于温带每相邻的两个测量点间的球心角为

8

球瓣各测量点对应弦长C的弧长： =Darcsin(cm

D2CmD2Cm球片径向边缘各测量点弦长

sin对应弦长Cm

B17180arcsin(D温 D

B815180arcsin(D) 947.07mm表3-1各分点C、 、C、的数 i10023456789Ai和弦长Ci

CD

)cos(NN NN 1

C1D

Ni

)cos(i)12300

)cos

2tan(iR1

2tan

极带弦口弦长

Dsin2D

12300sin545584.08mm3.1412300极带弦口弧长T

360

Dsin )Dsin )D2 2 sin2Ni

当i1

arcsin(CyiDCy1Ay1Cy2

1230021230022210959.3822123001230022210959.385584.082Ay21230022123002225584.0822

)Ay3

)6-8mm的加工余量，成形后再按精确尺寸放样，加工坡口的方法3-3所示。3-33-4曲率半径。实践证明，在压延过工件曲率半径变小时，要比曲率半径变大更难纠正。图3-4局部成型法 图3-5球壳板压形加垫及曲率矫正3-5所示。1/21/3的重复的释放效果，减少成形后的自然变形。成形的球瓣如图3-6所示。 图3-6各带球瓣成型后示意图GB12337-1988X2-23-2不对称X型n20~11.513.3 51b25560球瓣成形及坡口加工后，仔细检查表面质量和曲率，如图3-7。用弦长不小于2000mme3mm。并且坡口表3-73-3所示【23-3123454-1球壳半成品检

基础检（直径、方位、中赤道带板组中心主安与中心柱固定、调整对口尺寸、初步点焊固定内外内外脚手架搭与中心柱固定、调整对口尺寸、初步点焊固定下极下极带边缘板组装（管口方位、用夹具与温带固定上极带边缘板组（管口方位用夹具与温带固定中心主拆下极带、上极带极中板组调调整、找正、组装，总体质量检4-.35.7.4日字形夹具及间隙片日字形夹具结构简单、质量轻、制作方便，现场装拼时，瓣边缘较近处，将回钢锥插人卡帽后，两壳板之间容易达到调整错边的目的。一般每隔1.3m装设一套日字形夹具。脊板形夹具脊板形夹具的刚性大，组装精度高，调整性和通用性强，对组装较辅助夹具在使用上述两种工夹具时，往往有些位置难以顾及到，须辅以一些必4-2（g）所示。③角形压码：结构简单，制造使用方便，如图4-2（h，对错边量较大的部位采用这种 （b）日字形夹 （d）间隙 图4-2球罐组装常见夹具赤道带板吊4-3所示。赤道板外部在上卡两根拖拉绳，赤道板上部用卡兰向引一根拖拉绳，4-3所示。找好间隙后用夹具加以固定。4-4所示4-34-44-1，各部尺寸调整合格后，即可进行赤道带纵缝的定位焊接。组装过（a）装配间隙（b）等厚球壳板错边量 （d）外侧测量棱角图4-5球瓣组装精度检查示意图4-1赤道带组装允许偏差【3允许偏差10.15%H,23≤0.3D%451000mm60.1δ0.1δ1+（δ2-δ1）且表中：H—支柱高度；D—赤道带内径；δ—球壳壁厚；E中心柱的安4-6所示。下温带板安4-6所示。吊装组对时要注意温带板与赤道带板的相对位置，避免出现形接头，采用T形接头，并用样板调整好温带板与赤道带板的曲率。3-4mm，否则最后一块板插装就位后间隙就会偏大。4-6上温带板安4-7所示。但上温带板的上口也有下垂趋势，为避免下垂而5mm左右为宜。4-7上下极带板的组为了便于球罐内焊接和检测等施工作业时通风和施工通行，在全部球壳板组装完4-8所示。下极板吊装。将下极带板拖拉人基础或在赤道带吊装前将下极带板排列在基4-8组装后球瓣调4-1。附属件安球罐焊接工艺评定严格按照《压力器焊接工艺评定》的规定执行。依据12337985009498《球形储罐施工及验收规范》的规定编写相关工艺。500-1000mm处测得。在焊接球罐极带板内侧焊缝时，可用鼓风机向球罐通风，以改善施焊环境ZX5-400，40mm16MnR，为了防止氢致裂纹的产生，球壳的对接Φ3.2、Φ4mm的超低氢钠型焊条E5015，牌号为J507H焊条电弧焊，其药皮中含有萤石CaF2，分解出的FH结合，具有较好的脱氢作用。焊条J507H5-15-1熔敷金属J507H的化学成分CPS熔敷金属J507H抗拉强度屈服强度伸长率-46℃冲击功焊条烘焙温度一般为350-400烘箱温度应缓慢升高烘焙1h烘干后放在100-150℃5-2烘干温度恒温时间存放温度低氢型焊条1/2倍数来选用焊工，故本球罐的焊8名焊工均匀分布，同时对称施焊。50mm5-1，以10-15mm 图5-2纵焊缝两端焊到环焊缝坡口纵缝立焊时，第一、二层焊道应直线运条、短弧焊，尽量达到成形，其余焊道焊表面层运条时两面稍慢、要压短电弧、均等地加长停留时间，到位准确、中间稍5-2缺陷，数量为球壳板数量的20%。2.3.216MnR的焊接性分析可知其焊接性较好，但随着板厚增加，并且采16MnR焊接，GB50094-98GB12337-98《钢制球形储罐》中2-640mm16MnR选择预热温度为12337199816n，属540P40mm＞38mm立即进行后热消氢处理100℃以下，氢就不能很快从较厚的焊缝200-2500.5-1h。5-3，5-4 F1×2，F2×3ACABCGBF水压试验、气密性检 涂 交定位50-100mrn，间距为250-400mm，焊缝应焊在小坡口一侧，焊肉厚度为5-8mm，层数不少于两层，定位焊5-5所示，避开丁字接头及正式焊道的始端和末端等易造成焊接缺陷的部位，其引5-45-4定位焊、支柱与赤道板组合焊缝的焊接规范【3焊条直径焊接电流A焊接电压V焊接速度焊接线能量4444支柱与赤道板组5-6VT形接头。组装前对焊缝两侧30mm范围内进行除锈，打磨光洁。然后将赤道板置于胎架上，并5-6。1mm；支柱的组2mm125-1505-6。5-4。焊接时要求焊透，不要产生未熔合、夹渣、密集气孔等缺陷。焊后打5-6人孔凸缘与极中板组5-7所示。组装前先对125-150℃预热温度后开始焊接。人孔焊接可由A、B、C、D44-28所示。焊接时，先焊大坡口面的焊缝，各层各道5-7接管与极中板组接管和极板的焊接先在工厂进行，由于接管径不大，可以采用厚壁式补强，其5-8所示。插管角焊缝的焊接，很容易产生焊接收缩裂纹，因此，焊前应进1251505（b5-（即进行后热消氢处理。 5-8焊后矫5-9赤道带纵缝组165812.14mm822148125-150℃预热。焊接5812.14mm，大坡口面第一、二580mm左右，每段连续焊完两层后再进行下一段的焊接，其1（a5-10（b（c）焊接过，层间温度不得低于预热温度，也过太多，焊后进行消氢处理，其200-2500.5-1h。 图5-10赤道带纵缝焊接层级及焊接方向上、下温带纵缝上、下温带安装纵缝均为16条，每条3874.76mm，同样由8名焊工均布同时对称施线能量的焊缝的平均线能量的控制)主要取决于焊接层次的多少。只要控制住焊接层次，线能量就能够得到保证。故在上下温带纵缝焊接过应保证其焊接层次与赤道上、下极板纵缝30mm125-150℃。焊接时，可由A、B、C、D45-11（a）所示。4-29.于仰焊位置，焊接过应当略微降低焊接电流和焊接速度。一般大坡口面焊14道，小85-11（b）所示。焊接过，控制层间温度不超过预热温度，焊缝焊完后应立即进行后热消氢处理，200-2500.5-1h，然后缓冷。为了便于球罐内焊接和检测等施工作业时通风和施工通行，可将极中板暂时取下，待球罐焊缝都焊接完后，最后再将极中板重新组对焊接。并且在焊接上、下极板内侧焊接时，由于焊接粉尘严重，并且温度较高，可用鼓风机向球罐吹风，保证球5-11上、下温带与赤道带环缝组上、下温带与赤道带的环缝(AB.AC)长34524.4mm，将焊缝分为32段，每段长145-165512（）内侧焊缝和外侧焊缝的焊接方向相反，环焊缝的横焊层次如图512（b）所示。5-121080mm滑过渡.50mm25mm200mm80mm.5-13所示【35-130.5-1h。极板与温带环范》的规定，参考《球形储罐焊接工程技术》表7-15，确定16MnR钢、Φ12300-40球罐的5-5。5-5球罐焊接规范【3径焊接电流焊接电压焊接速度温度4444444仰4（平4焊表6-1焊缝深度≤0.5（平焊）≤0.5（立焊）≤0.5（横焊长度/mm（累计计算≤10（平焊）≤12（立焊）≤10（横焊无焊后角变形/（球罐焊缝的无损检测按国家准JB/T4730-2005《压力容器无损检测、焊接接头的无损检测均按JB/T4730-2005进行，射线检测要求射线照相质量不应低于AB级，其检测结果对100%检测的对接接头，不低于Ⅱ级为合格；超声波检测结果对20%检测的对接接头，Ⅰ级为合格；渗透检测结果对100%检测的对接接头，Ⅰ级为合格。检6-26-2 100%-（焊后热处理前24hJB/T4730-超声波检测复查20%-JB/T4730-24h 100%-JB/T4730- 100%-JB/T4730-名义厚度δn>30mm（100℃以上时，名义厚度>34mm)16MnR钢的球罐的焊25mm1h1h；40050-80℃/h；30-50℃/h,4007-17-1恒温时间7-2所示。把球罐本身作炉膛，采用合理的加热装置，外部铺设保温材料保温，用燃烧加热的方法加热前将整球连带地脚螺栓从基础上架起，浮架在轨道上，以便热处理过自由膨100℃，应2只千斤顶来调节伸缩【8。图7-1球罐热处理工 图7-2焊后整体热处理示意85%著的效果。7-2，1000m316个。热电偶测温点应均匀地布置在球壳7-24.5m200mm2m附近的7-2球罐容积88水压试验和气密性试验。试验压力如下：水压试验压力

1.251.77163气密性

P[

1.771631.77GB12337-1998 PT(Die e式中σT—试验压力下球壳的应力 PT—试验压力Di—球壳内直径mm； δe—球壳的有效厚度mmσT满足下列条件：水压试验时,气密性试验时,式中σs—球壳材料在试验温度下的屈服强度MPa；Φ

PT(Die)2.21(1230038)179.39MPa＜3200.9e 4eee

PT(Die)2.21(123