教学楼设计毕业设计

教学楼设计毕业设计

西安工业大学北方信息工程学院本科毕业设计（论文）题目:西安远东中学教学楼设计题目:西安远东中学教学楼设计系别：建筑工程系专业：土木工程班级：B120710学生：史伟浩学号：_b 指导教师： 2016年05月毕业设计（论文）任务书系（部）建工系专业土木工程班级10姓名史伟浩学号B12071019.毕业设计（论文）题目：远东中学教学楼设计.题目背景和意义：本设计为远东中学教学楼设计，总建筑面积4500平方米，拟建5层，主体结构为钢筋混凝土框架结构，位于西安市劳动南路。主要房间组成及使用面积见下表：房间名称建筑面积（m2）备注普通教室55〜5628~30间多功能教室100〜1202间电教器材储存兼放映室35〜40与多功能教室吡连物理实验室75〜851间生化实验室75〜851间实验准备室30〜40共两间，与实验室靠近音乐教室53〜551间乐器室15〜201间，与音乐教室靠近阅览室75〜851间书库30〜40与阅览室吡连科技活动室15〜201间或2间办公室12〜16每层设两间本设计的意义主要有以下几个方面：（1）通过本设计，可以使学生对四年来所学的基本理论和专业知识进行综合的应用，加深对专业知识的掌樨和理解，同时对建筑设计和结构设计有整体和全面性的认识。（2）通过杳阅各种资料和建筑规范等完成本工程的建筑设计，结构选型，结构布置，结构计算及建筑、结构施工图的绘制，进而巩固对基础知识和专业知识的掌樨程度以及综合运用的实际能力。.设计（论文）的主要内容（理工科含技术指标）：（1）建筑部分根据任务书进行建筑方案及建筑施工图设计，以施工图为主，具体要求如下：计算机绘制，达施工图深度，要求完成图纸内容：①主要平面图（底层平面图、标准层平面图等）；②正立面图及侧立面图；③剖面图一个（剖楼梯间）；④屋面排水图。（2）结构部分①结构方案设计：包括柱网布置、结构平面布置、构件的初步估算、基础形式及埋置深度的确定。②结构计算：选一具有代表性的框架进行计算。包括：确定框架计算简图，荷载计算，恒荷载作用下的内力计算，活荷载作用下的内力计算，水平地震作用下的内力计算，内力组合，框架截面设计（配筋计算），自选构件设计和计算（现浇板或楼梯）。③绘制施工图，结构图纸要求完成内容：结构平面布置图，一根框架配筋图，自选构件配筋图。④编写设计说明书和结构计算书（装订成册）。工程地质条件：场地地势平坦，地质构造简单，持力层为亚粘土,11类场地，地基承载力标准值为180kPa。土壤最大冻结深度为18cm,最大积雪厚度为20cm，雪荷载为0.25kN/m2。常年地下水位于地面以下7m，水质对混凝土无侵蚀。气象条件：冬季室外计算温度-9℃,夏季室外计算温度+30℃。最热月平均气温为+27℃,最冷月平均气温为-0.2℃。年总降水量631.8mm,一日最大降水量为109.6mm，一小时最大降水量为79mm。全年主导风向为东北风，基本风压0.35kN/m2。建筑结构安全等级：二级；建筑结构设计使用年限：50年。地震设防烈度为8度，建筑场地类别为n类，设计地震分组为第一组。.设计的基本要求及进度安排（含起始时间、设计地点）：（1）设计的基本要求：1＞要有良好的城市景观，要求建筑造型美观、大方。2＞设计方案合理，计算方法正确，计算数据准确。3＞计算书格式应符合标准，书写工整，文字简练，条理清楚。4＞施工图须符合制图标准，能正确、准确表达设计意图，图面布置协调、清楚、整洁。（2）进度安排：建筑设计、结构选型、结构布置15-16（1）第15周-第18周荷载计算 15-16（1）第19周-第20周II

荷载计算15-16荷载计算15-16(2)第1周-第3周结构构件计算 15-16(2)第4周-第7周整理说明书、绘制施工图 15-16(2)第8周-第9周出图、论文装订 15-16(2)第10周答辩 15-16(2)第11周.毕业设计(论文)的工作量要求①图纸(幅面和张数)*:建筑图6张,结构图4张②其他要求：论文字数：20000字外文翻译字数：3000字参考文献篇数：15篇以上指导教师签名：年月曰学生签名： 年月日系主任审批：年月III西安远东中学教学楼设计摘要本设计主要进行了结构方案中横向框架的抗震设计。先确定框架布局，之后进行了层间荷载代表值的计算，然后取一根框架进行分析，分别计算水平荷载作用下和竖向荷载作用下的内力与位移，水平地震作用采用底部剪力法进行计算，水平地震作用下的侧移刚度采用D值法进行计算，框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/550的限值。接着采用弯矩二次分配法计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，并进行内力组合，进而找出最不利的一组或几组内力进行计算配筋，框架配筋计算，应遵循〃强柱弱梁，强减弱弯，强节点、强锚固〃等原则，选取最安全的结果计算配筋并绘图。整个结构在设计过程中，严格遵循有关最新的国家标准规范，参考相关资料和课本，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。设计本着适用、安全、经济、使用方便的原则进行。建筑结构方案是否合理，不但关系到是否满足使用要求和结构受力是否可靠，而且也关系到是否方便施工等问题。关键词：框架结构；抗震；结构设计；内力计算IVTheDesignoftheteachingbuidinginXi'anYuanDongschoolofArtsandsciencesThedesignofthemainstructureschemeofhorizontalseismicdesignframework.Whenthedirectionsoftheframesisdetermined,firstlytheweightofeachflooriscalculated.Thenthevibratecycleiscalculatedbyutilizingthepeak-displacementmethod,thenmakingtheamountofthehorizontalseismicforcecanbegotbywayofthebottom-shearforcemethod.Theseismicforcecanbeassignedaccordingtotheshearingstiffnessoftheframesofthedifferentaxis.Thentheinternalforce(bendingmoment,shearingforceandaxialforce)inthestructureunderthehorizontalloadscanbeeasilycalculated.Afterthedeterminationoftheinternalforceunderthedeadandliveloads,thecombinationofinternalforcecanbemadebyusingtheExcelsoftware,whosepurposeistofindoneorseveralsetsofthemostadverseinternalforceofthewalllimbsandthecoterminousgirders,whichwillbethebasisofprotractingthereinforcingdrawingsofthecomponents.Thewholestructureofthedesignprocess,instrictcompliancewiththerelevantprofessionalstandard,referencetorelevantinformationandthelatestnationalstandardsandspecifications,anddesignofthevariouscomponentsofacomprehensivescientificconsiderations.Inshort,application,security,economicanduser-friendlydesignistheprinciple.Designreasonableandworkablestructureoftheprogramistheconstructionsiteoftheimportantbasisfortheconstruction.KeyWords:Framestructure;seismic;structuraldesign;internalforcecalculationVI目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1绪论 1\o"CurrentDocument"工程概况 1\o"CurrentDocument"建筑介绍 1\o"CurrentDocument"建筑类型 1\o"CurrentDocument"抗震设防烈度 1\o"CurrentDocument"设计原始资料 1\o"CurrentDocument"气象条件 1\o"CurrentDocument"工程地质条件 1\o"CurrentDocument"建筑平面设计 1\o"CurrentDocument"建筑立面设计 2\o"CurrentDocument"建筑剖面设计 2\o"CurrentDocument"土建设计 2\o"CurrentDocument"2结构布置 3结构布置 4\o"CurrentDocument"结构平面布置 4\o"CurrentDocument"3计算截面的确定 74框架结构刚度参数计算 8梁柱线刚度计算 9\o"CurrentDocument"柱的抗侧刚度计算 11\o"CurrentDocument"5荷载计算 13\o"CurrentDocument"恒载标准值计算 13\o"CurrentDocument"重力荷载代表值计算 13\o"CurrentDocument"6内力计算 16\o"CurrentDocument"横向水平地震作用下框架结构的内力和位移计算 16\o"CurrentDocument"横向自振周期计算 16\o"CurrentDocument"水平地震作用及楼层地震剪力计算 17\o"CurrentDocument"水平地震作用下的位移验算 18\o"CurrentDocument"水平地震作用下框架内力计算 19\o"CurrentDocument"作水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图 21\o"CurrentDocument"竖向荷载作用下框架结构的内力计算 22\o"CurrentDocument"计算单元 22内力计算 26\o"CurrentDocument"7内力组合 31\o"CurrentDocument"结构抗震等级 31\o"CurrentDocument"框架的内力组合 31\o"CurrentDocument"框架梁内力组合 32\o"CurrentDocument"框架柱内力组合 33\o"CurrentDocument"8截面设计及配筋计算 44\o"CurrentDocument"框架梁 44\o"CurrentDocument"梁正截面受弯承载力计 44梁斜截面受弯承载力计算 48\o"CurrentDocument"框架柱 50\o"CurrentDocument"剪跨比和轴压比验算 50\o"CurrentDocument"柱正截面承载力计算 51柱斜截面承载力计算 56柱斜截面承载力计算 56\o"CurrentDocument"9楼板设计 57\o"CurrentDocument"9.1楼板类型及设计方法的选择 58\o"CurrentDocument"10楼梯设计 66梯段板设计 66\o"CurrentDocument"荷载计算 66\o"CurrentDocument"内力计算 66\o"CurrentDocument"截面设计 66\o"CurrentDocument"平台板设计 66\o"CurrentDocument"平台梁设计 67\o"CurrentDocument"11设计心得 69\o"CurrentDocument"参考文献 70致谢 7.1....\o"CurrentDocument"毕业设计（论文）知识产权声明 72\o"CurrentDocument"毕业设计（论文）独创性声明 731绪论工程概况建筑介绍设计题目：西安远东中学教学楼设计建筑面积：4480m2建筑高度：18m结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构建筑物耐久年限：50年建筑类型建筑成一字型，东侧为两层大跨度多媒体教室，五层框架结构。抗震设防烈度地震设防烈度为8度，建筑场地类别为n类，设计地震分组为第一组，设计基本加速度为0.20g，结构安全等级为二类。设计原始资料气象条件温度：冬季室外计算温度9℃，夏季室外计算温度+30℃。最热月平均气迫温为+27℃，最冷月平均气温为0.2℃。.基本风压：0.35kN/m2o.基本雪压：0.25kN/m2o1.2.2工程地质条件场地地势平坦，地质构造简单，持力层为亚粘土，11类场地，地基承载力标准值为180kPa。常年地下水位于地面以下7m,水质对混凝土无侵蚀1.3建筑平面设计根据本建筑物的使用功能要求，采用框架结构，边跨为6.3米，中跨为2.7米，设置一个双跑楼梯和一个平行双分楼梯，满足建筑防火要求。根据人流的多少和搬进房间设备的大小取门宽为1200mm,开启方向朝房间内侧。走道两端的门采用等宽双扇门，大厅的门采用一个两个双扇玻璃门。房间窗设置：房间中的窗大小和位置的确定，主要是考虑到室内采光和通风的要求。建筑立面设计本建筑主楼立面采用对称体型，建筑物各部协调统一，形式完整。本建筑确定每层层高为3.6米，楼梯高度等于层高，屋面为不上人屋面，挑檐宽1000mm,挑檐高度设为600mm。建筑总高度18m。整个立面看起来规则整齐，简洁大方，简单的造型更显示了干练。总体上，本建筑立面造型符合建筑造型和构图方面的均衡、韵律、对比的规律，并满足适用、经济、美观的要求。建筑剖面设计室内外高差为0.45米，可防止室外流水流入和墙身受潮。根据采光设计标准及结构布置要求，确定标准层房间窗高到框架梁底主要窗宽为2.4米，高为2.1米。标准层走廊两端设置玻璃窗以便空气流通和采光要求。屋面排水采用有组织外排水方式，用外装塑料空心管作为落水管，屋面材料找坡2%。土建设计.墙体±0.000以上均采用M5混合砂浆砌筑，±0.000以下均采用水泥砂浆砌筑。.卫生间楼地面比同层相邻楼地面低20mm。.楼屋面面层材料的选择及构造设计。.屋面：（不上人）20厚1:2.5水泥砂保护层层4厚SBS高聚物改性沥青防水卷材一道25厚1:3水泥砂浆找平层100厚水泥珍珠岩保温层1:6水泥焦渣找坡层（最薄处30厚）100mm厚现浇钢筋混凝土屋面板10厚混合砂浆.楼面：10厚瓷砖楼面，干水泥擦缝（在卫生间内采用地砖防水楼面）5厚1:2.5水泥砂浆粘结层（内掺建筑胶）20厚1:3干硬性水泥砂浆结合层（内掺建筑胶）水泥砂浆一道（内掺建筑胶）100mm厚钢筋混凝土板，随打随磨光10厚混合砂浆2结构布置2.1结构布置⑴采用双向纵横向框架承重方案，纵向总长53m。(2)根据建筑设计要求，主体结构共5层。(3)墙采用240mm粘土空心砖(4)混凝土等级：梁，板，柱均采用C35。(5)楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。结构平面布置图2.1结构平面布置图初选截面尺寸

(1)框架梁截面尺寸纵向框架梁h=(1/8〜1/12)乂=(1/8〜1/12)>6000=500mm〜750mm 取h=600mmb=(1/2〜1/3)疝=(1/2〜1/3)>600=220mm〜325mm 取b=300mm横向框架梁ABCD跨h=(1/8〜1/12)乂=(1/8〜1/12)>6300=525mm〜787mm取h=600mmb=(1/2〜1/3)出=(1/2〜1/3)>600=220mm〜325mm取b=300mm表2.1梁截面尺寸(mm)层数混凝土等级横梁(bxh)纵向框架梁(bxh)纵向次梁(bxh)AB跨、CD跨BC跨15C35300x600300x400300x600300x450⑵柱截面尺寸估算柱截面尺寸根据柱的轴压比限值，按公式计算1)根据《建筑抗震设计规范》，结构形式为框架结构，抗震设防烈度为8度，建筑物高度18m<24m查得抗震等级为二级，确定柱轴压比限值为0.8(2.1)2)Ac>N/^fc(2.1)柱组合的轴压比设计值N=PAgn (2.2)注：B考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数边柱取1.3，内柱取1.2。g折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取14kN/m2on为验算截面以上的楼层层数。A柱的负荷面积。fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对C35,查得16.7N/mm2o图2.2图2.2框架结构的计算简图中柱：A1=6.0X4.5=27.0m2边柱：A2=3.15x6.0=18.9加一层：中柱Ac>N/^fc=PAgn/^fc=(1.2x27.00x14x5)x103/(0.8x16.7)=206512mm2边柱Ac>N〃fc邛Agn〃f二(1.3x18.9x14x5)x103/(0.8x16.7)=150340mnX据计算结果并综合考虑其它因素：取中柱bxh=600mmx600mm边柱bxh=600mmx600mm二层~五层：取bxh=600mmx600mm表2.2柱截面尺寸(mm)层次混凝土等级bxh(mm2)1C35600x6002-5C35600x600(3)板厚估算h=(1/40-1/50)xl=(1/40-1/50)x(6300/2)=63mm-79mm取h=120mm3计算截面的确定（1）框架各构件在计算简图中均用单线条代表，各单线条代表构件形心轴所在的位置线（2）梁的跨度二该跨左右两边柱截面形心轴线之间的距离（3）底层柱高二从基础顶面算至楼面标高处（4）中间层柱高二从下一层楼面标高至上一层楼面标高（5）顶层柱高二从顶层楼面标高算至屋面标高⑹当上.下柱截面发生改变时，取截面较小的截面形心轴线作为计算简图上的柱单元一层〜五层：横跨ABCD跨：6300+120+100-600=5920mmBC跨：2700-100x2+600=3100mm纵跨①〜⑩轴：6000mm柱高：底层柱的计算高度：4300m2-5层的柱高：3.60m

%*a立*4q**°f*27。口6300J <9 Q卜图3.1横向计算简图6：■j-jSi，:，：力X0M「;：■:■■;川；.6WH门国 JJW门丁版z--w.-w/xcsr .%■:叮打丁曲"NK过代科砥 源溟式醇 相例4“统图3.2纵向计算简图4框架结构刚度参数计算梁柱线刚度计算在框架结构中，可将现浇楼面视作梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.510，对中框架梁取I=2小截面惯性矩Io=bh3/12。框架梁线刚度为ib=EcI0/L，其中EC为混凝土弹性模量，L为梁的计算跨度

表4.1横梁线刚度ib计算表类别层次Ec(N/Mm2)bxh(mmxmm)I(mm4)L(mm)ib=EcI0/L(N-mm)1.5EL/Lc0(N-mm)2EcI0/L(N-mm)AB,CD跨1-5层3.15x104300x6005.4x10963002.57x10103.855x10105.14x1010BC跨1-5层3.15x104300x4001.6x10924001.77x10102.655x10103.54x1010柱的线刚度iC二ECLC/HC。其中LC为柱的截面惯性矩，HC为框架柱的计算高度。表4.2柱的线刚度计算表层次Ec(N/mm2)bxh(mmxmm)HC(mm)LC(mm4)iC=EcICHC(kN-mm)13.15x104600x60043001.08x10107.5x10102-53.15x104600x60036001.08x10109.0x1010令i>5AB=1.0,则其余各层杆件的相对线刚度按计算所得，作为弯矩二次分配时计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。10

柱的抗侧刚度计算根据梁柱的线刚度比K的不同，框架柱可分为中柱，边柱柱抗侧移刚度：D=qxl2xi/h2c c注：ac柱抗侧移刚度修正系数表4.3柱侧移刚度修正系数表位置边柱中柱ac简图K简图K一般层12itk二』42ic:二i+i+i+ik=-4——2——3——4ka= c2+k2ic底层i?k=Licii1i?rk=ii^2-ic0.5+ka c2+k边框架柱侧移刚度D值表4.4边框架柱侧移刚度D值 单位：N/mm层次边柱⑷根中柱⑷根ZDKa c DcDCx4Ka c DcDCx410.5140.419470778800.70.45262851051401830202-50.430.171416756668070.262166786668143336中框架柱侧移刚度D值表4.5中框架柱侧移刚度D值 单位：N/mm层次边柱（16）根中柱（16）根ZDKa c D「DCx16Ka c D「DCx1610.690.43209303348801.200.46223903582406931202-50.570.22166672666720.960.3327500440000706672将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即为各层间侧移刚度D表4.6层间侧移刚度单位：N/mm层次12-5WD850008876140XD1£D2=850008/876140=0.9>0.做该框架为横向规则框架。12

5荷载计算5荷载计算5.1恒载标准值计算(1)屋面(不上人)：20厚1:2.5水泥砂浆保护层二毡三油防水层150厚水泥蛭石保温层100~140厚膨胀珍珠岩找坡120mm厚现浇钢筋混凝土屋面板10厚混合砂浆20mmW0-3x20kN/m3=0.4kN/m20.35kN/m25^0.15kN/m?=0.75kN/m^（100+140）/2x7=0.84kN/mz120mmxL0-3x25kN/m3=3.0kN/m20.17kN/m合计： 5.51kN/m(2)1-4层楼面：10mm面层水磨石地面20m水泥沙浆打底 0.65KN/m素水泥浆结合层一道120厚钢筋混凝土板 250.12=3.0KN/m210厚混合砂浆 0.17KN/m合计 3.82KN/m(3)屋面及楼面可变荷载标准值：不上人屋面均布活荷载标准值 0.5KN/m楼面活荷载标准值 2.5KN/m屋面雪荷载标准值 ^=urS0=1.0x0.2=0.2KN/m2(式中ur为屋面积雪分布系数)(4)梁柱密度25KN/m墙体均为240厚粘土空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，则单位面积上墙体重量为15x0.24+17x0.02x2=4.28KN/m2木门单位面积重力荷载0.2KN/m2,钢铁门0.4KN/m2,铝合金窗单位面积重力荷载取0.4KN/m25.2重力荷载代表值计算(1)第一层：楼面恒载：3.6x53x15.3=2974.32KN1350%楼面均布活荷载0.5x53x15.3x2.0=826.2KN纵梁:4x1.05x0.3x0.6x(53-8x0.6)x25=910.98KN边横梁：0.3x0.6x25x1.05x(6.0-0.6)x18=459.27KN中横梁：0.3x0.4x25x1.05x(2.7-0.6)x9=59.54KN次梁:0.3x0.45x25x1.05x(6.3-0.3)x16=340.21KN梁总重：1769.99KN柱：0.6x0.6x25x1.05x4.25x36=1606.5KN纵墙:总长53x4-29x0.6-6x2-2.4=180.2m总重(3.55x180.2-2x2.1x32-2x0.9x11)x4.28=2077.92KN横墙:总长6.3x21+2.7=135.0m总重(3.55x135-20x2.1)x4.28=2004.4KN墙总重：4082.32KN木门：0.2x2.1x0.9x22=9.24KN塑钢门：0.4x(2.1x2)x4+1.6x2.1=10.08KN铝合金窗：(2.0x2.1x32+2x0.9x11)x0.4=61.68KN门窗总重：81KN由上述可知，一层重力荷载代表值：11339.39KN⑵第二层重力荷载代表值楼面恒载：2974.32KN50%楼面均布活荷载:826.2KN梁总重：1769.99KN柱:1360.8KN纵墙:总长53x4-29x0.6-6-2.4=186.2m总重(3.0x186.2-2x2.1x34-2x0.9x11-2x1.5x3)x4.28=1733.4KN横墙:总长6.3x21+2.7x2=137.7m总重：(3.0x137.7-2x2.1x2)x4.28=1732.116KN墙总重：3456.516KN木门：0.2x2.1x1.0x20=8.4KN塑钢门：1.6x2.1x2x0.4=2.688KN铝合金窗：63.36KN门窗总重：74.448KN由上述可知二层重力荷载代表值：10220.94KN⑶三四层重力荷载代表值楼面恒载:2974.32KN50%楼面均布活荷载:826.2KN14梁总重：1769.99KN柱1360.8KN纵墙:总长53x4-29x0.6-6-2.4=186.2m总重(3.0x186.2-2幻.1x34-2x0.9x11-2x1.5x3)x4.28=1733.4KN横墙:总长6.3x18+2.7x2=118.8m总重：(3.0x118.8-2x2.1)x4.28=1507.5KN墙总重：3206.2KN木门：0.2x2.1x1.0x16=6.72KN塑钢门：(1.6x2.1)x6x0.4=8.064铝合金窗：(2.1x2.0x34+2x0.9x11+2.0x1.5x3)x0.4=68.64KN门窗总重：83.43KN由上述可知三四重力荷载代表值：10220.94KN(4)第五层屋面恒载：5.19x53x15.3=4208.6KN50%屋面活荷载：0.5x0.5x53x15.3=202.725KN梁总重：1769.99KN柱总重：1360.8/2=663.39KN墙总重：[(186.2+137.7)x1.35-2x2.1x34-2x0.9x11-2x1.5x3-2.0x2.1x2]x4.28=1101.1KN木门：8.4KN铝合金窗：63.36KN门窗总重：71.76KN女儿墙：0.6x[(53+15.3)x2-15.3]x4.28=311.5KN由上述可知，五层重力荷载代表值：8346.1KN则结构抗震分析时所采用的计算简图如下：15mm6内力计算横向水平地震作用下框架结构的内力和位移计算横向自振周期计算1=1.7wt（uT）i/2 （6.1）注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gj作为水平荷载而算得的结构顶点位移。WT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取）.7。uT按以下公式计算：TOC\o"1-5"\h\zVGi=Gk 62）（Au）=VG/ZDj （6.3）T=Z（Au）k （6.4）注：Dk为集中在k层楼面处的重力荷载代表值，VGi为把集中在各层楼面处的重力荷载值视为水平荷载而得的第i层的层间剪力。XD弓为第i层的层间侧移刚度。（Au）i（Au）k分别为第i、k层的层间侧移。表6.1结构顶点的假想侧移计算SD.层次 G(kN) V^.(kN) i Au(mm)i Gi (kN/mm) iui(mm)16

58346.18346.18500089.82169.49410220.9418567.0485000821.84159.67310220.9428787.9885000833.9137.83210471.9439259.9285000846.18103.93111339.350599.2287614057.7557.75T1=1.7vt(uT)1/2=1.7xO.7x(0.16949)i/2=0.49s6.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算(6.5)根据《建筑设计抗震规范》GB50011—2010)规定，对于高度不超(6.5)FEK=aiGeqGEQ=0.85EGi=0.85x50599.22=43009.337kN根据场地类别n为类，设计基本地震加速度为0.2g，查得场地特征周期值Tg=0.45s。抗震设防烈度为8度，多遇地震情况下，查的水平地震影响系数最大值%ax=0」6。由特征周期与自振周期的比值确定计算地震影响系数1产(Tg/Tj0.9amax=(0.45/0.49)0.9x0.16=0.141FEk=aiGEQ=0-141x43009.337=6064.32kN因1.4Tg=0.63s>T1=0.49s,所以不考虑顶部附加水平地震作用。各质点横向水平地震作用按下式计算：F=一i—^Fit—GEK尸i」表6.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次H.(m)iG.(kN)G.H.(kN-m)..G.H./£G.H.F(kN)iV.(kN)518.78346.1156072.070.2791691.951691.95415.110220.94154336.1940.2761673.753365.7311.510220.4117540.810.2101273.514639.2127.910471.9482728.3260.148897.525536.7314.311339.348758.990.087527.606064.3317各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图6.1.3水平地震作用下的位移验算根据《建筑设计抗震规范》GB50011—2010）规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震最小剪力应符合VEKI>^G『查得九=0.032表6.3水平地震剪力验算表层次G(kN)1LG(kN)0.032LG(kN)V.(kN)158346.18346.1267.08<1691.95410220.9418567.04594.15<3365.7310220.9428787.98921.21<4639.21210471.9439259.921256.32<5536.73111339.350599.221619.18<6064.33因此水平地震剪力按计算结果计算。水平地震作用下框架结构的层间位移△%和顶点位移ui的计算：TOC\o"1-5"\h\zAu.=Vi/LD.. （6.7）ui=^Auk （6.8）各层的层间弹性位移角的计算忆Aui/hi （6.9）层次V.1(kN)LD.1(kN/mm)(Au).1(mm)u.1(mm)h1(mm)斗二(Au)1/h118

51691.958500081.99125.05736000.0005343365.78500083.96023.06636000.001134639.218500085.45819.10636000.0015225536.738500086.51413.64836000.0018116064.338761407.1347.13443000.00166表6.4水平地震剪力验算表由此可见，最大层间弹性位移角发生在第2层要求。0.00181<1/550=0.001812满足Aue<匕e要求。6.1.水平地震作用下框架内力计算以框架布置图中③轴线横向框架内力计算为例说明计算方法，其余框架内力计算略。框架第i层的层间剪力Vi，i层j柱分配到的剪力Vij以及该柱上下端的弯矩(6.10)(6.11)(6.12)Muij和Mbij(6.10)(6.11)(6.12)V=ijVijXDi

ijMb..=V..xyhijijM%=%(1-y)h产yn+x+y2+y3（底层柱需要考虑修正y2,第二层需要考虑修正y3,其余无需修正）（6.13）注：Dq为i层j柱的侧移刚度。h为柱的计算高度。y框架柱的反弯点高度比。yn框架柱的标准反弯点高度比。y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。表6.5各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次h.i(m)V.(kN)i2D.ij(kN/mm)边柱Di1(kN/mm)Vi1(kN)ky(m)Mb.,i1(kN-m)Mu.,i1(kN-m)53.61691.958500081666733.180.570.23528.0767.4919

202043.63365.78500081666765.990.570.3583.15154.4133.64639.218500081666790.970.570.435142.46185.0323.65536.7385000816667108.560.570.5195.408195.40814.36064.3387614020930144.840.690.7436.06186.88表6.6各层柱端弯矩及剪力计算(中柱)层次h.1(m)Vi(kN)ZD..ij(kN/mm)中柱Di2(kN/mm)Vi2(kN)kY(m)M*i2(kN-m)Mu.?i2(kN-m)53.61691.958500082750054.720.960.3568.95128.0443.63365.785000827500107.700.960.40155.09232.6333.64639.2185000827500148.450.960.45240.49293.9323.65536.7385000827500177.180.960.55350.82287.0314.36064.3387614022390157.671.20.65440.69237.29梁端弯矩Mb、剪力Vb及柱轴力N.的计算Ml5」一(Mb++Mu) (6.13)bil+ir i1，j i，jb bir / 、 ”一、Mr=—b—(Mb:+Mu) (6.14)bil+ir i+1，j i，jb bMl+MrVb=—b (6.15)2=2(Vlb-Vrb)k (6.16)注：ilb和irb分别表示节点左右梁的线刚度Mlb和Mrb分别表示节点左右梁的弯矩Ni为柱在第i层的柱轴力，以受压为正，l为梁的计算跨度。

图6.3内力示意图表6.7梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边梁走道梁柱轴力MibMrbI5MibMrbI5边柱N中柱N567.4975.446.322.6952.552.52.738.89-22.69-16..204182.48177.936.357.21123.65123.652.791.59-79.9-34.383268.18264.926.384.62184.1184.12.7136.37-164.52-51.752337.868311.246.3103.03216.28216.282.7160.21-267.55-57.181382.288346.816.3115.732412412.7178.52-383.28-62.79注：①柱轴力的负号表示拉力。②M单位为kN-m,V单位为kN,N单位为kN,L单位为m。6.1.5作水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图图6.4横向框架弯矩图（kN）21

-1”-164VTh21.61it储H-1M(3H-11671一IHflird.订"IMITbl.'bM.S-1”-164VTh21.61it储H-1M(3H-11671一IHflird.订"IMITbl.'bM.Sia2i-5114T?531IHT571842.7$1H.BT卜⑹.55图6.5梁端剪力及柱轴力图（kN）6.2竖向荷载作用下框架结构的内力计算计算单元取3轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6.3m,由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。226.2.2荷载计算(1)恒载计算q1、q1-代表横梁自重，为均布荷载形式。q2、和q2分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。P「P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、挑檐重、楼板重等重力荷载。23图6.7各层梁上作用的恒荷载5层：q1=3.906kN/m q,=2.730kN/mq2=5.51x3=16.53kN/mq,=5.51X2.7=14.88kN/mP1=[(3x2.3/2)X2+(2.3+6.9)X2.3/2]x5.51+4.725x5+3.544x6.3/2+3.94x1.35x6=167.74kNP2=[(3x2.3/2)x2+(2.3+6.9)x2.3/2+(3+2.7)x1.3/2x2]x5.51+4.725x5+3.544x6.3/2=176.66kN集中力矩M1=P1e1=167.74x(0.6-0.3)/2=25.16kNmM2=P2e2=176.66x(0.6-0.3)/2=26.50kNm1-4层：q1包括横梁自重和其上横墙自重q1=3.906+1.89x：3.6-0.6)=9.576kN/mq=2.730kN/mq2=3.82x3=11.46kN/m q=3.82x2.7=10.314kN/mP1=[(3x2.3/2)x2+(2.3+6.9x2.3/2]x3.82+6x4.725+3.544x5.3/2+3.94x(6x3.3-2x1.5x1.8)+0.4x2x1.5x1.8=160.70kNP2=[(3x2.5/2)x2+(2.3+6.9)x2.3/2+(3+2.4)x1.3/2x2]x3.9+6x4.725+3.544x6.3/2+3.94x(6x3.3-2x1.8x1.5)=195.660kN集中力矩M1=P1e1=160.7x(0.6-0.3)/2=24.105kNmM2=P2e2=195.6606x(0.6-0.3)/2=29.35kNm⑵活荷载计算24图6.8各层框架梁上作用的活荷载5层：q2=6.3/2x2=6.3kN/mq=2.7x0.5=5.4kN/mP1=(3x1.2+3x1.2)x2=14.4kNP2=(3x1.2+6x1.2)x2=28.8kN集中力矩M1=P1e1=14.4x(0.6-0.3)/2=1.8kNm吗=P2e2=28.8x(0.6-0.3)/2=3.6kNm在屋面雪荷载作用下：q2=0.315kN/m q=0.27kN/mP1=2.88kN P=5.76kN集中力矩M1=P1e1=0.36kNmM2=P2e2=0.72kN-m1-4层：q2=6.3/2x2.0=6.3kN/m q=2.7x2.0=5.4kN/mP1=(3x1.2+3x1.2)x2=14.4kNP2=P2=(3x1.2+6x1.2)x2=28.8kN集中力矩M1=P1e1=14.4x(0.6-0.3)/2=1.8kNmM2=P2e2=28.8x(0.6-0.3)/2=3.6kNm表6.8横向框架恒载汇总表层次q1(kN/m)q1,(kN/m)q2(kN/m)q2,(kN/m)P1(kN)P2(kN)M1(kN-m)M2(kN-m)53.9062.73016.5314.88167.74176.6625.1626.50149.5762.73011.4610.314160.7195.660624.10529.3525

表6.9横向框架活载汇总表层次q2(kN/m)q2,(kN/m)P1(kN)P2(kN)M1(kN・m)M2(kN・m)56.3(0.315)5.4(0.27)14.4(2.88)28.8(5.76)1.8(0.36)3.6(0.78)146.35.414.428.82.164.32注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况6.2.3内力计算（1）梁端、柱端弯矩计算q2sq?转化成等效均布荷载计算，再与山、q「产生的弯矩叠加。a=a (6.18)q=(1-2a2+a3)q (6.19)q=5q (6.20)8AB跨a=1.65/6.3=0.262q=(1-2a2+a3)q’=(2x0.2622+0.2623)q=0.888q恒载：5层：q2=0.88x16.53=14.55kN/mq,=5/8x14.88=9.3kN/m固端弯矩M二-Mra二——ql2=-—x(3.906+14.55)x6.32=-61.04kN.mABBA12 12M”=-M-—ql2=-—x(9.3+2.73)x2.72=-7.31kN.mBC CB=12 121-4层q2=0.88x11.46=10.08kN/mq,=5/8x10.314=6.45kN/m固端弯矩Mab=-固端弯矩Mab=-Mba=-11yq2=--x(10.08+9.576)x6.32=-65.01kN.mMbc=-Mcb=-Aql2=12—x(6.45+2.73)x2.72=-5.58kN.m12活载:5层：q2=0.88x6.3=5.544kN/mq,=5/8x5.4=3.375kN/m112=--x5.544x6.32=-18.34kN.m1固端弯矩mab二-mba二-qiJL乙1M=-M --ql2=BCCB=12/121--x3.375义3.42=—2.05kN.m12271-4层q2=5.544kN/mq,=3.375kN/m固端弯矩MAB=-MBA=-18.34MBC=-MCB=-2.051■1.5^7|1A53| | 1■51?|口,15许一=* | ■■,5W|1.^551 |l.+t?|Q1517I1.154户~=1±ML-“A4 徵出-±tsn打衿1?凡 心痣-5l,J7>~~=F-It.71-3.111.±l "3 *T|353 5 T鼻*.■仙F3~~=1-珞1苧1 -1i33 i>7」.圻 -155 」.忙-113?-141-1.15钎7 -lt4 1.1^-tas -1.5S 1X1-t3?1.7t 1，31.71■河魏 咨川-3tA1-T怜 1JB&-7.1S 7士-55i-1.7?|13111.03|nlEi| |l±5|i.vM■.口妥尸-t |7kI.59G1UM1 11•相13吧5M|■.国17^1型力一幻.tl s=1±12?.550芋1GE -色铝-5IQ1=~~=E-313i也灯 火消匕口 -3i.H 31.11 ｛融12S? T.Ti m T"凸.17 一-t-tLl*-1.t3H.1-71I.X"41 『脑-M*T.17-Ml 5.* 上51-2日 li?工21^9 -]l上E-.TE f士 丈趾 -tEl-X -l.s l,7t 111-5.M图1.11出口31.55--7l.i9 8B-31-11讣-T>3 义巴H.F毋用 上？4产--K.TT-dl・|1.3话13居|1心土| |l.±±S|1373i.stsii.i*i-i=―替3ll.i^I|L*5|«373|l.llf^—=^714.11-ail1 ^t±11935：11.03乜工 3”<灯匕<-曲.■「-1-1S fl-EIt* -3iJ| 4弓上11“dg *51 -1■.计-i=.i?P—=E-11.??-1延1LSP07[.中_iK? 9"S心-S(-?-女仆 工叼-133中 *中.7”2 个而打5 三讣 3.7L -<IJ-3A3-!■? 1.75 1^7-EAl士初，者回53lV.it-7^.i7 7&i5Td倬-2*-7.51 %5・自微 陆 力叫-131刊-13l3t-3.W1.祝I1.13iIII.I&I1.3731^75|1eP~茬 |1■誉4|I2S1| |1二土二|I.3T3>373IUI?R—11>3Z4.11-H±1 ±t±1±?35i1.Q3H,甑 -U,f4-措.■中T,打匕玉-士小 11-51露中 -Sl.il 却」■115・ 7,^ -LS1-H.W-3.17K看.|1s串-MtIlM-S47 手段*.lkEl=二殖 k1l-155* L7E士加应 令।?5^55 -3t5 *71 -，4■-3.lt -liT 155 257-5.il际 |心!?.£■?1751・T主的 ?7.?t-J534-风加-7.F? tKB品 烟.7T T门-TA1-隹"-九同11l^lil122E1 1l.iT7113i1■吕部J■・■曹芸£~~Ii.wri।上“1ms1 1i.rn11羊1■・*|1,■gp-=^：21.W±1*1-i*^5iSiais.H -1工如-iliaEMP-青-却」T-±-11 fl-fli.U-3111 St1li±1i7-1(- -3-U.W-i-R-11^1 -I.S11九“-1.K i-p p.11 一爵.叫-113-l>± 1.li 1工1丸” 5.75-1,W1.14 S工乒-3-11^ -I.5S -13? -■上工-D,7i -1,05^11111.15-?li? ?E.H-轨第1tl3-±T_TI E.&9tl.11-独£E -15.1S工5、“IF-5,t3-工沁6.9a 6.9b图6.9a恒载作用下的横向框架弯矩内力二次分配图kN-m)图6.9b活载作用下的横向框架弯矩内力二次分配图kN-m)一(a)恒荷载作用下 (b)活荷载作用下图6.10竖向荷载作用下框架弯矩图(kN,m)⑵梁端剪力和柱轴力梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算恒载作用时的柱底轴力，还要考虑柱的自重。1)恒载作用下的计算荷载引起的剪力计算：V=V=1ql4ql(1-a) (6.21)TOC\o"1-5"\h\zABBA211 221V=Vq—q'l+—q'l (6.22)BCCB212 422弯矩引起的剪力计算杆件弯矩平衡):V=-VM-M^+Mn((6.23)AB BA lV=V=0 ⑹24)柱的轴力计算：N；N:V+V (6.25)(Nu柱上端传来的轴力VlVr左右梁传来的剪力)\o"CurrentDocument"2)活载作用下的计算 …荷载弓1起的剪力计算：V=v=1ql— (6.26)ABBA2121V=V=1ql (6.27)BCCB422弯矩引起的剪力计算(杆件弯矩平衡:v=_v=_Mab:Mba(6.28)VBC二VCB=0 (6.29)柱的轴力计算：NrN-V+V (6.30)(Nu柱上端传来的轴力VVr左右梁传来的剪力)表6.10恒载作用下梁端剪力及柱轴力kN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力柱剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VAB=VBAVBC=VCBVAB=-VbaVBC=VCBVABVBAVCBN顶N底N顶Nr底528.7713.73-1.67027.130.4413.73194.84356.84220.83658.23441.5810.65-2.45039.1344.0310.65556.67686.27732.57862.17341.5810.65-2.42039.164410.65886.13983.33991.271056.07241.5810.65-2.4039.1843.9810.651183.211248.011110.71175.5141.5810.65-2.33039.2543.9110.651447.961480.361230.61262.46表6.11活载作用下梁端剪力及柱轴力kN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力柱剪力| 柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VAB=VBAVBC=VCBVAB=-VBAVBC=VCBVABVBAVCBN项=4叫『以512.893.74-0.22012.6713.113.7427.0745.65412.893.74-0.93011.9613.853.7453.4392.04312.893.74-0.97011.9213.813.7479.75138.38212.893.74-0.96011.9313.823.74106.08184.74112.893.74-0.93011.9013.793.74132.38202.27注：剪力V向上为正，轴力受压为正。7内力组合结构抗震等级抗震等级是构件计算和抗震措施确定的标准，可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素来确定。该框架结构高度为18m小于24m，抗震设防烈度为8度，抗震等级为二级。框架的内力组合(1)作用效应组合结构或结构构件在使用期间，可能遇到同时承受永久荷载和两种以上可变荷载的情况。但这些荷载同时都达到它们在设计基准期内的最大值的概率较小，且对某些控制截面来说，并非全部可变荷载同时作用时其内力最大，因此应进行荷载效应的最不利组合。TOC\o"1-5"\h\z永久荷载控制的组合1.35SGk+1.0SQk (7.1)可变荷载控制的组合1.2SGk+1.4SQk (7.2)地震作用下的不利组合1.2SGEk+1.3S(SGEk=SGk+0.5SQk) (7.3)SGK：由永久荷载标准值计算的内力。SQK：由可变荷载标准值计算的内力。SGEK:由重力荷载代表值计算的内力。SEK：由水平地震作用标准值计算的内力。(2)为了便于施工和提高框架结构的延性。对竖向荷载作用下的梁端负弯矩进行调幅。对现浇框架结构条幅系数可取0.8〜0.9(取0.8)(3)承载力抗震调整系数抗震设计中采用的材料强度设计值应高于非抗震设计时的材料强度设计值。但为了应用方便，在抗震设计中仍采用非抗震设计时的材料强度设计值，而是通过弓1入承载力抗震调整系数Yre来提高其承载力。查表表7.1承载力抗震调整系数Yre受弯梁偏压柱受剪受拉轴压比＜0.15轴压比＞0.150.750.750.800.857.3框架梁内力组合梁内力控制截面一般取两端支座截面及跨中截面。支座截面内力有支座正、负弯矩及剪力，跨中截面一般为跨中正弯矩。(1)梁支座负弯矩组合的设计值非抗震设计：-M=-(1.2叫E+1.4MEK) -M=-(1.35Nk+Mqk)抗震设计：-M=-(1.2叫k+1.3Mqk)(2)梁支座正弯矩组合的设计值抗震设计：m=1.3mek-1.omgk(3)梁端剪力非抗震设计：V=1.2Vgk+1.4Vqk V=1.35VGk+Vqk抗震设计时一二三级框架梁端剪力设计值的调整计算V=nvbM：+M;+VGb (7.4)in注：1n梁的净跨。nvb梁端剪力增大系数，一级取1.3，二级取1.2三级取1.1。vGb梁的重力荷载代表值作用下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值Mi.Mr分别为梁左右端截面逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值bb(4)梁跨间最大正弯矩组合的设计抗震设计时，梁跨间最大弯矩应是水平地震作用产生的跨间弯矩与相应的动力荷载代表值产生的跨间弯矩的组合。由于水平地震作用可能来自左右两个方向，因而应考虑两种可能性，分别求出跨间弯矩，然后取较大者进行截面配筋计算1层：AB跨向最大正弯矩求法：图7.1均布和梯形荷载下的计算图形q1=1.2x9.576=11.49kN/mq2=1.2x(11.49+0.5X3)=15.55kN/m七星./左^震.VA=-(227.43/0.75+305.53/0.7576.3+1/2x11.49x6+(1-1.95/6.3)/2x6.3x15.55=-20.95kN<0则最大跨间正弯矩Mmax发生在左支座处。Mmax=MA=227.43kNmYreMmax=0.75x227.43=170.57kNm右^震:VA=(350/0.75+173.39/0.75/6.3+1/2x11.49x6.3+(1-1.95/6.3)/2x6.3x15.55=154.69kN>0154.69-(2x11.49+15.55)/2>4.95=117.12kN>0即X>al=1.95mX=(154.69+1.95/2>15.55)/(11.49+15.55)=6.28m<6.3mMmax=-430.93/0.75+154.49628-1/2x(11.49+15.55)6282+1/2x15.55x1.95x(6.28-1/3x1.95)=207.28kNmYreMmax=0.75x207.28=155.46kNm剪力计算：AB净跨=5.7m左震：V肝-20.69/0.85=-24.34kNV=170.39/0.85=200.46kNMBi边二228.49/0.75-23.34x6/2=297.65kimMBr边=--307.82/0.75+200462=--350.29kN-右震：Vbi=169.17/0.85=199.02kNV=-8.76/0.85=-10.31kNMi=--292..59/0.75+190.02=--330.41kN-p边M/边=118.52/0.75-10036/2=154.94kN-左震：州边+吨边=297.65+350.29=647.94m>右震MBi边+吨边=485.35kNaVGb=0.5x11.495<7+15.555<7+5.7-1.95/2]=65.40kN贝IJV右=1.2x485/5.7+65.40=167.51kNYreV右=0.85167.51=142.38kNV左二1.2论47.94/5.7+65.4=201.81kNYrpV=0.85201.81=171.54kNRE左7.4框架柱内力组合柱内力控制截面一般取柱上下端截面，每个截面有乂、N、V。见附表7.3柱端弯矩M和轴力N组合的设计值非抗震设计M=1.2Mgk+1.4Mqk N=1.35%k+Nq抗震设计M=1.2M3E+1.3Mek N=1.2N3E+1.3Nek由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从组合中求出最不利内力。(1)Mmax及相应N (2)N11ax及相应的M (3)Nnin及相应的M应从两个方向的水平地震作用确定最不利内力。34

表7.2框架梁内力组合表层次位置内力荷载类型YR/asGk+o.5%』1.3%]1.35SGk+SQk1.21.，SGkSQkSF.Ek一一1AM-53.92-21.50士382.288314.53-430.93-94.29-9V39.2511.90+115.73-54.63171.0464.896：B左M-54.76-22.35+346.81-278.77397.51-96.28-(V43.91-13.79+115.7367.11-158.5673.077：B右M-5.912.95+241228.33-241.62-10.93-1V10.653.74+178.52161.89186.2218.121跨中Mab170.57164.32MEc174.77174.772ABCM-55.41-22.33+337.868269.50-389.3497.1397.7V34.1811.93+103.03-64.33136.5958.076：B左M-58.34-23.15+311.24-240.54366.28-101.91-1(V42.9813.87士103.0354.63145.3873.247：B右M-5.68-2.86+216.28204.47-217.2710.5310.8V10.653.74+160.21-144.94167.4718.1218.(跨中Mab222.62151.40Mbc149.50149.503ABLM-55.70-22.49+268.18201.23-321.726-97.96-9V39.1611.92+84.6241.90123.1164.796：B左M-58.69-23.28+264.92-195.00321.59102.51-1(V4413.81±84.6236.69128.3273.217：B右M-5.63-2.84+184.10133.15-185.84-10.44-1V10.653.74+136.37-124.69144.2318.121跨中Mab163.29128.78Mbc128.5128.25

4AM-59.24-21.65+182.48114.86-240.98-101.62-1(V39.1311.96+57.21151.8196.3864.796：B左M-56.35-22.12+177.93-112.81234.15-98.19-9V44.03-13.85±57.2199.23101.6473.297：B右M-5.72-3+123.65114.06-127.06-10.72-1V10.653.74+91.59-78.03100.5718.121'跨中Mab124.54100.57MEc86.4286.425ABCM-42.66-5.35士67.4925.00-106.60-62.94-6V27.112.67+22.697.9752.2149.265(B左M-36.46-4.81+75.44-38.58108.53-54.03-5V-30.44-13.11+22.69-11.1755.4254.205B右M-6.70-0.58±52.544.90-57.48-9.63-，V13.733.74+38.89-23.8851.9622.282跨中Mae55.9038.42—MBC—36.5347.62表7.3横向框架A柱弯矩和轴力组合表36

层次一截面内力SGKSQKSEKYRE1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK—一一5住「页M-31.72-5.33午67.49-34.8696.7548.1545.53N194.8427.07午22.69165.41209.66290.10271.71柱底M24.549.55±28.07-0.9853.7542.6842.82N356.8427.07午22.69311.21355.46508.80466.114住「页M-30.35-17.16+154.41-115.51185.5958.1360.44N556.6753.43干79.9447.14602.95804.93742.81柱底M28.5314.5±83.15-48.87113.2753.0254.54N686.2753.43+79.9563.78719.59979.89898.333住「页M-27.22-13.82+185.03-149.69211.1250.5752.01N886.1379.75+164.52673.00993.811276.03