装饰工程质量控制、问题和事故课件

建筑工程质量事故案例墙体、施工缝、骨架、装饰事故建筑工程质量事故案例墙体、施工缝、骨架、装饰事故1

砖

砌体结构设置圈梁质量问题事故案例北京某校学生宿舍为两幢五层砌体结构，未考虑抗震设防。该房屋的结构做法为纵横墙混合承重，H形平面，总长102.75m，层高3.30m（图3.45a），预制板梁楼盖，人字木四坡屋盖，钢筋混凝土条形基础，地基为承载力只有10t/m2的软弱土层。为防止房屋墙体发生因过大不均匀沉降的裂缝，除在图3.45（a）所示A、B两处设置沉降缝并严格控制所有墙体的砌筑质量外，在全部纵横内外墙的各层楼盖、屋盖标高处设置8φ8的配筋砖带。其做法是：将预制楼板附近的三皮砖用1：3水泥砂浆砌筑，在其灰缝中铺设纵横墙配筋砖带（沿钢筋每350mm设一φ4横筋，与它点焊连接），如图3.45（d）所示。为了实测墙体发生不均匀沉降后砖带中钢筋的应力状态，在房屋南外纵墙中部各层设有观测匣，在匣中穿过的钢筋上贴有电阻应变片。同时，观测房屋的实际沉降。

砖

砌体结构设置圈梁质量问题事故案例北京某校学生宿舍为两幢事故图片事故图片事故原因分析该房屋建成一年后测得的沉降曲线如图3.45（b），实测沿墙高钢筋带的应变分布如图3.45（c）。这时，内外纵横墙体并未出现裂缝。1976年唐山大地震波及北京，该房屋位于6.5烈度地区，经震害调查也未发现墙体有因震害产生的各种裂缝。可以认为，该房屋使用45年来，虽地处软弱地段，经历地震烈度为6.5度的影响，结构状态依然良好。这在一定意义说明构造恰当的圈梁在抵抗不均匀沉降和水平地震力是的作用（该房屋结构布置好、砌体砌筑质量高也是重要原素）。事故原因分析该房屋建成一年后测得的沉降曲线如图3.45（b）砖

砌体结构因

抗压承载力

不足事故案例北京某校教学楼为二层渣混结构，370mm厚砖墙（MU7.5，M1）钢筋混凝土楼板，木屋架，如图3.7（a）。屋架两端用螺栓固定在支承墙顶端的钢筋混凝土圈梁上，圈梁外每隔1m有一个外伸1.2m的挑檐梁（均见图3.8）。该楼建成后不久即发现在二层1m宽的窗间墙内侧有通长水平裂缝，约1mm宽，如图3.7（b）所示。发现裂缝后随即凿开抹灰层，在裂缝后贴石膏，两个月后，石膏又开裂，说明裂缝还在发展。从裂缝的位置、宽度和发展趋势分析，属砖砌体偏心受压破坏的前兆，墙体处于危险状态，必须立即进行加固。砖

砌体结构因

抗压承载力

不足事故案例北京某校教学楼为二层事故原因分析本房屋二层外纵墙支承着木屋架（跨度分别为11.68m和14.38m），但支承处的构造做法两端均为不动铰支座而不是按规定做成一端不动铰、另一端滚轴支座。当木屋架受载后有挠度时，支承处会给外纵墙顶端一个水平推力。如果考虑木屋架会有徐变变形，外纵墙顶端的水平推力就会不断增值。这无疑将增加二层外纵墙的计算高度及其所承受的弯矩。这是屋盖结构布置中的一个缺陷。较正确的布置是：对这种跨度较大的空旷砌体结构，除两端有横墙连接外，宜在顶部增设一层钢筋混凝土屋面板，或增设联系外纵墙的横梁；不然就要在外纵墙上设壁柱按排架结构处理。至于屋架支承构造必须按一端动铰、一端滚轴支座的构造做法解决。原设计外纵墙的高厚比刚满足规范允许限值要求：

H0/d=538/37=14.5～μ1μ2［β］=14.7如考虑外纵墙的屋架支承条件而使墙体的计算高度有所增加，设计高厚比就不足了。事故原因分析本房屋二层外纵墙支承着木屋架（跨度分别为11.6事故原因分析原设计未考虑混凝土挑檐外贴水刷饰面层重力对外纵墙产生的弯矩影响，认为它们都能由外纵墙顶部圈梁抗扭承受。实际上，这部分悬挑荷载应由外纵墙的抗弯和圈梁的抗扭共同承担。因而给予外纵墙的弯矩显然算少了。如果悬挑荷载全部传递给外纵墙，算得的窗间墙1-1截面内力为：M=1.15t﹒m，N=11.30t，e0=M/N=10.18cm,

e0/d=0.28截面承载力为（α=0.52，β=14.5，∮=0.61，A=3550cmR=18kg/cm2)

Np=∮αAR=0.61×0.52×3550×18=20.27×103kg=20.27tK=Np/N=20.27/11.30=1.79﹤2.3说明外纵墙窗间墙的强度安全系数不满足设计要求。事故原因分析原设计未考虑混凝土挑檐外贴水刷饰面层重力对外纵墙加固措施在外纵墙窗间墙内侧设置4根直径为16的二级受拉钢筋，以提高窗间墙的承载能力，并加强窗间墙抵抗水平推力的能力；在窗间墙增加2根直径为22的二级钢筋水平拉杆，防止屋架下弦进一步拉伸，并承受由于下弦进一步拉伸对外墙产生的水平推力，以上图均见3.8。木屋架下弦用夹板进行加固。此外，还取消挑檐来年感的预制水刷石饰面板，减轻挑檐梁荷重。加固措施在外纵墙窗间墙内侧设置4根直径为16的二级受拉钢筋，加固措施图片加固措施图片砖

砌体结构因

抗压承载力

不足事故案例山东某新建包装车间为一栋单跨吊车墙厂房，与原有车间相接（图3.9）。该新建车间跨度12m，檐高5.8m，北端为敞口，采用钢筋混凝土两铰拱屋架，屋架间距4.5m,槽形屋面板，上铺100mm厚炉渣混凝土保温层、1：3水泥砂浆找平层和六层做法卷材。屋架及屋架下墙体搁置在托墙梁L1上，L1支承于纵墙外伸壁柱的肋部（肋部截面240mm×370mm)上。车间内设有起重量为1t的吊车，行驶在纵墙壁柱翼缘顶部吊车垫梁上。托墙梁L1与吊车垫梁之间留有70mm间隙，用水泥沥青砂浆填缝，均见图3.9所示。砖

砌体结构因

抗压承载力

不足事故案例山东某新建包装车间为事故案例图片事故案例图片事故过程该车间在施工过程中，设计负责人已发现结构设计中的问题，并提出了加固图纸，但未向建设单位提出停工加固，也未向施工单位交代保证加固工作的安全措施和施工方法。施工单位发现难以按加固图纸进行施工，就搁置了下来。约20d后，正值雨天，并刮有6~7级的东北风，其时正在做屋面炉渣保温层，室内正进行回填土，车间新建部分突然倒塌，造成重大事故，时值1980年12月25日。事故过程该车间在施工过程中，设计负责人已发现结构设计中的问题事故原因分析砖吊车墙厂房设计，一般做法是将托墙梁与吊车垫梁连在一起，以增加托墙梁下砖砌体的局部受压面积和局部受压强度。但本工程的设计人却将二者分开，中间填以水泥沥青砂浆，又未对托墙梁下砌体局部承压强度进行复核，这是设计错误。经对现有设计进行复核的主要数据如下：托墙梁下砌体局部受压面积Ac=30×24=720cm2影响局部抗压强度的计算面积A0=（30+24/2）×24=1008cm2局部抗压强度提高系数r=1.18(1008除以720再开根号)砌体局部抗压强度rR=1.18×27=32kg/cm2(采用MU7.5、M5)

事故原因分析砖吊车墙厂房设计，一般做法是将托墙梁与吊车垫梁连事故原因分析N（托墙梁底面承受的纵向力）=18.23t（使用阶段设计荷载）15.65t（施工阶段实际荷载）按托墙梁底面均匀受压估算K=AcrR/N=720×32/N=1.26、1.27﹤﹤2.3，这是托墙梁下砌体局部受压强度严重不足的依据，也是导致房屋倒塌的主要原因。车间北端敞口，在风荷载作用下，使本已不安全的纵向墙体（包括壁柱）内又产生附加弯曲应力，这是促成车间倒塌的次要原因。事故原因分析N（托墙梁底面承受的纵向力）=18.23t（使用砖

砌体结构因高厚比

过大引起的

缺陷和

事故北京某厂仓库，木屋架，密铺望板，平剖面尺寸如图3.11。纵墙为240mm厚砖墙，130mm×240mm渣垛，山墙砖垛尺寸同前。墙体皆用MU10、M2.5砂浆砌筑。室内空旷无横墙，室内地坪至屋架下弦高度为4.50m。该仓库建成后发现两端山墙中部外鼓20~25mm，不符合墙面垂直度偏差限值规定。这个缺陷使人怀疑是由高厚比过大和承载力不足两种可能所造成。砖

砌体结构因高厚比

过大引起的

缺陷和

事故北京某厂仓库，缺陷原因分析经核算山墙及纵墙承载力均无问题，但高厚比均大于限值：山墙。可按刚性方案作静力计算。算得折算墙厚d′=27.0cm，计算高度H0=740cm，故墙体高厚比β=H0/d′=740/24=27.4﹥［β］，［β］=22纵墙。由于山墙间距5904m﹥48m,故应按弹性方案作静力计算。算得折算墙厚d′=28.4cm，计算高度H0=1.5H=1.5×（450+50）=750cm，μ1=1.0，μ2=1-0.4×1500/3300=0.82，［β］=22，μ1μ2［β］=1.0×0.8×22=18.04，故墙体高厚比β=H0/d′=750/28.4=26.4﹥18.04缺陷原因分析经核算山墙及纵墙承载力均无问题，但高厚比均大于限缺陷原因分析根据以上验算，证明缺陷多半是由于墙体高厚比过大引起，应对该仓库墙体进行加固。加固方案：对于山墙，增砌240mm×370mm砖柱，如图3.12（b）做法；对于纵墙，考虑到使用条件允许，在房屋中间加设两道横墙，使弹性方案变成刚性方案，H0=500cm，β=H0/d′=500/2804=17.6﹤18.04，保证了纵墙墙体高厚比的条件，如图3.11和图3.12（a）所示。

缺陷原因分析根据以上验算，证明缺陷多半是由于墙体高厚比过大引加固方案图片加固方案图片砖

砌体结构因

温度变形引起的

缺陷事故案例石家庄某车间为一个两层和三层的砖混结构，两层部分为车间，三层部分为办公室，均为钢筋混凝土现浇楼盖，如图3.22（a）所示。两、三层之间虽有错层，但并未设置变形缝分开。该工程建成后不久即在错层处墙体上发生中间宽两头窄的竖向裂缝。砖

砌体结构因

温度变形引起的

缺陷事故案例石家庄某车间为一事故原因由于混凝土收缩和温度变化，使混凝土楼盖发生比砖墙墙体大得多的变形错层处墙体欲约束楼盖的相对变形，因而在墙体产生较大的拉应力使砌体开裂的缘故。事故原因由于混凝土收缩和温度变化，使混凝土楼盖发生比砖墙墙体施工时因放线不当引起事故

案例

重庆市某临街建筑底层为商店，2层以上为宿舍，系6层砖混结构，横墙承重。设计要求底层墙厚为37cm，2至6层为24cm.底层与标准层局部平面,剖面见图2—2。考虑到构件的统一和建筑外观，设计的横墙轴线有的是墙中心线，有的偏左偏右。但本工程施工到2层，在楼面上防线时，发现2层以上砖墙位置确定困难。施工时因放线不当引起事故

案例事故

案例原因

分析

经检查，发现该工程在测量放线时，一律把墙的中心线当作轴线进行放线，以致造成两个问题，一是整幢建筑物的长度加长了13cm，二是二层以上砖墙位置确定困难，或是不能采用标准化构件，或是影响整个建筑的外观和使用。事故

案例原因

分析事故

案例处理措施整幢建筑加长13cm，对该地区无明显影响，可以不考虑处理。二层以上砖墙位置的确定有三种方案可供选择1.加大楼板跨度，增加值为185-120=65mm，2.把1至6层的山墙和楼梯间墙改为一砖半墙3.为了将就现有楼板和底层墙的实际尺寸，可修改山墙的剖面尺寸事故

案例处理措施整幢建筑加长13cm，对该地区无明显影屋架裂缝事故

某工程有21m和24m预应力拱形屋架共92榀，端部节点侧面产生了不同程度的裂缝，裂缝宽度一般为0.05-0.31mm，个别达09-1.0mm,裂缝长度一般小于500mm，个别大于600mm，见图4-5屋架裂缝事故某工程有21m和24m预应力拱形屋架共92事故原因分析1.屋架端部锚板厚度由14mm改为8mm2.取消端部承压钢板两侧的三角形加劲钢板3.预应力钢筋预留孔由直径50改为604.预留孔道端部，孔道周围的螺旋筋由直径8长400mm改为直径6长300mm，事故原因分析1.屋架端部锚板厚度由14mm改为8mm事故处理措施采用钢板，螺栓加固端节点，见图4-6

事故处理措施采用钢板，螺栓加固端节点，见图4-6弦杆断裂事故四川某厂房24m跨预应力屋架预制时，采用高压胶管充压力水预留孔。混凝土浇注完尚未凝固时，发现胶管堵头失效，压力水流失。为防止预留孔缩小河以后抽拔胶管的困难，施工人员立即重新对预留孔胶管冲水，加压，结果造成下弦杆预留孔道部位出现断续的纵向裂缝。弦杆断裂事故四川某厂房24m跨预应力屋架预制时，采用高压胶管事故原因分析在下弦杆混凝土浇注后不久，胶管内的压力水流失，造成胶管外径缩小，下弦预留孔也随之变形。施工采用重新充灌压力水，胶管再次膨胀，挤压已成型但尚无强度的新浇混凝土而造成裂缝。事故原因分析在下弦杆混凝土浇注后不久，胶管内的压力水流失，造事故处理措施1.立即停止灌水加压，防止事故进一步恶化2.对裂缝区域的混凝土表面进行压抹，消除或减轻裂缝3.孔道灌浆前作压水试验，未发现严重渗漏，仅有轻微渗水事故处理措施1.立即停止灌水加压，防止事故进一步恶化墙顶倒塌事故山东某中学体育场有一道石砌挡土墙，长100余米，高8m左右，挡土墙地基为风化岩，墙后5m范围内为回填土，在建成后不久发现很多竖向裂缝，从根部到墙顶全部倒塌。墙顶倒塌事故山东某中学体育场有一道石砌挡土墙，长100余米，装饰工程质量控制、问题和事故课件事故原因分析1.擅自减小挡土墙截面尺寸和降低砌筑砂浆的强度等级2.未按设计要求作好墙后和墙身的泄水，排水。3.墙后填土不符合要求4.未按设计要求每20m长留30mm宽的变形缝5.砌筑质量差事故原因分析1.擅自减小挡土墙截面尺寸和降低砌筑砂浆的强度等事故处理措施1.对倒塌部分进行全部清理，并按设计要求重新浇筑挡土墙以及留设变形缝2.对未倒塌部分用毛石墙按设计要求进行加固事故处理措施1.对倒塌部分进行全部清理，并按设计要求重新浇筑某高层建筑结构因采用不合格水泥而拆除某地一高层建筑结构,共27层,建筑平面尺寸为60.7M*90.4M.现浇混凝土框架剪力墙结构.1987年施工,198年主体结构完成到14层楼板.赶上重点工程建筑质量大检查,发现第10层到14层混凝土强度普遍达不带设计要求.设计混凝土强度等级为C30.实际测定只有C10~~C15.有些混凝土显得疏松,用小锤轻轻敲打,即有掉皮及漏砂现象,从散落的混凝土可见水泥浆粘结性能差原因分析抓哟是水泥质量极差.在浇注10~~14层混凝土期间,进场的水泥没有严格检验.水泥来源于许多小水泥厂,牌号很杂.原厂表明为425号普通硅酸盐水泥,经实测只能到达225号~~~325号,施工时按425号水泥配制,强度达不到要求.加上施工用的砂子本应粗砂,实际上用了粉细砂.某高层建筑结构因采用不合格水泥而拆除某地一高层建筑结构,共框架结构计算错误引起事故某市百货商店工程,主体三层,局部四层,主体采用钢筋混凝土框架结构,如图框架柱横向开间间距6.6米,层高4.5米.框架柱采用现浇钢筋混凝土,强度等级为C3O,楼板为预应力圆空板.工程主体全部完工,在层面找平防水层时,发生大面积倒塌,其中5根柱子被压断,八根横梁被折断.事故分析经检验,原设计有严重失误,主要有,1漏算荷载,2框架内力计算有误.3计算简化不当.由于计算失误,钢筋内配制比需要的少的多.加上施工质量不好.才造成框架结构的破坏.框架结构计算错误引起事故某市百货商店工程,主体三层,局部四某包装车间扩建厂房倒塌事故

事故情况某车间12M跨,为扩大车间,由东端向北接出一段厂房,使车间成L形,如图扩建厂房在施工过程中突然倒塌,造成4位施工人员死亡.工程概况厂房原车间及扩建部分均为单跨单层,有轻型吊车.扩建部分跨度为12M,采用钢筋混凝土双铰拱屋架,屋架间距4.5M,承重墙为370MM,带240*300砖跺.如图吊车支于砖跺的墙体上,屋架支于托墙上,如图扩建部分由县设计院设计.县施工队施工.材料为MU7.5砖、M5沙浆均合格

某包装车间扩建厂房倒塌事故事故情况某包装车间扩建厂房倒塌事故事故分析设计者将托墙梁与吊车梁分开,中间有70MM间隙,这样屋面传来的荷载与上段墙体只压在240MM*300MM的砖跺上,形成局部承压.这是造成事故的直接原因.某包装车间扩建厂房倒塌事故某饮食店木屋架倒塌事故经鉴定,问题出在施工队改建时,不是改制木屋架,仅将临街的三间木屋架的支撑端点处直接锯掉一截.然后用两块木板从两侧将上下弦夹住,用钉子钉住.这种方法完全不能满足弦杆传立的要求.圆钉因抗剪强度不足而逐渐被弯曲,拔出.最终导致整个屋盖倒塌.某饮食店木屋架倒塌事故某饮食店木屋架倒塌事故事故概况四川省某地区一饭店营业房为木砖结构平房,长12M,开间4M.木屋架跨度8米,工三间.由于城市改建需要该店向里推半米左右.把跨度8米改为7.52米.因改动不大,业主就委托绵阳市某乡镇建筑队改建.该施工队就简单的将木屋架锯掉一截,钉上立木既高完工.如图改建工程在后第十一天中午,营业房屋顶和门面儿墙上半截倒塌某饮食店木屋架倒塌事故某教学楼砌体裂缝事故工程与事故概况某市一中学教学楼,为5层内走廊砖混结构,建筑面积2044m.砖砌墙体承重,楼盖为现浇进深梁加空心板,外墙为清水墙,内墙为普通抹灰.使用半年后,建筑物开裂严重,至使屋面漏水,墙体渗水.门窗不能开关.现浇混凝土起壳、开裂.圈梁也有竖向裂缝.事故分析现场事故调查时,进行材料复检,发现工程砂有问题.工程采用硫铁矿渣代替建筑用砂打混凝土,搅拌砂浆.硫铁矿渣中的化学物质与水泥和石灰膏发生作用,生成硫酸钙和铝酸钙,同时体积膨胀,起膨胀力远远超过砂浆或混凝土的抗拉强度,从而使砌体开裂、起壳.某教学楼砌体裂缝事故工程与事故概况大模混凝土质量事故案例北京市卫戌区某部招待所主楼为14层框剪结构，外墙板采用北京市大模住宅通用构件（79G6），内墙为C20现浇钢筋混凝土。采用大模施工。施工中将每层平面划分为6个流水段。每个流水段平均需要1.5天。当主体结构施工到六层时，发现下列部位混凝土强度不满足要求，出现松碎现象。经测定：三层有6个轴线上墙体混凝土28天试块抗压强度是9.9Mpa,82天墙体取芯样一组，抗压强度分别为8.2、13和12.9Mpa.四层有6个轴线上墙体混凝土28天试块抗压强度是12.4Mpa,78天墙体取芯样一组，抗压强度分别为7.1、5.3、12.3Mpa。原因分析对水泥进场时间无记录；现场水泥管理不善，小厂水泥、大厂水泥，没有明显标志和区分，造成工程上的乱用；材料的配合比控制不严，以体积比来代替重量比。管理制度不健全，导致混凝土的配合比失控。水灰比控制不严，混凝土坍落度偏大出现泌水、离析现象，浇灌混凝土时落距大，产生砂石分离现象，致使上下混凝土强度不均匀。严重的影响了混凝土的浇灌质量。振捣和养护不利，也影响了混凝土的强度。大模混凝土质量事故案例北京市卫戌区某部招待所主楼为14层框剪十层预制装配式骨架倒塌案例某年4月发生了一起十层预制装配式骨架倒塌的恶性事故。该建筑物平面如图6-7所示，建筑物全高为41m。该设计中指出，只有在前一层的全部结构固定完毕之后，方可开始安装次一层的装配式构件。十层预制装配式骨架倒塌案例十层预制装配式骨架倒塌案例事故情况：建筑物骨架倒塌时，基础工程已全部完工，地下室墙壁接近完工，只有部分基础坑空隙尚未完全填好。地下室基础回填工程虽有一部分完工，但地下室地面工程全未进行。建筑物10层钢筋混凝土骨架的安装工程全部完工。柱接头只完工一部分，全部联接板的焊接只完成50℅。按焊接工程日志看，横梁接头焊接全部完工，但从倒塌结构的观察中发现了大量的未焊接头。梁柱接头的灌浆工作大体进行到第二层。骨架沿纵向倒塌，倒塌后的骨架成了一片瓦砾堆，柱子断离基础。原因分析：引起建筑物骨架倒塌的直接原因是：在自重荷载的作用下，以及建筑安装过程中可能产生的不太大的水平力的作用下，使处于极限状态的建筑物骨架沿纵向丧失稳定。引起建筑物的间接原因：管理混乱。负责骨架吊装的单位同负责节点混凝土、板与横梁、板与板，以及叠合梁板的混凝土浇灌单位，分工合作不好，联系不及时，才造成了骨架处于失稳前的极限状态的局面。对骨架倒塌事故的资料研究表明，这一工程的施工和技术检查人员都缺乏必要的理论知识。对于这类问题，也应采取相应措施。十层预制装配式骨架倒塌案例事故情况：混凝土的施工缝某现浇钢筋混凝土框架结构，屋面大梁及柱连接处施工缝错误地留在梁的下部，如图4-19所示。待再浇梁上层的混凝土后，在施工缝以下钢筋混凝土柱的两侧附近，产生向下发展的竖向裂缝。在带有承托的大梁上，如采用上面相似的方法留施工缝，也会发生类似的竖向裂缝，如图4-20。混凝土的施工缝某现浇钢筋混凝土框架结构，屋面大梁及柱连接处施混凝土的施工缝产生以上裂缝的原因，是施工缝以下已凝固的混凝土还未达到足够强度时，接着就打施工缝上面的混凝土。这不仅使下部混凝土承受上部混凝土的重量，而且在浇灌新混凝土时，就会发生竖向裂缝。另一原因是柱子部位混凝土高度大，干缩量也大，相反，托梁部位混凝土厚度薄，干缩量小，所以厚薄交接处产生裂缝。合理的做法是将施工缝留在柱与梁的交接处。混凝土的施工缝产生以上裂缝的原因，是施工缝以下已凝固的混凝土饰面工程彩色弹涂出现色点、起粉、掉色、发白北京市大兴县某公司建外墙装饰采用奶油色涂料的弹涂做法。待交工验收时，甲方发现，正面外立面的两侧彩色弹涂均出现色点、其粉、掉色、发白现象。原因分析：基层太干燥。彩色色浆弹上后，，水分被基层吸收，基层在吸水时，色浆与基层之间水缓缓移动，色浆和基层粘结不牢。色浆中的水被层基过快吸收后，水泥水化时缺乏足够的水，所以影响强度的发展。水泥中加的颜料太多，颜料颗粒很细，颜料过多，缺乏足够厚的水泥浆薄膜包裹颜料颗粒，影响水泥色浆的强度，易出现起粉、掉色等弊病。（3）弹涂的色点未干，用聚乙烯醇丁醛或甲基硅树脂喷涂于表面，作饰面的保护层，如喷涂时弹涂的色浆未全部干透，就急于罩面，将湿气封闭在内，诱发水泥水化时析出白色的氢氧化钙，即析白。而析白又是不规则的，所以，彩色弹涂的局部会变色发白。饰面工程彩色弹涂出现色点、起粉、掉色、发白北京市某美食娱乐城一楼地面（证券厅）质量问题处理方法将松动的板块搬起后，把底板砂浆和基层表面清理干净，用水湿润后，再刷浆重新铺设。对有裂纹的板块和边角有损坏的板块予以更换。铺设不平、缝子不匀事故现象整个地面铺设不平，多处相邻板块之间有高差；板块之间缝隙宽窄不匀。原因分析（1）基底和垫层处理不平，导致板块铺设不平。（2）板块本身厚薄宽窄不匀，有窜角、突边等缺陷，事先挑选搭配不严，铺设后便产生不平和缝子不均等现象（3）地面铺设后，成品保护不好，在养护期内上人过早，使板块间出现高附差。（三）大效果不好1．事故现象相邻板块间色差太大；花纹过渡不顺畅；好的板块未用在显眼的部位。2．事故原因事先未进行试铺，没有按照颜色深浅和花纹进行挑选、调整，造成了不可弥补的缺憾。北京市某美食娱乐城一楼地面（证券厅）质量问题处理方法门窗工程某美食娱乐城铝合金窗质量事故某美食娱乐城的内外装修是冬末春初时进行的，为保持室内装修温度，六层楼的一百多樘双层玻璃的铝合金窗，全部提前安装完毕。门窗安装后接续进行了三个多月的内外装修工作。施工单位在赶施工进度时，忽略了成品保护和质量监检工作，造成了铝合金窗的制作安装的一系列质量问题。同窗扇的尺寸比较铝窗制作时，型材系列选的偏小，铝窗的五金件规格选用也偏小。因此，铝窗安装后，经过一两次开启，尚没交工窗框就产生翘曲变形。窗扇开启的五金件质量有问题：平开窗支撑的四连杆中有一铆钉普遍突出在外面，而没有按规定凹进杆件中，致使窗扇开启不自由，并且每开启一次都发生“卡登”的响声。窗套抹灰时未留适当的间隙，因此软性的隔离、密封材料塞不进去。致使铝合金窗框与窗套的水泥砂浆直接接触，将会使窗框遭到腐蚀。不注意成品保护，一次夜间施工，二层的十一樘窗中就有八樘被从六楼窗口倒下的建筑垃圾砸伤、砸坏，无法使用必须彻底更换。在内外墙装修过程中，未对窗采用遮挡保护措施，使不少玻璃被打碎，以致于全部更换。既造成了浪费又延误了工期；门窗工程某美食娱乐城铝合金窗质量事故外墙喷涂花砖剥落某工程在外墙混凝土面上喷涂水泥类复层图案喷涂材料（一般称喷涂花砖）饰面施工后大约过了3个月，外涂层就变成了颜色，只好重新喷涂外涂层。后来经过一年时间，外墙喷涂花砖又严重地剥落。原因分析：外墙喷涂时间是2月上旬，施工时室外气温在5℃以下，打底的混凝土相当凉，引起基本材料硬化不良。因为是在基本材料硬化不充分时涂敷的外涂层，外涂层变质了，待气温上升后，基本材料的水分变成水蒸气，使表面的薄膜膨胀，这就导致了表面的薄膜破裂、打卷儿。底子混凝土未经充分干燥便做涂敷施工，所以粘结性能低，起不到密封材料的作用。使用的喷涂基本材料中，混有易溶于雨水的碳酸钙。如上所述，在外涂层被破坏后，雨水很容易地溶解基本材料里的碳酸钙，使材料变质。因此可以说这种材料的喷涂花砖是不宜用于外饰的。外墙喷涂花砖剥落某工程在外墙混凝土面上喷涂水泥类复层图案喷墙体失稳屋盖塌落事故某厂施工中的文化活动站的观众厅，于某年4月14日下午因墙体失稳，拱形钢筋混凝土屋盖塌落，造成了重大事故。工程概况活动站建筑为观众厅，前厅两部分组成。观众厅单层，建筑面积142.22㎡,前厅两层,建筑面积98.54㎡;总面积为245.76㎡。结构形式为砖混结构。建筑平面及剖面见图3-9（a.b）。墙体失稳屋盖塌落事故某厂施工中的文化活动站的观众厅，于某年墙体失稳屋盖塌落事故墙体失稳屋盖塌落事故墙体失稳屋盖塌落事故2.墙体检查墙体是整体向外倾斜的，在毛石基础顶面留有1-2皮砖，倾斜后的墙体有的横向发生错位，墙的整体性差，砂浆用手可捻成碎末。在未倒的山墙上，可见直槎，通缝。在现场对碎砖含量进行了测量，碎砖含量为69％。3.基础检查在加固砖垛处基础侧面2.0×2.4m范围内，发现有9块毛石松动（包括垫石），其中石英石4块，低品位原铁矿石2块，有的毛石可以拉出，有5块在靠近加固砖垛处，其位置均在距基础顶面1m的范围内。已松动的毛石约占毛石总数的8％，绝大部分毛石不符合施工规范的要求，符合要求的仅占27％。4屋面检查在未拆模的屋面上，发现靠近A轴线一侧有一条3.40m的裂缝（图3-10）。墙体失稳屋盖塌落事故2.墙体检查墙体失稳屋盖塌落事故材料检查对砖、以及砂浆、混凝土的主要材料的检验，其结果表明：水泥是小窑烧制的，安定性不合格；红砖的抗压强度低于设计要求；石子中含有大量云母片；毛石中片石较多；混凝土中的砂子过多，含砂率高达45％。冬季施工措施检查整个工程处于冬季施工。砂未加热，并用冷水搅拌砂浆和混凝土，水中也未加任何早强剂。现场用回弹仪对塌落的屋盖混凝土进行测试，当时龄期31天，实际强度为理论设计强度的60.08％。龄期28天拆模时的混凝土强度肯定低于设计强度的70％，因为屋盖模板拆早了。墙体失稳屋盖塌落事故材料检查建筑工程质量事故案例墙体、施工缝、骨架、装饰事故建筑工程质量事故案例墙体、施工缝、骨架、装饰事故54

砖

砌体结构设置圈梁质量问题事故案例北京某校学生宿舍为两幢五层砌体结构，未考虑抗震设防。该房屋的结构做法为纵横墙混合承重，H形平面，总长102.75m，层高3.30m（图3.45a），预制板梁楼盖，人字木四坡屋盖，钢筋混凝土条形基础，地基为承载力只有10t/m2的软弱土层。为防止房屋墙体发生因过大不均匀沉降的裂缝，除在图3.45（a）所示A、B两处设置沉降缝并严格控制所有墙体的砌筑质量外，在全部纵横内外墙的各层楼盖、屋盖标高处设置8φ8的配筋砖带。其做法是：将预制楼板附近的三皮砖用1：3水泥砂浆砌筑，在其灰缝中铺设纵横墙配筋砖带（沿钢筋每350mm设一φ4横筋，与它点焊连接），如图3.45（d）所示。为了实测墙体发生不均匀沉降后砖带中钢筋的应力状态，在房屋南外纵墙中部各层设有观测匣，在匣中穿过的钢筋上贴有电阻应变片。同时，观测房屋的实际沉降。

砖

砌体结构设置圈梁质量问题事故案例北京某校学生宿舍为两幢事故图片事故图片事故原因分析该房屋建成一年后测得的沉降曲线如图3.45（b），实测沿墙高钢筋带的应变分布如图3.45（c）。这时，内外纵横墙体并未出现裂缝。1976年唐山大地震波及北京，该房屋位于6.5烈度地区，经震害调查也未发现墙体有因震害产生的各种裂缝。可以认为，该房屋使用45年来，虽地处软弱地段，经历地震烈度为6.5度的影响，结构状态依然良好。这在一定意义说明构造恰当的圈梁在抵抗不均匀沉降和水平地震力是的作用（该房屋结构布置好、砌体砌筑质量高也是重要原素）。事故原因分析该房屋建成一年后测得的沉降曲线如图3.45（b）砖

砌体结构因

抗压承载力

不足事故案例北京某校教学楼为二层渣混结构，370mm厚砖墙（MU7.5，M1）钢筋混凝土楼板，木屋架，如图3.7（a）。屋架两端用螺栓固定在支承墙顶端的钢筋混凝土圈梁上，圈梁外每隔1m有一个外伸1.2m的挑檐梁（均见图3.8）。该楼建成后不久即发现在二层1m宽的窗间墙内侧有通长水平裂缝，约1mm宽，如图3.7（b）所示。发现裂缝后随即凿开抹灰层，在裂缝后贴石膏，两个月后，石膏又开裂，说明裂缝还在发展。从裂缝的位置、宽度和发展趋势分析，属砖砌体偏心受压破坏的前兆，墙体处于危险状态，必须立即进行加固。砖

砌体结构因

抗压承载力

不足事故案例北京某校教学楼为二层事故原因分析本房屋二层外纵墙支承着木屋架（跨度分别为11.68m和14.38m），但支承处的构造做法两端均为不动铰支座而不是按规定做成一端不动铰、另一端滚轴支座。当木屋架受载后有挠度时，支承处会给外纵墙顶端一个水平推力。如果考虑木屋架会有徐变变形，外纵墙顶端的水平推力就会不断增值。这无疑将增加二层外纵墙的计算高度及其所承受的弯矩。这是屋盖结构布置中的一个缺陷。较正确的布置是：对这种跨度较大的空旷砌体结构，除两端有横墙连接外，宜在顶部增设一层钢筋混凝土屋面板，或增设联系外纵墙的横梁；不然就要在外纵墙上设壁柱按排架结构处理。至于屋架支承构造必须按一端动铰、一端滚轴支座的构造做法解决。原设计外纵墙的高厚比刚满足规范允许限值要求：

H0/d=538/37=14.5～μ1μ2［β］=14.7如考虑外纵墙的屋架支承条件而使墙体的计算高度有所增加，设计高厚比就不足了。事故原因分析本房屋二层外纵墙支承着木屋架（跨度分别为11.6事故原因分析原设计未考虑混凝土挑檐外贴水刷饰面层重力对外纵墙产生的弯矩影响，认为它们都能由外纵墙顶部圈梁抗扭承受。实际上，这部分悬挑荷载应由外纵墙的抗弯和圈梁的抗扭共同承担。因而给予外纵墙的弯矩显然算少了。如果悬挑荷载全部传递给外纵墙，算得的窗间墙1-1截面内力为：M=1.15t﹒m，N=11.30t，e0=M/N=10.18cm,

e0/d=0.28截面承载力为（α=0.52，β=14.5，∮=0.61，A=3550cmR=18kg/cm2)

Np=∮αAR=0.61×0.52×3550×18=20.27×103kg=20.27tK=Np/N=20.27/11.30=1.79﹤2.3说明外纵墙窗间墙的强度安全系数不满足设计要求。事故原因分析原设计未考虑混凝土挑檐外贴水刷饰面层重力对外纵墙加固措施在外纵墙窗间墙内侧设置4根直径为16的二级受拉钢筋，以提高窗间墙的承载能力，并加强窗间墙抵抗水平推力的能力；在窗间墙增加2根直径为22的二级钢筋水平拉杆，防止屋架下弦进一步拉伸，并承受由于下弦进一步拉伸对外墙产生的水平推力，以上图均见3.8。木屋架下弦用夹板进行加固。此外，还取消挑檐来年感的预制水刷石饰面板，减轻挑檐梁荷重。加固措施在外纵墙窗间墙内侧设置4根直径为16的二级受拉钢筋，加固措施图片加固措施图片砖

砌体结构因

抗压承载力

不足事故案例山东某新建包装车间为一栋单跨吊车墙厂房，与原有车间相接（图3.9）。该新建车间跨度12m，檐高5.8m，北端为敞口，采用钢筋混凝土两铰拱屋架，屋架间距4.5m,槽形屋面板，上铺100mm厚炉渣混凝土保温层、1：3水泥砂浆找平层和六层做法卷材。屋架及屋架下墙体搁置在托墙梁L1上，L1支承于纵墙外伸壁柱的肋部（肋部截面240mm×370mm)上。车间内设有起重量为1t的吊车，行驶在纵墙壁柱翼缘顶部吊车垫梁上。托墙梁L1与吊车垫梁之间留有70mm间隙，用水泥沥青砂浆填缝，均见图3.9所示。砖

砌体结构因

抗压承载力

不足事故案例山东某新建包装车间为事故案例图片事故案例图片事故过程该车间在施工过程中，设计负责人已发现结构设计中的问题，并提出了加固图纸，但未向建设单位提出停工加固，也未向施工单位交代保证加固工作的安全措施和施工方法。施工单位发现难以按加固图纸进行施工，就搁置了下来。约20d后，正值雨天，并刮有6~7级的东北风，其时正在做屋面炉渣保温层，室内正进行回填土，车间新建部分突然倒塌，造成重大事故，时值1980年12月25日。事故过程该车间在施工过程中，设计负责人已发现结构设计中的问题事故原因分析砖吊车墙厂房设计，一般做法是将托墙梁与吊车垫梁连在一起，以增加托墙梁下砖砌体的局部受压面积和局部受压强度。但本工程的设计人却将二者分开，中间填以水泥沥青砂浆，又未对托墙梁下砌体局部承压强度进行复核，这是设计错误。经对现有设计进行复核的主要数据如下：托墙梁下砌体局部受压面积Ac=30×24=720cm2影响局部抗压强度的计算面积A0=（30+24/2）×24=1008cm2局部抗压强度提高系数r=1.18(1008除以720再开根号)砌体局部抗压强度rR=1.18×27=32kg/cm2(采用MU7.5、M5)

事故原因分析砖吊车墙厂房设计，一般做法是将托墙梁与吊车垫梁连事故原因分析N（托墙梁底面承受的纵向力）=18.23t（使用阶段设计荷载）15.65t（施工阶段实际荷载）按托墙梁底面均匀受压估算K=AcrR/N=720×32/N=1.26、1.27﹤﹤2.3，这是托墙梁下砌体局部受压强度严重不足的依据，也是导致房屋倒塌的主要原因。车间北端敞口，在风荷载作用下，使本已不安全的纵向墙体（包括壁柱）内又产生附加弯曲应力，这是促成车间倒塌的次要原因。事故原因分析N（托墙梁底面承受的纵向力）=18.23t（使用砖

砌体结构因高厚比

过大引起的

缺陷和

事故北京某厂仓库，木屋架，密铺望板，平剖面尺寸如图3.11。纵墙为240mm厚砖墙，130mm×240mm渣垛，山墙砖垛尺寸同前。墙体皆用MU10、M2.5砂浆砌筑。室内空旷无横墙，室内地坪至屋架下弦高度为4.50m。该仓库建成后发现两端山墙中部外鼓20~25mm，不符合墙面垂直度偏差限值规定。这个缺陷使人怀疑是由高厚比过大和承载力不足两种可能所造成。砖

砌体结构因高厚比

过大引起的

缺陷和

事故北京某厂仓库，缺陷原因分析经核算山墙及纵墙承载力均无问题，但高厚比均大于限值：山墙。可按刚性方案作静力计算。算得折算墙厚d′=27.0cm，计算高度H0=740cm，故墙体高厚比β=H0/d′=740/24=27.4﹥［β］，［β］=22纵墙。由于山墙间距5904m﹥48m,故应按弹性方案作静力计算。算得折算墙厚d′=28.4cm，计算高度H0=1.5H=1.5×（450+50）=750cm，μ1=1.0，μ2=1-0.4×1500/3300=0.82，［β］=22，μ1μ2［β］=1.0×0.8×22=18.04，故墙体高厚比β=H0/d′=750/28.4=26.4﹥18.04缺陷原因分析经核算山墙及纵墙承载力均无问题，但高厚比均大于限缺陷原因分析根据以上验算，证明缺陷多半是由于墙体高厚比过大引起，应对该仓库墙体进行加固。加固方案：对于山墙，增砌240mm×370mm砖柱，如图3.12（b）做法；对于纵墙，考虑到使用条件允许，在房屋中间加设两道横墙，使弹性方案变成刚性方案，H0=500cm，β=H0/d′=500/2804=17.6﹤18.04，保证了纵墙墙体高厚比的条件，如图3.11和图3.12（a）所示。

缺陷原因分析根据以上验算，证明缺陷多半是由于墙体高厚比过大引加固方案图片加固方案图片砖

砌体结构因

温度变形引起的

缺陷事故案例石家庄某车间为一个两层和三层的砖混结构，两层部分为车间，三层部分为办公室，均为钢筋混凝土现浇楼盖，如图3.22（a）所示。两、三层之间虽有错层，但并未设置变形缝分开。该工程建成后不久即在错层处墙体上发生中间宽两头窄的竖向裂缝。砖

砌体结构因

温度变形引起的

缺陷事故案例石家庄某车间为一事故原因由于混凝土收缩和温度变化，使混凝土楼盖发生比砖墙墙体大得多的变形错层处墙体欲约束楼盖的相对变形，因而在墙体产生较大的拉应力使砌体开裂的缘故。事故原因由于混凝土收缩和温度变化，使混凝土楼盖发生比砖墙墙体施工时因放线不当引起事故

案例

重庆市某临街建筑底层为商店，2层以上为宿舍，系6层砖混结构，横墙承重。设计要求底层墙厚为37cm，2至6层为24cm.底层与标准层局部平面,剖面见图2—2。考虑到构件的统一和建筑外观，设计的横墙轴线有的是墙中心线，有的偏左偏右。但本工程施工到2层，在楼面上防线时，发现2层以上砖墙位置确定困难。施工时因放线不当引起事故

案例事故

案例原因

分析

经检查，发现该工程在测量放线时，一律把墙的中心线当作轴线进行放线，以致造成两个问题，一是整幢建筑物的长度加长了13cm，二是二层以上砖墙位置确定困难，或是不能采用标准化构件，或是影响整个建筑的外观和使用。事故

案例原因

分析事故

案例处理措施整幢建筑加长13cm，对该地区无明显影响，可以不考虑处理。二层以上砖墙位置的确定有三种方案可供选择1.加大楼板跨度，增加值为185-120=65mm，2.把1至6层的山墙和楼梯间墙改为一砖半墙3.为了将就现有楼板和底层墙的实际尺寸，可修改山墙的剖面尺寸事故

案例处理措施整幢建筑加长13cm，对该地区无明显影屋架裂缝事故

某工程有21m和24m预应力拱形屋架共92榀，端部节点侧面产生了不同程度的裂缝，裂缝宽度一般为0.05-0.31mm，个别达09-1.0mm,裂缝长度一般小于500mm，个别大于600mm，见图4-5屋架裂缝事故某工程有21m和24m预应力拱形屋架共92事故原因分析1.屋架端部锚板厚度由14mm改为8mm2.取消端部承压钢板两侧的三角形加劲钢板3.预应力钢筋预留孔由直径50改为604.预留孔道端部，孔道周围的螺旋筋由直径8长400mm改为直径6长300mm，事故原因分析1.屋架端部锚板厚度由14mm改为8mm事故处理措施采用钢板，螺栓加固端节点，见图4-6

事故处理措施采用钢板，螺栓加固端节点，见图4-6弦杆断裂事故四川某厂房24m跨预应力屋架预制时，采用高压胶管充压力水预留孔。混凝土浇注完尚未凝固时，发现胶管堵头失效，压力水流失。为防止预留孔缩小河以后抽拔胶管的困难，施工人员立即重新对预留孔胶管冲水，加压，结果造成下弦杆预留孔道部位出现断续的纵向裂缝。弦杆断裂事故四川某厂房24m跨预应力屋架预制时，采用高压胶管事故原因分析在下弦杆混凝土浇注后不久，胶管内的压力水流失，造成胶管外径缩小，下弦预留孔也随之变形。施工采用重新充灌压力水，胶管再次膨胀，挤压已成型但尚无强度的新浇混凝土而造成裂缝。事故原因分析在下弦杆混凝土浇注后不久，胶管内的压力水流失，造事故处理措施1.立即停止灌水加压，防止事故进一步恶化2.对裂缝区域的混凝土表面进行压抹，消除或减轻裂缝3.孔道灌浆前作压水试验，未发现严重渗漏，仅有轻微渗水事故处理措施1.立即停止灌水加压，防止事故进一步恶化墙顶倒塌事故山东某中学体育场有一道石砌挡土墙，长100余米，高8m左右，挡土墙地基为风化岩，墙后5m范围内为回填土，在建成后不久发现很多竖向裂缝，从根部到墙顶全部倒塌。墙顶倒塌事故山东某中学体育场有一道石砌挡土墙，长100余米，装饰工程质量控制、问题和事故课件事故原因分析1.擅自减小挡土墙截面尺寸和降低砌筑砂浆的强度等级2.未按设计要求作好墙后和墙身的泄水，排水。3.墙后填土不符合要求4.未按设计要求每20m长留30mm宽的变形缝5.砌筑质量差事故原因分析1.擅自减小挡土墙截面尺寸和降低砌筑砂浆的强度等事故处理措施1.对倒塌部分进行全部清理，并按设计要求重新浇筑挡土墙以及留设变形缝2.对未倒塌部分用毛石墙按设计要求进行加固事故处理措施1.对倒塌部分进行全部清理，并按设计要求重新浇筑某高层建筑结构因采用不合格水泥而拆除某地一高层建筑结构,共27层,建筑平面尺寸为60.7M*90.4M.现浇混凝土框架剪力墙结构.1987年施工,198年主体结构完成到14层楼板.赶上重点工程建筑质量大检查,发现第10层到14层混凝土强度普遍达不带设计要求.设计混凝土强度等级为C30.实际测定只有C10~~C15.有些混凝土显得疏松,用小锤轻轻敲打,即有掉皮及漏砂现象,从散落的混凝土可见水泥浆粘结性能差原因分析抓哟是水泥质量极差.在浇注10~~14层混凝土期间,进场的水泥没有严格检验.水泥来源于许多小水泥厂,牌号很杂.原厂表明为425号普通硅酸盐水泥,经实测只能到达225号~~~325号,施工时按425号水泥配制,强度达不到要求.加上施工用的砂子本应粗砂,实际上用了粉细砂.某高层建筑结构因采用不合格水泥而拆除某地一高层建筑结构,共框架结构计算错误引起事故某市百货商店工程,主体三层,局部四层,主体采用钢筋混凝土框架结构,如图框架柱横向开间间距6.6米,层高4.5米.框架柱采用现浇钢筋混凝土,强度等级为C3O,楼板为预应力圆空板.工程主体全部完工,在层面找平防水层时,发生大面积倒塌,其中5根柱子被压断,八根横梁被折断.事故分析经检验,原设计有严重失误,主要有,1漏算荷载,2框架内力计算有误.3计算简化不当.由于计算失误,钢筋内配制比需要的少的多.加上施工质量不好.才造成框架结构的破坏.框架结构计算错误引起事故某市百货商店工程,主体三层,局部四某包装车间扩建厂房倒塌事故

事故情况某车间12M跨,为扩大车间,由东端向北接出一段厂房,使车间成L形,如图扩建厂房在施工过程中突然倒塌,造成4位施工人员死亡.工程概况厂房原车间及扩建部分均为单跨单层,有轻型吊车.扩建部分跨度为12M,采用钢筋混凝土双铰拱屋架,屋架间距4.5M,承重墙为370MM,带240*300砖跺.如图吊车支于砖跺的墙体上,屋架支于托墙上,如图扩建部分由县设计院设计.县施工队施工.材料为MU7.5砖、M5沙浆均合格

某包装车间扩建厂房倒塌事故事故情况某包装车间扩建厂房倒塌事故事故分析设计者将托墙梁与吊车梁分开,中间有70MM间隙,这样屋面传来的荷载与上段墙体只压在240MM*300MM的砖跺上,形成局部承压.这是造成事故的直接原因.某包装车间扩建厂房倒塌事故某饮食店木屋架倒塌事故经鉴定,问题出在施工队改建时,不是改制木屋架,仅将临街的三间木屋架的支撑端点处直接锯掉一截.然后用两块木板从两侧将上下弦夹住,用钉子钉住.这种方法完全不能满足弦杆传立的要求.圆钉因抗剪强度不足而逐渐被弯曲,拔出.最终导致整个屋盖倒塌.某饮食店木屋架倒塌事故某饮食店木屋架倒塌事故事故概况四川省某地区一饭店营业房为木砖结构平房,长12M,开间4M.木屋架跨度8米,工三间.由于城市改建需要该店向里推半米左右.把跨度8米改为7.52米.因改动不大,业主就委托绵阳市某乡镇建筑队改建.该施工队就简单的将木屋架锯掉一截,钉上立木既高完工.如图改建工程在后第十一天中午,营业房屋顶和门面儿墙上半截倒塌某饮食店木屋架倒塌事故某教学楼砌体裂缝事故工程与事故概况某市一中学教学楼,为5层内走廊砖混结构,建筑面积2044m.砖砌墙体承重,楼盖为现浇进深梁加空心板,外墙为清水墙,内墙为普通抹灰.使用半年后,建筑物开裂严重,至使屋面漏水,墙体渗水.门窗不能开关.现浇混凝土起壳、开裂.圈梁也有竖向裂缝.事故分析现场事故调查时,进行材料复检,发现工程砂有问题.工程采用硫铁矿渣代替建筑用砂打混凝土,搅拌砂浆.硫铁矿渣中的化学物质与水泥和石灰膏发生作用,生成硫酸钙和铝酸钙,同时体积膨胀,起膨胀力远远超过砂浆或混凝土的抗拉强度,从而使砌体开裂、起壳.某教学楼砌体裂缝事故工程与事故概况大模混凝土质量事故案例北京市卫戌区某部招待所主楼为14层框剪结构，外墙板采用北京市大模住宅通用构件（79G6），内墙为C20现浇钢筋混凝土。采用大模施工。施工中将每层平面划分为6个流水段。每个流水段平均需要1.5天。当主体结构施工到六层时，发现下列部位混凝土强度不满足要求，出现松碎现象。经测定：三层有6个轴线上墙体混凝土28天试块抗压强度是9.9Mpa,82天墙体取芯样一组，抗压强度分别为8.2、13和12.9Mpa.四层有6个轴线上墙体混凝土28天试块抗压强度是12.4Mpa,78天墙体取芯样一组，抗压强度分别为7.1、5.3、12.3Mpa。原因分析对水泥进场时间无记录；现场水泥管理不善，小厂水泥、大厂水泥，没有明显标志和区分，造成工程上的乱用；材料的配合比控制不严，以体积比来代替重量比。管理制度不健全，导致混凝土的配合比失控。水灰比控制不严，混凝土坍落度偏大出现泌水、离析现象，浇灌混凝土时落距大，产生砂石分离现象，致使上下混凝土强度不均匀。严重的影响了混凝土的浇灌质量。振捣和养护不利，也影响了混凝土的强度。大模混凝土质量事故案例北京市卫戌区某部招待所主楼为14层框剪十层预制装配式骨架倒塌案例某年4月发生了一起十层预制装配式骨架倒塌的恶性事故。该建筑物平面如图6-7所示，建筑物全高为41m。该设计中指出，只有在前一层的全部结构固定完毕之后，方可开始安装次一层的装配式构件。十层预制装配式骨架倒塌案例十层预制装配式骨架倒塌案例事故情况：建筑物骨架倒塌时，基础工程已全部完工，地下室墙壁接近完工，只有部分基础坑空隙尚未完全填好。地下室基础回填工程虽有一部分完工，但地下室地面工程全未进行。建筑物10层钢筋混凝土骨架的安装工程全部完工。柱接头只完工一部分，全部联接板的焊接只完成50℅。按焊接工程日志看，横梁接头焊接全部完工，但从倒塌结构的观察中发现了大量的未焊接头。梁柱接头的灌浆工作大体进行到第二层。骨架沿纵向倒塌，倒塌后的骨架成了一片瓦砾堆，柱子断离基础。原因分析：引起建筑物骨架倒塌的直接原因是：在自重荷载的作用下，以及建筑安装过程中可能产生的不太大的水平力的作用下，使处于极限状态的建筑物骨架沿纵向丧失稳定。引起建筑物的间接原因：管理混乱。负责骨架吊装的单位同负责节点混凝土、板与横梁、板与板，以及叠合梁板的混凝土浇灌单位，分工合作不好，联系不及时，才造成了骨架处于失稳前的极限状态的局面。对骨架倒塌事故的资料研究表明，这一工程的施工和技术检查人员都缺乏必要的理论知识。对于这类问题，也应采取相应措施。十层预制装配式骨架倒塌案例事故情况：混凝土的施工缝某现浇钢筋混凝土框架结构，屋面大梁及柱连接处施工缝错误地留在梁的下部，如图4-19所示。待再浇梁上层的混凝土后，在施工缝以下钢筋混凝土柱的两侧附近，产生向下发展的竖向裂缝。在带有承托的大梁上，如采用上面相似的方法留施工缝，也会发生类似的竖向裂缝，如图4-20。混凝土的施工缝某现浇钢筋混凝土框架结构，屋面大梁及柱连接处施混凝土的施工缝产生以上裂缝的原因，是施工缝以下已凝固的混凝土还未达到足够强度时，接着就打施工缝上面的混凝土。这不仅使下部混凝土承受上部混凝土的重量，而且在浇灌新混凝土时，就会发生竖向裂缝。另一原因是柱子部位混凝土高度大，干缩量也大，相反，托梁部位混凝土厚度薄，干缩量小，所以厚薄交接处产生裂缝。合理的做法是将施工缝留在柱与梁的交接处。混凝土的施工缝产生以上裂缝的原因，是施工缝以下已凝固的混凝土饰面工程彩色弹涂出现色点、起粉、掉色、发白北京市大兴县某公司建外墙装饰采用奶油色涂料的弹涂做法。待交工验收时，甲方发现，正面外立面的两侧彩色弹涂均出现色点、其粉、掉色、发白现