中石化脱水撬说明书

..80×104m3使用说明书XX长庆石油天然气设备制造XX公司目录目录………………………11、概述……………………21.1设计原则………………21.2设计范围………………22、工艺部分………………22.1基础参数及产品气要求………………22.2工艺方法及特点………32.3工艺流程简述…………42.4工艺设备………………52.5设备平面布置…………82.6主要消耗指标…………83、自控部分………………93.1控制原则及水平………93.2控制方案………………93.3设备选型………………93.4主要工程量表………103.5其它…………………214、非标准设备部分………215、脱水橇橇启停步骤……………………215.1脱水橇开车步骤………215.2脱水橇停车步骤………246、常见故障排除及操作要点……………256.1常见故障分析…………256.2存在问题分析…………276.3操作要点………………306.4甘醇取样分析…………317、易损件清单和仪器仪表的校验………32一、概述1.1设计原则1整套脱水装置尽可能实现工厂预制化,缩短现场安装时间；2采用成熟可靠的TEG脱水工艺；3自控水平及处理效果不低于进口的同类脱水装置；4主要考核指标不低于进口的同类脱水装置；5操作简单,检修方便,尽可能降低用户生产成本。1.2设计范围本设计的设计范围为：橇座、橇座上的过程装备、仪表及工艺配管,其它配套设施均不属于本设计范围。二、工艺部分2.1基础参数及产品气要求天然气进装置的基础参数处理量：80*104Nm3/d压力：5.0-6.8MPa温度：15-2.1.2产品气水露点≤－13℃〔压力在6.2MPa的2.1.3装置生产能力可在设计处理量的50-130%范围内变化。2.2工艺方法及特点1本设计采用成熟的三甘醇<TEG>脱水工艺,确保装置长期稳定可靠地运行。富甘醇再生采用常压再生技术。2脱水吸收塔采用8层不锈钢泡罩塔盘,能充分满足脱水深度的要求。吸收塔下部设置重力分离段,尽可能除去原料气中夹带的游离水,保证装置的平稳运行。3干气—贫液换热器设置在吸收塔外,便于处理含硫天然气带来腐蚀时的设备检修。4采用Kimray能量回收泵。这既节约了能耗,也可起到吸收塔液位调节稳定作用。5采用火管式加热的三甘醇再生系统,燃料气利用闪蒸出来的天然气,可尽量减少含硫气的排放,且节约能耗。6富液闪蒸前先经缓冲罐内盘管充分换热,可提高闪蒸罐富液温度,利于富液的闪蒸和过滤。7缓冲罐不保温,尽量散热,并在泵前设置一台大气冷却器,保证泵入口温度低于90℃8装置富液系统设置一台活性炭过滤器及机械过滤器,除去溶液系统中的杂质和降解产物,以利于吸收塔的平稳操作。2.3工艺流程简述<工艺流程附图1>含硫天然气在集气站场内经过滤分离后送入橇装脱水装置,先经吸收塔底重力分离段进一步脱除游离水,然后自下而上在吸收塔泡罩塔盘上与塔顶部进入的浓度约为99.5%〔wtTEG贫液逆流接触,天然气中的饱和水被脱除。脱水后的干气经捕雾网后从塔顶排出,经干气—贫液换热器换热后稳压出装置,进入输气干管。TEG富液〔96.9%wt从吸收塔的集液箱抽出,经能量回收泵降压至0.45MPa〔表后至三甘醇缓冲罐一段换热管加热至60℃左右后去闪蒸罐闪蒸,闪蒸出溶解在溶液中的天然气、轻烃以及能量回收泵补充能量所投入的天然气。然后先后进入TEG活性炭过滤器和机械过滤器,过滤掉溶液系统中的杂质和降解产物。此后富液经精馏柱顶换热盘管换热后进入TEG缓冲罐二段换热管加热,加热温度至105℃左右经富液精馏柱去重沸器提浓再生。重沸器的温度控制在202℃,再生后浓度达到99.5%〔wt的TEG贫液进入三甘醇缓冲罐换热,三甘醇贫液冷至125℃左右再通过大气冷却器进一步冷却至90℃闪蒸罐顶排出的闪蒸气经计量后,进入燃料气分液罐稳压,燃料气分液罐操作压力为0.25MPa〔表,当压力超高时,多余的天然气放空至火炬,当压力不足时,由干气自动补充。稳压后的闪蒸气用作重沸器燃料气。汽提气及仪表用气采用净化后的干天然气。由干气主管引出一股天然气,通过fisher627减压阀减压后一部分作为燃料气的补充气,另一部分进入仪表风罐稳压,然后分别至重沸器作汽提气用和仪表各用气点用。重沸器富液精馏柱顶部排出的含水气就地放空。2.4工艺设备本装置为橇装脱水装置,工艺设备充分吸取了引进装置及国产设备的先进技术和经验,力求功能具备,外型小巧、结构简单、符合橇装特点。主要工艺设备详见表2.4-1。表2.4-1工艺设备表序号设备名称规格型号单位数量备注1脱水吸收塔1200×11000台18层泡罩塔盘2三甘醇再生器700×4000台1含重沸器、缓冲罐、贫、富液精馏柱3TEG大气冷却器台14干气－贫液换热器DN250×3000台15活性炭过滤器DN300×1400台16机械过滤器DN250×1400台17闪蒸罐600×2500台18燃料气分液罐DN300×1200台19仪表风罐DN300×1200台110TEG循环泵Kimray能量泵45015PV台2一备一用脱水吸收塔吸收塔采用板式泡罩塔,塔体设计压力为6.8MPa,设计温度65℃,内设8层塔盘,塔盘间距闪蒸罐操作压力为0.28-0.62MPa,主要用于分离三甘醇富液中的液态烃和气态烃,溶液富液在闪蒸罐内停留时间约为10分钟。闪蒸出的气态烃通过顶部Fisher289H调压阀调压后,夏天进入燃烧器燃烧,当压力过高时旁通的Fisher289H打开进入放空火炬,在冬天闪蒸气全部进入放空火炬。甘醇富液在罐内通过液位控制单元的不断调整使其保持一定的液位。再生器再生器是由富液精馏柱、重沸器缓冲罐构成三甘醇再生系统,三甘醇和水的沸点相差很大,且不易生成共沸物,比较容易分离,其过程是第一步通过重沸器在常压、高温情况下蒸发出三甘醇富液中的水份使之提浓到99.1%以上,第二步是通过富液精馏柱利用干的汽提气与三甘醇充分接触能够降低水的分压,进一步提高三甘醇的浓度到99.5%。正常情况下每方三甘醇再生所需的汽提气量为15～25Nm3。Kimray循环泵脱水装置采用Kimray循环泵,其最大工作压力为1500Psi。最高工作温度93℃。Kimray循环泵是由吸收塔压力下的甘醇富液和少量气体驱动的双作用泵,它是脱水系统的"心脏"。本80×104m3/d脱水装置采用的是45015Kimray循环泵,其结构如图当泵的装配体接近完成一个冲程时,导向杆的定位环就啮合在控制器的右端,进一步向右移动,推动控制器和泵的"D"形滑块去移开接口1#。连通接口2#和3#到低压富液系统〔黄色,同时接口1#引富液〔红色至导向活塞的右端,这将引起导向活塞和导向"D"形滑块从右向左移动。在新的位置,导向"D"形滑块移开接口5#,连通接口4#和6#来自泵活塞装配体左端的富液〔红色经接口4#和6#至低压和富液系统〔黄色,接口5#此时将引导富液〔红色经右端的速度控制阀至右端的泵体装配件。按照以上相反的流动方向,泵的活塞装配体将开始从右向左的冲程。图2-4-1KIMARY循环泵结构原理2.5设备平面布置本装置为橇装脱水装置,充分体现橇装设备布置紧凑、合理、结构一体化的特点,设计中尽量考虑方便检修和维护。脱水装置撬体结构尺寸为2400mm〔宽×7800mm〔长×250mm〔高度为250mm的H型钢,橇体上安装设备共12台,所有阀门、管道、仪表均安装在橇内。运输时,除超高设备脱水吸收塔、干气—贫液换热器、重沸器的富液精馏柱及烟囱拆下单独运至现场外,其余部分整体装运。装置运输荷重30t,橇块尺寸与重量均满足公路运输要求。橇板内设备采用流程式布置,吸收塔与重沸器分布在橇的两端,高压部分与低压部分管道分开布置,高压密闭天然气与重沸器火嘴间距满足GB50183—93《原油和天然气工程设计防火规范》有关要求。2.6主要消耗指标本装置的自控调节阀及机泵均不采用电为动力,而是充分利用天然气作补充动力和仪表用气。因此本装置的能耗主要体现为天然气消耗。汽提气耗量：12m3能量泵补充天然气：22m3燃料气：20m3三甘醇消耗99.9%三甘醇〔TEG耗量约为15kg/100Nm3三、自动控制部分3.1自控原则及水平本脱水装置为基地式气动仪表控制,主要工艺参数提供4-20mA标准输出信号。3.2控制方案1吸收塔液位排污控制,出口干气压力控制。2闪蒸罐液位控制、压力控制。3仪表用气、燃料气压力控制。4重沸器温度控制,重沸器温度超高、熄火联锁切断燃料气,手动复位。此套重沸器自力式控制、联锁系统成套供货。5装置内燃料气、闪蒸气、汽提气进行就地计量。6对干气出口压力、吸收塔底部液位、闪蒸罐液位、闪蒸罐压力、活性炭过滤器压差、机械过滤器压差、仪表风罐压力、重沸器温度等重要参数提供标准电气信号接口。装置内其它参数均为就地检测。进出脱水装置的天然气流量由站场统一考虑,本装置不考虑。3.3仪表选型1远传变送器选用EJA智能型变送器。2调节阀〔含自力式调压器选用美国fisher或Kimray公司产品。3装置内流量计选用旋进漩涡流量计。4浮筒液位变送器及其基地式调节器均采用Fisher公司产品。3.4主要工程量表自控部分主要工程量表数量见表3.4-1。表3.4-1主要工程量表设备名称单位数量压力表支10温度计支7流量计台3液位计台4差压表支2浮筒液位控制器台2气动指示调节器台1调节阀〔含自力式台8温度变送器台1压力或差压变送器台5重沸器控制联锁系统套1、Fisher系列减压阀〔一、630型及630R减压阀最大输入压力：10.34MPa,输出压力0.021-3.45MPa。630减压阀的工作原理：输出压力作用在膜片之下,只要输出压力低于设置压力,作用在膜片上的弹簧的弹力引连杆打开阀,当输出压力超过该设置压力时,膜片移动,压缩弹簧,迫使连杆关闭阀,直到输出压力与设置压力相平衡。调节方法为顺时针旋转调节螺钉,下游压力增大,反之相反。Fisher630R减压阀工作原理与630减压阀的工作原理相反。630R减压阀安装于闪蒸罐闪蒸气的出口管线上,调节闪蒸罐闪蒸气流的压力,调节方法为顺时针旋转调节螺钉,上游压力增大,反之减小。〔二、Fisher67CFR空气过滤减压器<带压力表>作为仪表供风二级减压,主要为各控制器及控制阀提供气源压力。最大允许输入压力：1.7MPa输出压力范围：0.021-0.69MPa调节方法为顺时针旋转调节螺钉,出口压力增大,反之,出口压力减小。该减压阀内部带有过滤装置。如图3.4-1图3.4-167CFR减压阀结构〔三、Fisher627减压阀工作压力：10.3MPa最大输出压力范围：1.0-2.8MPa调节方法为顺时针旋转螺钉,出口压力增大,反之,出口压力减小。如图3.4-2。图3.4-2627减压阀1、调压器体；2、阀座环；4、膜盒O形圈；5、膜盒；6、增压体；7、稳压器；8、枢轴导座；9、阀片配件；10、枢轴；11、枢轴O形圈；12、枢轴支承环；13、毛状销钉卡；14、驱动销钉卡；15、操纵杆；16、操纵杆限位器；17、操纵杆销钉；18、操纵杆帽螺钉；19、推杆柱；23、膜片头；24、调压弹簧座；29、弹簧盒；30、带滤网排气孔；31、下部弹簧座；32、控制弹簧；33、上部弹簧座；34、锁紧螺母；35、调节螺钉；36、调节螺钉帽；39、铭牌；46、膜头带帽螺钉；、控制仪表与控制器〔一温度控制和火焰监测此装置在重沸器上设有温度控制和火焰监测回路<如图3.4-3>,用于控制重沸器温度及燃烧器熄火保护。温度控制和火焰监测回路由HT-12温度控制器、HT-12-M高温控制器、HT-18-PG火焰监测器器、Fisher119和FisherD2控制阀组成。HT-12、HT-12-M、HT-18-PG由67CFR减压阀供给18~20Psi的气源信号,通过感测温度或火焰的变化,输出3~15Psi的气源信号给Fisher119和FisherD2控制阀,控制重沸器燃烧器的燃料气供应,从而达到控制温度和熄火保护的目的。图3.4-31、HT-12控制器〔图3.4-4温度控制器〔是由不锈钢管组成的,它用于检测温度的变化,不锈钢管与连在膜片或膜盒上的低膨胀合金相连,随着不锈钢管长度的变化,作用在膜片或膜盒组件上的压力也在变化,导向插座是由两个钢性连接在一起的不锈钢球组成,球1缝合处是供给压力入口端,球2缝合处是压力放空端。假使温度控制器的设置温度高于系统的温度,球2关闭,球1打开,在球2处输出压力〔黄色被送到某个导向器。随着系统温度的升高,不锈钢管的长度应随之增加,推动控制器的膜片首先关闭球1,打开球2,输出压力降低,引起导向器动作。随着系统温度降低,动作过程与上述相反,输出压力增加。〔图3.4-4图3.4-4HT-12温度控制器结构图2、HT-12-M高温切断阀由基本元件构成的温度控制器发送一间接的节流信号给3PGM导向器,3PGM导向器与温度控制器相连,一旦输出压力放空,必须手动复位以确保正常工作。假使控制器的设置温度高于被控制系统的温度,导向输出压力将被送到某个导向器,当系统的温度升高时,不锈钢管伸长,带动膜片装配件首先关闭球1,打开球2,当可变压力降低时,3PGM导向器的膜片装配件向上移动,关闭球3〔黄色入大气,输出压力〔黄色下降,将引起导向器动作。一旦输出压力〔黄色放空,温度控制器将关闭,直到系统的温度低于设置温度,手动复位杆用于导向器复位,理想的复位杆能用于手动放空输出压力,关闭控制器。如图3.4-5图3.4-5HT-18-PG火焰监测器随着火焰监测器温度的升高,导向输出压力增加,只要系统的温度高于设置温度,将一直有输出压力,如果母火灭,输出压力下降或降为零。温度范围：-34℃-1149火焰监测器是由感测温度变化的不锈钢管组成的,不锈钢管和低膨胀的合金与膜片装配体连接在一起,不锈钢长度的变化作用在导向阀上,导向阀是由两个紧密相连的不锈钢球组成,球1是输出压力放空端,球2是供给压力输入端。假使HT-18PG的设置温度高于系统的温度,球1打开,球2关闭,输出压力为零。随着系统温度的升高,不锈钢管推动膜片装配件关闭球1,打开球2,引起输出压力增加。当温度降低时〔母火灭,反向作用,输出压力为零,切断主母火系统。如图3.4-6图3.4-6火焰探测器结构〔二液位控制此装置设有闪蒸罐三甘醇液位控制及吸收塔底液位控制回路,由2680-268T液位控制器〔结构如图3.4-7及357系列控制阀〔如图3.4-8构成。2680-268T液位控制器由Fisher67AF减压阀供给18-20Psi气源信号,通过容器内液位变化,输出3-15Psi气源信号给液位控制阀,达到控制液位的目的。图3.4-72680-268T控制器结构1、阀体；2、阀帽；3、击铁螺母；4、管塞；5、阀座环；6、盖帽O形环；7、阀塞；8、阀杆；9、销钉；10、阀帽/密封垫圈；11、阀帽O形环；12、密封滑动片；13、密封垫圈；14、密封弹簧；15、密封填料；16、密封环；17、漏气塞；18、盒O形环；19、阀杆O形环；20、阀帽轴承；21、带帽螺钉；22、下部阀盒；23、上部阀盒；24、膜片盘；26、膜处；27、膜片垫圈；28、执行器O形环；29、六角螺母；30、锁紧垫圈；31、下部弹簧座；32、执行器弹簧；33、上部弹簧座；34、调节螺母；35、调节螺钉螺母；36、带帽螺钉；37、六角螺母；38、执行器铭牌；39、阀体铭牌；40、执行器杆；41、执行器弹簧；42、图3.4-8英寸357系列控制阀执行器螺母；43、执行器；44、执行器O形环；45、执行器衬套；46、弹簧盒；47、放空口；48、调节阀杆衬套；49、行器杆O形环；50、开口销钉；51、驱动螺钉；52、润滑油；53、阀杆；54、阀盘；55、论著盘定位器；56、六角螺母；57、粘合剂；58、弹簧销钉。2680控制器信号输出方式有四种,如图3.4-9〔1、正作用开关控制方式〔1、4；〔2、正作用节流控制方式〔2、4；〔3、反作用节流控制方式〔1、3；〔4、反作用开关控制方式〔2、3其控制原理如图3.4-10。在通常位置上,由于浮球重量产生的反时针图3.4-9改变控制控制作用和控制方式时2680控制器开关位置力矩与由调节弹簧产生的顺时针力矩以及通过操纵杆A作用到浮球的反时针力矩关于支点O平衡。当液位上升时,浮球受到的作用力在向上方向上增大,于是将会导致上述三个力矩的不平衡,这个力矩的不平衡通过操纵杆A和B传给转换器。转换器对于不平衡作用力的响应是将其转化为压力输出给一个控制阀,从而将会使上述三个力矩重新恢复平衡。图3.4-9液位控制原理图对于节流控制,转换器的输出压力大小与浮力的大小是成比例的。对于开关控制,转换器的压力输出为零或者当超过液位控制点时输出功能与气源大小大小相等的压力信号。对液位的改变要想使都能够产生输出,可以通过改变操纵杆A上的比例带调节器位置来实现。<三>压力控制系统图3.4-114195KB压力控制器在吸收塔干气出口设有压力控制阀,控制吸收塔压力保持稳定,防止由于压力波动造成吸收塔内三甘醇起泡,该压力控制回路由4195KB控制器<如图3.4-11>及Fisher667控制阀<如图3.4-12>组成。如图3．4-13气源进入继动器,在由喷嘴喷出之前,通过固定节流孔喷出。喷嘴压力同时作用在继动器的大膜片上,图3.4-12667调节阀结构图控制器的输出压力作用在继动器的小膜片上。当作用于弹簧管上的过程压力改变时,弹簧管也做相应的扩张或收缩,使挡板与喷嘴之间的距离产生变化。在直接作用的控制器上,过程压力的增加推动喷嘴挡板靠近喷嘴,增加了继动器的大膜片上的压力,打开继动器的球阀,附加的气源压力流入继动器腔内,从而提高作用在调节阀执行机构上的压力；过程压力的降低使喷嘴挡板远离喷嘴,降低了继动器大膜片上的压力,打开继动器的针阀,从调节阀执行机构上排出控制器的输出压力。控制器输出压力的改变反馈到比例膜片,在喷嘴处反映出压力变化,平衡继动器大小膜片上的压力不同。根据检测到的压力变化,平衡继动器阀保持一个新的输出压力。如果比例阀大开,所有控制器输出压力的变化反馈到比例膜片。比例阀关的越多,通过阀的排放口排出的控制器的输出压力就越多,反馈到比例膜片上的压力就越少。阀全开,使比例带达到100%；关阀降低比例带。图3.4-134195KB控制器原理图〔四、气动液位开关气动液位开关直接安装在吸收塔的壁上,在高低液位情况下,提供气动信号。浮子受浮力上移,推动磁铁下移,由于同性磁极相互排斥,从而推动制动杆接近喷嘴,产生背压,放大的激动器动作,输出信号到气动调节阀,调节阀打开,此时温控器输入信号为零,主火停。随着液位的下降,引起喷嘴与挡板的距离增大,输出信号到温控器,作为温控器的输入端。四、非标准设备部分本橇装脱水装置使用非标准设备共计9台,为适应橇装设备的特点,设计时力求结构紧凑,操作检修方便。非标准设备部分应遵循的主要标准、法规为：《钢制压力容器》GB150—98《压力容器安全技术监察规程》劳动部1999对于介质中H2S分压达到或超过0.0003MPa〔绝的设备,考虑到H2S引起的电化学腐蚀、硫化物应力腐蚀开裂及氢诱发开裂问题,须采取适当措施加以处理。五、脱水橇启停步骤5.1、脱水橇开车步骤1对设备、管线、控制仪表、法兰等进行仔细、认真地检查,确保其畅通、完好。2对系统进行吹扫、置换,吹扫速度不小于5m/S,以除去管线和设备内的焊渣、泥、沙等污物。吹扫过程中注意分高、中低压逐级、逐段进行吹扫,该拆的仪表必须拆除,吹扫干净后复原。3对系统分高、中、低压进行严密性试压,对泄漏处进行及时紧固。严密性试压压力为其工作压力,强度试压若用水试压,压力为其工作压力的1.25倍；若用天然气试压,压力为其工作压力的1.15倍。4按正常开车程序对脱水橇用3%的Na2CO3溶液进行碱洗〔先进行冷循环,后进行热循环,进一步除去管线和设备内的油污和铁锈,然后退液。退液前保持脱水塔、闪蒸罐要有0.2～0.4MPa的压力,以便退液,退液过程中要反复进行,确保退液干净。注意碱洗的过程中取样化验分析溶液的PH值、油含量、浊度。5>用清水对脱水橇进行反复清洗,确保洗后的溶液PH=7左右。6>正确导通流程,该开闸门打开,该关的闸门关闭。7>关闭Kimary泵的速度控制阀。8>通过连接器向重沸器和缓冲罐内加入三甘醇,首先向重沸器中加入三甘醇,用重沸器和缓冲罐上的玻璃板液位计检查甘醇系统,直到缓冲罐中出现液位,然后向缓冲罐内加入三甘醇直至充满液位。向重沸器加液的过程中,首先要打开排气孔,以便充满溶液。9>慢慢将气体引进吸收塔,气体引入吸收塔前,关掉所有与塔相连的管线、闸门,检查是否有泄漏的地方,当吸收塔的压力达到5.0MPa后关闭吸收塔的进出口阀。10>缓慢地打开从吸收塔干净化气管线至燃料气储罐的阀门,并利用减压阀将燃料气罐的压力控制在317～620KPa之间。11>缓慢地打开从燃料气罐到闪蒸罐的阀门,使闪蒸罐的压力达到280～620KPa之间。12>调节仪表供风压力,使仪表风压力达到20～25Psi〔1Psi≈6.9KPa。13>打开Kimary泵速度控制阀,启动Kimary泵<最初从吸收塔中返回的只有气体,所以开始时泵有可能超速>。几分钟后,打开高压贫液侧放空阀,以确认泵是否充满三甘醇溶液,若已充满溶液,让泵继续运转,否则,检查从缓冲罐来的入口管线是否已打开,然后再试一次。注:启动Kimary循环泵时,两手平稳,同步的打开循环泵两侧的速度控制阀。14>待贫液出口排空阀有液体出来后,打开贫液进塔阀门,关闭贫液出口排空阀门。15>当三甘醇开始流动后,检查并调节吸收塔和闪蒸罐上的液位控制器,以获得稳定的液位和稳定的流率。16>待循环正常后,通过缓冲罐向系统补充三甘醇。直至闪蒸罐、重沸器、缓冲罐液位正常。17>设置高温控制器的温度为204℃18>调节627减压阀,将供给火嘴的燃料气压力调至50KPa左右。19>设置火焰监测器的温度高于500℃20>将温度控制器温度由低往高慢慢调整,使设置温度高于重沸器的温度,打开主火调节阀,最终设置重沸器的温度在195~200℃21>火着后开主火阀门,主火着后盖上炉盖,注意调整风门,使燃料气燃烧充分,以获得一个长形的、滚动的末端稍带黄色的火焰,若火没有点着,立即关掉主母火闸门,过20分钟后,方可再点。在寒冷的冬天,甘醇在循环前最好先加热。22>当一个稳定、良好的操作建立起来后,检查闪蒸罐上的液位控制装置,并设定289HH<630R>,使闪蒸罐的压力保持在280～420KPa。23>随着装置操作的持续进行,检查吸收塔液位控制器的操作情况,确保它们处于良好的排液状态。24>等重沸器的温度达到理想的操作温度后,才能让原料气流经装置。当重沸器达到理想的温度且泵的流量也达到规定值时,可以慢慢打开原料气进口阀,让气体流经装置。必须十分小心地进行这一操作,以免把甘醇溶液吹出塔盘,引起拦液及把大量甘醇溶液带出装置。在让气体流经装置前必须建立好甘醇循环过程。25>打开汽提气的出口阀门,调节汽提气的调节阀,每方TEG再生所需的最小汽提气量为15Nm3。26>进气生产后,化验人员应立即取样分析,操作人员应随时调整TEG的循环量,确保产品气水露点合格。5.2、脱水橇停车步骤1>关掉吸收塔的天然气进、出口阀门,先关闭进口阀门,再关闭出口阀门。2>系统运行30分钟后,取样化验贫、富液的浓度,若贫、富液的浓度相等时,说明原来的富液已经变成了贫液,此时可以停止主、母火。3系统继续运行15分钟,以防重沸器内部局部受热,TEG分解。4停泵。关掉速度控制阀及泵进出口贫、富液管线的闸阀。5停汽提气。6若临时停车不必卸掉吸收塔的压力；若长期停车不仅要对吸收塔卸压,还要对Kimray循环泵进行卸压。六、常见故障排除及操作要点6.1常见故障〔一甘醇脱水常见不正常的现象是外输气中的水含量〔露点较高。〔二在大多数情况下,出现甘醇循环量不足或者甘醇的再生浓度达不到,两个因素可能由于以下各种各样的原因引起的。〔三除了机械的原因外,高露点可能是因为设备没有按照设计条件运行。6.1.1原因一：甘醇的循环量不足。A、通过关闭吸收塔的富液出口,吸收塔上玻璃管液位计充满的时间或其它方式来判断甘醇溶液的循环量。B、泵运行,但不上量。检查阀门,看是否密封合适。C、检查泵的入口过滤器是否堵塞。D、打开泵的出口放空阀,以消除"气锁"现象。E、关闭泵的旁通阀。F、确保缓冲罐液位足够高且泵的吸入管线上所有的阀都打开,不会影响甘醇的吸入。如果甘醇不能流进泵的吸入管线,应拆除管线,在甘醇加热之前进行检查。原因二：三甘醇不能再生如果甘醇的循环量足够,外输气仍不能达到设计的露点降,很有可能三甘醇的再生不合适。A、通过恒温器监控重沸器的温度,恒温器的温度应设置到推荐的温度。B、检查贫、富液换热器,看是否富液泄漏到贫液中去了。C、检查富液精馏柱和气体出口管线,以确保重沸器上没有回压。如果重沸器上出现了回压,不能连续运行,直至产生的回压消失。D、检查汽提气的量是否合适。原因三：与设计的操作条件不符合措施：A、如果可能的话,提高吸收塔的压力,这需要调节尾阀,以便控制吸收塔上的压力。B、降低入吸收塔的气体温度。C、如果可能的话,调节甘醇循环量。D、提高再生温度到204℃E、对重沸器供给更多的汽提气。、甘醇的损失原因一：发泡措施：A、发泡常常是由于三甘醇被盐、碳氢化合物、污泥和不合适的腐蚀抑制剂和化学物质污染造成的。加强过滤,清除污染源,如果甘醇被严重污染,需换成新的三甘醇溶液。B、向甘醇溶液中加入消泡剂,开始时消泡剂的浓度为100ppm。原因二：吸收塔内流速过大措施：A、减小气体流量；B、提高吸收塔压力；C、如果可能,降低气体温度。原因三：塔盘上有泥渣等。措施：当有气体供给时,若塔盘或降液管堵塞,液体不能流下塔盘。如果人不能进入塔内,可用化学清洗剂进行冲洗。原因四：精馏柱的甘醇损失。措施：A、确保缓冲罐放空到大气。B、判断自由水、碳氢化合物是否与气一起进入吸收塔,吸收塔超载。C、如果精馏柱脏了,清洗或者更换之。D、添加消泡的化学物质。E、调节流过精馏柱的流量,使精馏柱顶出口温度维持在215~225℃、Kimray循环泵的损坏特征及原因分析表6.1-1Kimray循环泵的损坏特征及原因分析特征原因泵不运转泵的一个或多个流动管线阻塞或者对标准泵来说系统的压力太低直到甘醇从吸收塔返回时,泵才开始运转,泵然后停下来或明显减慢且不以它的定速运转。到重沸器的富液排出管线节流,安装在管线上的压力表会立即指示管线节流。直到系统温度正常时泵运转,然后泵加速运行且抽空吸入管线太小,甘醇温度的升高及泵速的升高会将泵抽空。泵速慢或仅在一侧运行单流阀漏、或单流阀下或泄漏的活塞密封垫下有异物。泵停运并从甘醇富液的排出管线上泄漏掉过量的气体。在泵的"D"形滑块下寻找金属碎片。泵速不稳定,泵每隔几分钟改变一下泵速供给泵的富液和气体的动力是间断性的导向活塞折断主活塞"D"形滑块口的甘醇不足,适当地调节速度控制阀。6.2、存在问题分析问题一：装置脱水效果不佳可能原因：检查甘醇的循环量；检查重沸器的温度；系统可能被水和馏出物饱和；检查进口天然气温度,该温度可能超高；处理气量过大,系统超负荷运行；没有使用汽提气或汽提气量不足；溶液太脏,发泡严重,运行不平稳,再生效果差；进吸收塔前的天然气分离器效果差或没有及时排液,大量的游离水进入重沸器,导致再生效果较差；脱水塔的液溢流堰板没有调整好,液封面低。问题二：燃料气压力波动可能原因：膜盒泄漏。阀座上有杂质或由于振动损伤阀座。问题三：母火熄灭可能的原因：〔1母火喷嘴上有杂质,喷嘴堵塞。〔2母火未调节好,可增加或减少母火的燃料气供应量并调节进母火的空气量等。燃料器火力太猛把母火吹灭。检查针阀和母火的节流效果。问题四：甘醇不从塔中返回可能的原因：塔产生拦液〔气体往上走将甘醇溶液阻止于塔盘上,甘醇流不下来。问题五：小管线、孔板和阀门堵塞可能的原因：泥土和沙子经常进入原料气并带进系统问题六：重沸器温度升不起来可能的原因：系统超负荷并被馏出物饱和。由于管线堵塞造成燃料气不足。二次空气量不足〔重新调节燃烧器和二次风。温控器设置温度低。〔5高温控制器设置温度低。〔6主火燃料气的压力低。〔7重沸器的烟道堵。〔8重沸器太脏或其内结垢严重,引起传热效果较差〔9温控器的弹簧弹性变差问题七：液体流不进泵可能的原因：〔1管线中有气,产生了气锁〔2进口管堵塞问题八：在寒冷或大风的天气下热损失严重可能的原因富液精馏柱顶部回流或凝液量太大,在冬天或更多的蒸汽冷凝下来并返回重沸器,从而使重沸器必须承担一些额外的负荷。解决措施：增加蒸〔精馏塔的的保温厚度、改变放空管线结构。问题九：出口净化气中甘醇溶液含量过高可能的原因：〔1吸收塔拦液解决措施：原料气停止进装置,停泵,使集中于塔盘上的甘醇溶液自流至塔底,重新启动泵并慢慢增加原料气进装置的量。〔2塔顶的丝网扑雾器损环。〔3装置超负荷运行,液携带损失增大。问题十：燃烧器不着火可能的原因：甘醇堵塞燃料气管线。6.3、操作要点1、开车时,慢慢增加气体流率,以防拦液,引起甘醇损失增加。2、再生过程中产生的蒸汽在用管道输送出装置时,放空管应有一定的下降坡度,以防蒸汽凝液返流回装置。3、在停车后,如果温度有较大的下降,推荐将重沸器的温度升至操作温度后,方可开始循环。4、泵入口的Y型过滤器需定期检查清洗,当压力降超过规定值,更换过滤器滤芯。5、如果游离的液体进入甘醇系统,装置将不能正常操作。6、重沸器中的母火不要开的太大。否则在低循环率时,有引起过热的可能性。7、为提高甘醇的再生浓度,要使用汽提气。8、进入吸收塔原料气温度不宜低于10℃,高于359、当过滤器进出口压差达到15Psi时,就应该清洗或更还滤芯。10、燃烧器的调节在额定负荷下,燃料气汇管压力表上读得的燃烧压力应在50kpa左右。把压力稍调高一些可以加大燃烧器的负荷,但火焰的稳定性会有所降低。混合器〔主火调风板上的调节应往回调节出半英寸左右〔13mm,最好的操作状态常出现在该针不对燃料气通过喷嘴造成限制的时候〔即针往后调节较大的距离。在燃料气热值特别高等少数情况下,为得到合适的燃料气和一次风的配比,可将针往里调节一些。一次风是燃料气燃烧之前被吸进混合器并与燃料气和一次风的那部分空气,通常占燃料燃烧所需空气总量的三分之一。一次风可以通过旋转混合器上靠近我们一端的圆盘来调节,调节好后用一锁紧螺栓锁住,以防震动等致使设定位置改变,缝隙的大小可以近似设定为燃烧器尺寸的1/8〔例如：4″燃烧器的缝隙为1/2。如果火焰的一次风不足,火焰会显得太黄。从较大的缝隙开始,慢慢调小一次风直至火焰变成以蓝色为主,同时可看到一些黄色的火苗在其中闪动。应注意的是,不要过于关注火焰的颜色,因为燃气的质量差别较大,以燃气燃烧的颜色作调节燃料气的依据并不总是可靠的。6.4、甘醇取样分析为保证脱水装置的良好操作,必须保证甘醇溶液的质量。要求按规定取样分析以检查甘醇的质量,例如通过分析指标以确定甘醇溶液是否还符合作为脱水剂的要求。水含量沸点PH值碳氢化合物及其它杂质的含量无机盐通过水含量分析我们可以知道再生器是否操作正常,高水含量意味着再生温度太低,可能是需对温度测量值进行校正等,特