k40920人行天桥满堂支架施工方案

人行天桥满堂支架施工方案

置：K40+920

期：2012

期：2012

一、编制依据(1)（贵州省思南至剑河高速公路第五标段）

《两阶段施工图设计》；(2)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008；二、工程概况K40+920 人

行

天

桥

上

跨

主

线

，

交

叉

桩

号

为TK0+124=K40+920，交角

90°；本人行天桥兼做渡槽用，水渠设

1.5%，桥面铺装厚

5-8cm，采用

C40

防水砼铺装。上部结构为

11+22+11m

预应力混凝土斜腿刚构，下部结构为

支架预压重量为箱梁自重的100%。施工顺序：现浇梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，纵横方木，梁底模板及侧模板采用厚

1.2cm

的高强度竹胶板，浇筑完成后待梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。三、满堂支架施工1、施工工艺流程图

2、支架基础处理支架基础为填石路基，在其上用C20

混凝土硬化

15cm

厚的素混凝土，以确保满足满堂支架对基础的要求。3、支架设计天桥现浇

T

梁共

1

跨整体施工，支撑方式采用满堂式碗扣支架。碗扣支架采用

WDJ

式支架，架杆外径

4.8cm，壁厚

0.35cm。支架顺桥向纵向间距

1.0m，斜腿与T

梁交叉处纵向间距

0.55m，横桥向横向间距梁底板下为0.55m，翼缘板底下为0.8m，步距均为1.2m。考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。测量人员用全站仪放样出T

做上标记。根据中心线向两侧对称布设碗扣支架。上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，在框架结点上。间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm

以内为宜。顶托标高调整完毕后，在其上安放10×12cm

的方木横梁，在横梁上满铺

10×12cm

横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少

50cm

以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木.1.1.1.1.1.1.1.1.1满堂式碗扣支架体系由支架基础，φ48mm×3.5mm

碗扣立杆、×12cm

纵、横桥向分配梁，顺桥向分配梁上铺

1.2cm

厚竹胶板。根据

T

况，经过计算确定，纵向：1.0m×20+0.55m×4+0.7m×6+1.0m×2 共设

33

排；×2+0.55m×5+0.8m*2 共设

10

排；层距：取

1.2m（部分根据施工情况进行调整）

2m22m22m22m22m20.55m

0.8m0.55m

0.8m

0.55m

0.55m

0.55m

0.55m

0.8m4、支架预压为减少支架变形及地基沉降对现浇

T

梁线形的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压施工。预压采用沙袋，预压范围为T

梁底部，重量不小于

T

对悬臂板模板的预拱度作相应调整。

30%，第三次加载总重的

40%。

L/2

和斜腿与

T

梁交叉处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。

2

个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第经监理工程师同意，可进行卸载。T

梁底板及悬臂的预拱高度。5、满堂支架的验算5.1

有关参数（1）碗扣件钢管截面特性。外径d

为

48mm；壁厚为3.5mm；截面面积

A

为

4.89cm

为

12.19cm

W为

5.08cm；回转半径

为

1.58cm；自重为

38.4N/m。

钢材的抗拉、抗弯和抗弯强度设计值为

205N/mm；弹性模量为

2.05×105N/mm。（3）松木材。顺纹容许弯应力

[σ]=12MPa。弹性模量

E=9×10MPa.5.2

满堂支架布置截面最大处（单位：cm）

l=55cm，纵向间距

l=55cm。截面最大处（单位：cm）截面积最小处（跨中）

：立杆横行间距 l=55cm

，纵向间距l=100cm。纵杆最大布距

l=120cm。5.3

计算荷载振动混凝土产生垂直于模板的荷载

=2.0KN/m；施工人员及料具、胶合板、方木自重产生的荷载=5.0KN/m；梁体容重γ=26KN/m，取

1m

长进行计算，截面积最大处：截面面积=3.235m，底面宽=2.5m梁体荷载=26×3.235×1.0/2.5=33.64

KN/m计算荷载

P=1.2×（33.64+2+5）=48.77

KN/m（安全系数截面积最小处：截面面积=1.955m，底面宽=2.5m梁体荷载=26×1.955×1.0/2.5=20.33

KN/m计算荷载

P′=1.2×（20.33+2+5）=32.80

KN/m（安全系数5.4

立杆计算

l/

i

φA

立杆实际受力荷载：N=Pl

l=48.77×0.55×0.7=18.78KN＜[N]=

求。N′=P′l

l=32.80×0.55×1.0=18.04KN＜[N]=

74.58KN，满足要求。5.5

纵梁方木计算方木为松木条，截面最大处纵向方木：间距

l=550mm，跨径l=700mm，规格

4000mm×100mm×120mm。方木单位荷载

q=P

l=48.77×0.55=26.82KN/m。跨中最大弯矩

Mmax=q

l22/8=26.82×0.72/8=1.64KN·m方木净截面抵抗矩

W

=bh/6=2.4×10m方木惯性矩

I=

bh/12=1.44×10mσ=Mmax/W

=1.64÷2.4×10]=12000

kPafmax=5×ql/（384EI）=0.65mm＜l/400=1.75mm验算结果表明纵梁方木满足要求。截面最小处纵向方木：间距l=550mm，跨径l=1000mm，规格

4000mm×100mm×120mm。方木单位荷载

q=P

l=32.80×0.55=18.04KN/m。跨中最大弯矩

Mmax=q

l22方木净截面抵抗矩

W=bh/6=2.4×10m方木惯性矩

I=

bh/12=1.44×10mσ=Mmax/W]=12000

kPafmax=5×ql/（384EI）=1.81mm＜l/400=2.50mm验算结果表明纵梁方木满足要求。5.6

横梁方木计算本设计横梁采用规格为4000mm×100mm×120mm

方木满铺，所以满足要求。5.7

模板计算模板采用规格为

2440mm×1220mm×18mm

板下为满铺式方木，所以模板满足要求。6、满堂支架的拆除1、拆除满堂架必须由上而下进行，严禁上下同时拆除作业；拆除原则：先搭设的后拆，后搭设的先拆。2、满堂架的水平杆逐层拆除，严禁先将满堂架数层水平杆全部拆除后，再拆除满堂架的立杆；分段拆除高差不能大于两步，如拆除高差大于

2

步，应当增设加固措施。适当的位置设置临时的抛撑加固后，再拆除立杆；4、本工程脚手架采取分层、分段拆除，对与正在施工或者存在其余单元加固的水平杆，应在确保加固措施到位，方可拆除。5、拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专职人员进交底时，必须有交底人员的签字确认。6、脚手架的拆除顺序应当由上而下进行，按层按步拆除。原则先拆后搭设的脚手架，但剪刀撑、有效拉杆不准一次性拆除到底，要求拆除到那一层，剪刀撑和拉杆拆除到那一层。7、在拆除过程中，中途不得换人。如果中途更换施工人员，必须对更换人员进行详细的交底，方可进行施工。8、参加的所有施工人员，一律不得酒后作业。作业时，必须思想集中，不准擅自离开自己的工作岗位。1）拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志，警戒区域行自己的监护职责。2）拆除期间，如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架拆除，夜间进行拆除作业，必须具备良好的照明条件。3）所有高空作业人员，严格按照高处作业规定进行执行、遵守安全纪律、拆除工艺的顺序。如安全帽、安全帽、鞋子和紧身衣服的正确使用。4）施工人员进行拆除施工前，应当先检查，加固松动的部位。清除