勘察报告方案

1概述1.1工程概况2、勘察执行的规范、标准、勘察目的、技术要求及工作方案1概述1.1工程概况2.1勘察工作执行的主要规范、标准昆山XX有限公司拟兴建周庄XX项目，拟建工程位于昆山市周庄镇XX，据设计图纸，拟建物为商业、创意文荟、影院、地库等，总建筑面积约43953.12m2，其中地上27653.12m2,地下16300m2。拟建物的抗震设防类别为标准设防类，受业主委托我公司承接该部分的岩土工程详细勘察，并于2015年1月29日出具《周庄XX项目》(HBK2014-25)岩土工程详细勘察报告。1.2拟建工程建(构)筑物性质根据业主提供的资料，拟建场地为XX、XX、XX三个单体，2〜6层，总高23m左右。单体一般柱网为8.4X12m，XX顶层存在大跨框架，最大跨度为20m左右。单体均有一层地下室，且连成一片，埋深约6m，本工程一般框架柱底的轴力为3000kN(标准值)，最大单根柱底的轴力约为7000kN(标准值)。本工程的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第一组。商业、酒店、影院楼的抗震设防类别均为丙类。结构设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级。地基基础设计等级为乙级，基础设计安全等级为二级。拟建物位置、具体尺寸及勘探点布置详见《建筑物与勘探点平面位置图》1.3拟建工程勘察等级表1.3勘察阶段详细勘察岩土工程勘察等级乙级工程重要性等级二级(一般工程)抗震设防烈度7度场地复杂性等级二级(中等复杂场地)抗震设防类别丙类地基复杂程度等级二级(中等复杂地基)地基基础设计等级乙级1.4其它该工程由业主委托同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司进行施工图设计〈1〉、建设单位提供的电子版建筑总平面图及勘察技术要求〈2〉《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009年版)；〈3〉《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011);〈4〉《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008);〈5〉《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)；〈6〉《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010);〈7〉《岩土工程勘察安全规范》(GB50585-2010);〈8〉《土工试验方法标准》(GB/T50123-1999);〈9〉《静力触探技术标准》(CECS04:88);〈10〉、《工程测量规范》(GB50026-2007);〈11〉、《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012;〈12〉、《岩土工程勘察报告编制标准》(CECS99:98);〈13〉、《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223-2008);〈14〉《预应力混凝土管桩基础技术规程》(DGJ32/TJ109-201C);〈15〉、《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定(2010年版)》等。2.2勘察目的、工作量布置原则及勘察工作方法勘察目的本次勘察为详细勘察阶段，勘察目的是提供拟建场地的岩土工程勘察资料，为地基与基础设计及工程施工提供地质依据。本次详勘需要解决的问题如下：2查明场地地下水的类型、埋藏条件、水位及变化幅度以及水质情况，查明地层的渗透性,1查明建筑物范围内地基土的埋藏分布、构成及其物理力学性质，分析评价场地地基的稳定性、适宜性、均匀性和承载力；2查明场地地下水的类型、埋藏条件、水位及变化幅度以及水质情况，查明地层的渗透性,评价地下水及土对建筑材料的腐蚀性；评价地下水对桩基设计和施工的影响;1影院、创意文慧的勘探孔35.0~45.0m，商业及地库的勘探孔孔深为25.0~40.0m；3评价地下水及土对建筑材料的腐蚀性；评价地下水对桩基设计和施工的影响;1影院、创意文慧的勘探孔35.0~45.0m，商业及地库的勘探孔孔深为25.0~40.0m；4查明场地不良地质作用及特殊性岩土的成因、分布范围及危害程度，并提出防治措施和建议；查明有暗浜、孤石等对工程不利的埋藏物；5查明桩基持力层的埋深、分布、工程特性和变化规律，提供桩基设计参数，预估单桩承载力，评价成桩的可能性及对周围环境的影响，提出成桩的类型及施工方法等建议；6提供地基变形计算参数，预测建筑物的变性特征；7提供基坑开挖支护所需的设计参数，评价推荐合理的基坑支护、地下水处理方案，并对基坑围护设计施工中应注意的问题提出建议。工作量布置原则（1）、勘探点平面布置根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）要求，结合建筑物的平面特征及本地区地质特点，确定本次勘察平面布置如下：（A）拟建建筑物详细勘察阶段勘探点按建筑物轮廓线、边线及角点综合考虑线性进行布置，勘探点间距均＜30.0m。（B）拟建场地共布置勘探点41个，其中机钻孔14个，双桥静力触探孔27个，数字前前缀C为单桥静力触探孔，前缀J为钻机钻孔，（见勘探点性质一览表）。（C）波速测试、水文量测及取水试样均在相应钻孔中进行，为进一步查明场地上部软土及持力层地层变化情况，加密布置了26个勘探孔（双桥静探孔），以数字前缀B表示，布置了14个小口径麻花钻，以数字前缀S表示。（2）、勘探点深度2、加密勘探孔孔深（B*）25.0~38.0m,以揭露持力层分布变化情况为主；小口径麻花钻为查明淤泥质土层分布情况为主，一般孔深为8.0~15.0m。2.3勘察工作手段针对本工程特点，本次勘察主要采用钻探取土及室内土工试验、静力触探试验及标准贯入试验等综合勘察技术手段。、钻探（1）、现场钻探由1台SH-30型钻机完成。钻机定位要求准确，孔位误差控制在0.25m内。（2）、所有钻孔均采用套管隔断上部松散土层，以保证取样和原位测试的质量。勘探孔采用螺纹钻回旋钻进。开孔直径为150mm，终孔直径为110mm；由于场地内钻探深度范围内有粉土、粉砂的存在，为保证钻进的顺利进行，以及保证取土质量和满足标准贯入试验的要求，采用泥浆护壁钻进工艺，施工完毕采取抛粘土球封孔措施。（3）、回次进尺最大控制在1.0~2.0m，以满足分层鉴别描述的要求。严格控制取样与原位测试间距。（4）、严格执行现场编录制度，严禁追记。现场施工中，密切关注钻进情况，并作记录，发现异常分析原因，并立即提钻取样或进行原位测试。采样及原位测试（1）采样为减少扰动并保证各试验项有足够数量样本，原状土样根据土性不同采用中厚壁取土器及薄壁取土器进行取样，采样间距2.0~3.0m，以保证原状土样质量，原状土样盒的长度为30cm，土样根据土的性状及试验技术要求采用重锤少击法采取，扰动样在标贯器中直接采取，土样现场及时蜡封装箱，及时送达试验室。（2）原位测试采用1台15吨型双桥静力触探进行测试，进场前对探头进行标定。贯入过程中，在孔深为12m范围内，每隔2〜4m测读或调整零读数。终孔时，测读或调整零读数。贯入速率控制在1.2m/min内，数据采集间隔10cm自动记录，记录仪型号为JCK-3。

的锤击数，累计打入30cm的锤击数为标准贯入击数。2.3.3、室内土工试验（1）常规物理性质试验：天然含水率、比重、液塑限及密度等物理性质试验，同时对粉土或砂土进行颗粒分析试验。液限采用76g锥法、塑限采用搓条法测定；并取2件水样进行水质简分析。（2）常规力学性质试验：压缩试验根据具体要求加压至800kPa,直接剪切试验预固结至上覆压力，试验指标按固结快剪抗剪强度峰值提供。（3）特殊试验：针对拟建建筑物性质及场地土层特征，试验室进行了三轴UU试验、渗透试验、先期固结试验及无侧限抗压强度试验等。土工试验数据采用南京浦口区华宁软件开发中心HNTGCS6.5版本进行导入输出，勘察数据统计采用华宁岩土工程勘察软件包17.5版本进行统计，图件采用AutoCAD2008进行出图。、波速试验采用武汉建科科技有限公司制造的WAVE2000场地振动测试仪及相关配套设备，以单孔检测法自下而上进行测试，土层的剪切波速测试间距为1.0m，合计测试5孔。、测量放样依据（1）勘探点采用昆山城市坐标系，由设计提供拟建物坐标，采用GPS全球定位系统测量放样，水准仪量测勘探点高程。（2）孔口标高采用85国家高程基准，引测点位于场地东侧大桥路路中心点BM1（X=44592.841,Y=14938.774,H=3.651）及BM2（X=44529.991，Y=14876.911,H=3.369），勘探点高程采用水准仪测量。以后施工若采用其它点作高程引点，应与该点联测，并校核无误后方可使用本报告。（3）拟建物及各勘探点平面坐标及高程见勘探点主要数据一览表”及勘探点平面位置图”。2.4、勘察进程与完成工作量241、勘察进程表工作度阶段起表工作度阶段外业施工2015年01月13日2015年01月22日土工试验2015年01月14日2015年01月26日资料整理2015年01月14日2015年01月29日、完成工作量本次勘察完成工作量见完成工作量一览表”（表）。勘察工作量一览表表野外工作室内土工试验项目数量项目数量测量勘探点（个）81含水量（项）231取土标贯钻孔孔数（孔）14密度（项）231进尺（米）480.7比重（项）231静力触探试验孔数（孔）51液限（项）144进尺（米）1642.7塑限（项）144小口径麻花钻孔数（孔）14压缩试验（组）144进尺（米）162.0固结快剪（组）136取土试样原状样（个）144颗粒分析（组）118扰动样（个）83水质分析（件）2标准贯入验（次）83渗透试验（组）12取水样（件）2三轴UU试验（组）12波速测试（孔/米）3无侧限抗压强度试验（组）63区域地质及气象水文资料3.1气候条件昆山市属北亚热带季风气候区，气候温暖湿润，四季分明，光照充足，雨量充沛，年平均温度为16.8^3，年降水量1149.3毫米，年日照为1994.5小时，无霜期为220天。夏季主导风向为东南风，冬季为西北风。3.2地质构造昆山毗邻苏州，该地区新生代以来新构造活动反映不强烈，主要表现为垂直升降运动。西部丘陵山区缓慢抬升，东部平原区轻微下降，据中国岩石圈新构造时期升降幅度图，1956〜1977年地形形变测量结果，平原区20年间垂直形变速率不到-0.1mm/a，属地壳活动稳定区。3.3区域地震历史昆山地区地震活动不强烈，据近两千年的历史记载，其发生大于四级的地震49次，大于5三个亚层，各土层分布及结构特征详见附表4.2级的地震9次，其中较大的地震为1974年4月22日溧阳上沛5.5级地震和1990年2月10日常熟〜太仓沙溪5.1三个亚层，各土层分布及结构特征详见附表4.23.4区域地下水位及水文资料昆山市境内地表水系极为发育，为太湖下游高水网区，境内河流纵横，湖荡棋布，较大河流有吴淞江、娄江、青阳港、急水港、大直港等，较大湖泊有阳澄湖、淀山湖、澄湖、傀儡湖等。据昆山市水利局提供的吴淞江周巷水文站资料，昆山市近3〜5年最高洪水位标高约为1.847米,最低枯水位约为0.777米，另据区域水文地质资料，昆山地区地下水(孔隙潜水)历史最高水位为2.357米();最低潜水位约为0.297米()(注：以上水位高程为黄海高程系统)。根据《1:5万苏州水文地质、工程地质、环境地质综合勘察报告》，本区域内潜水稳定水位埋深为0.3〜1.6m;微承压水，其水位历时曲线与潜水动态特征相似，年变化幅度为1.0〜1.5m。4场地工程地质条件4.1地形、地貌拟建场地现为空地，场地东面为大桥路，北侧、西侧及南面大部分区域为空地，最南端局部有一河道，距离拟建地库边线约为13.0m，勘察期间测得水面标高约为1.25m，水深约为0.3~1.7m，河底淤泥厚度约为0.3~0.8m。场地地势稍有起伏，勘察期间测得的勘探孔孔口标高为1.69m〜3.02m，相对高差为1.33m，平均标高2.65m。场地地处长江三角洲冲积平原东南缘太湖水网平原东部，第四纪以来地壳运动以沉降为主，广泛接受陆-海相堆积，第四系地层分布范围广、厚度大，形成广阔的冲积平原地貌。本场区地貌类型为滨海-河湖相沉积平原区，全新世沉积物以河湖、滨海相为主，岩性多为粘性土及粉土、粉砂。4.2地基土的构成与特征据钻探揭露，在地面下45.50m深度范围内除素填土外，其余均为第四纪河湖、滨海相沉积物，由粘性土、粉土及粉砂组成，按其工程特性，从上到下可分为7个工程地质层，第⑥层分有4.3水文地质条件1、场地历史最高、最低地下水位及抗浮设计水位场地历史最咼潜水水位建议区域最咼水位2.357m(1985国家咼程，下同)，历史最低潜水水位建议取0.297m;微承压水，其水位历时曲线与潜水动态特征相似，年变化幅度为1.0〜1.5m，结合场地地层情况，常年平均地下水位可取0.80m，建筑基础设计水位(抗浮设计水位)建议按规划室外地坪标高下0.5m取值。2、场地地下水根据本次勘察的水文地质工作、并结合区域水文地质资料查明，对本工程有影响的主要地下水为潜水层、承压水。浅部潜水：赋存于地层上部①素填土及③层淤泥质粉质粘土的孔隙孔隙、根孔、虫孔内，富水性及透水性均较差，主要受河流补给及大气降水补给，以地面蒸发和侧向径流形式向河、湖排泄。下伏③〜⑤层粘性土的透水性差，是潜水含水层与微承压含水层之间的相对较好的隔水层。潜水稳定水位情况表数据个数稳定水位埋深最小值(M)稳定水位埋深最大值(M)稳定水位埋深平均值(M)稳定水位标高最小值(M)稳定水位标高最大值(M)稳定水位标高平均值(M)141.102.001.750.700.980.84微承压水：赋存于第⑤、⑥-1~⑧层粉土、粉砂中，勘察期间测得场地初见水位埋深为6.00m~9.00m,初见水位标高为-4.00m~-6.30m,稳定水头埋深为1.90m，稳定水头标高为0.70m。补给以地表水为主，排泄则以侧向径流为主。水位受大气降水和地表水影响，季节性变化较明显，稳定水位年变化幅度约为0.8m。孔隙潜水量测时采用麻花钻在所有机钻孔孔位1米范围内钻探2〜3米，以见水为准量测其初见水位，间隔8小时后量测其稳定水位；承压水量测时采用套管止水措施隔断上部含水层，以见水为准量测其初见水位，间隔8小时后量测其稳定水位。4.4场地环境类型及地下水腐蚀性评价经调查拟建场地及附近未发现污染源，按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009年版)1221、1222及1224的有关规定，本场地的环境类别为U类湿润区，干湿交替。根据本场地取潜水水样水质分析结果表明：按环境类型判别，场地地下水和土对混凝土结构有微腐蚀性；按地层渗透性判别，场地地下水和土对混凝土结构有微腐蚀性；地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性，地下潜水腐蚀性评价见表4.4。详细指标见附件“水质检测报告场地地下水的腐蚀性评价表表4.4腐蚀介质规范标准(II类环境)测试结果评价结论腐蚀介质规范标准测试结果评价结论腐蚀等级指标值腐蚀等级指标值微<300微>5.0SO42-弱300〜1500148.5微腐pH值弱5.0〜4.07.05微腐(mg/L)中1500〜3000171.5蚀性中4.0〜3.07.10蚀性强>3000B强<3.5微<2000微<30Mg2+弱2000〜300018.20微腐侵蚀性CO2(mg/L)弱30〜606.11微腐(mg/L)中3000〜400016.12蚀性中60〜1008.05蚀性强>4000强---微<500长期微<10000NH4+弱500〜8000.00微腐B弱10000〜2000072.50微腐(mg/L)中800〜10000.00蚀性浸水中---87.50蚀性强>1000C「(mg/L)强---微<35000微<100OH-弱35000〜430000.00微腐干湿弱100〜50072.50微腐(mg/L)中43000〜57000蚀性交替中500〜500087.50蚀性强>57000强>5000微<20000--------总矿化度弱20000〜50000414.45微腐--------(mg/L)中50000〜463.75蚀性--------强60000>60000--------经判别本场地地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋在长期浸水下和干湿交替时均具微腐蚀性。根据《工业建筑防腐蚀设计规范》(GB50046-2008)判定方法对拟建场地地下水对管桩接头进行评价，腐蚀性等级为微腐蚀性，混凝土预制桩应减少接桩数量，接头宜位于非污染土层中。此外，拟建场地附近无明显污染源，场地地下水位较浅，地基土受雨水的淋滤渗透及毛细作用，土中可腐蚀性介质已基本被溶解于地下水中，其腐蚀性离子含量接近地下水离子含量，所以土对建筑材料的腐蚀性可参照地下水的判定结果即：地基土对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。4.5场地和地基的地震效应场地抗震设计基本条件据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)附录A0.8条之规定，昆山市抗震基本烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g,设计地震分组为第一组，拟建建筑物抗震设防类别为标准设防类。详细勘察阶段在整个场区内，采用RS-K1616浮点式工程动测仪，在钻孔J4、J9、J18、J21、J33内进行单孔波速测试，测试深度均为20.0米。各测孔的测试结果及附图见地基土剪切波速测试报告”由测试结果可知：场地的等效剪切波速Vse值为：J4为119.0m/sJ9为158.2m/s、J18为135.9m/s、J21为122.0m/s、J33为151.0m/s,其中A区等效剪切波速平均值为154.6m/s,覆盖层厚度＞80m,因此A区场地类别为川类；B区及C区等效剪切波速平均值为125.6m/s,覆盖层厚度＞80m,因此B区及C区场地类别为W类。具体分区界线详见“建筑物与勘探点平面位置图”。建筑场地类别、特征周期及抗震地段划分据昆山市区域地质资料(由江苏省地质调查研究院，2005年1月)，场地覆盖层厚为140〜230m,根据勘探成果及波速测试结果，依据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)及《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223-2008)规定，有关地震参数见表462。地震参数表表462

昆山市抗震设防烈度7度工程抗震设防类别丙类(标准设防类)抗震地段划分对建筑抗震不利地段场地覆盖层厚度>80m设计基本地震加速度0.10g等效剪切波速范围值为122.0m/s〜158.2m/s设计地震分组第一组建筑的场地类别A区为山类、B区及C区为W类场地特征周期本场地类别分别为山类、W类，分界线见平面图，场地设计地震分组为第一组，根据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)表，本场地特征周期可按地质分区进行取值。地震液化判别根据波速实验成果，场地表层素填土及第③层淤泥质粉质粘土层平均剪切波速大于90m/s,本工程抗震设防类别为丙类，本场地20m以内揭露了饱和粉土、粉砂层，本次勘察布置了地震液化判别根据波速实验成果，场地表层素填土及第③层淤泥质粉质粘土层平均剪切波速大于90m/s,14个取土、标贯试验孔，在20米内部分揭露了饱和粉土、粉砂层（⑤层、⑥1层~®-2层），经初判⑤层粉土夹粉质粘土黏粒含量＞10%，初判不液化；第⑥-1、⑥-2层经初判认为需要进一步进行液化判别，现取几个代表性钻孔按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）条公式对20m深度范围内揭露的饱和粉土、粉砂层（⑥-1、⑥-2）进行液化判别，其中B取0.80,地下水深度取0.50m,液化判别结果见表。标准贯入试验液化判别及液化指数计算成果表表孔号层号试验深度（m）岩土名称液化判别地卜水位dw黏粒含量pc实测击数N临界击数Ncr液化判别(m)(%)（击）（击）J96-1粉土夹粉砂0.5011.8010.00.0不液化6-1粉土夹粉砂0.5010.8020.00.0不液化6-1粉土夹粉砂0.5011.2017.00.0不液化6-1粉土夹粉砂0.5011.8016.00.0不液化6-1粉土夹粉砂0.5011.1022.00.0不液化6-2粉土0.5010.5026.00.0不液化6-2粉土0.5011.5016.00.0不液化J276-1粉土夹粉砂0.5010.1016.00.0不液化6-1粉土夹粉砂0.5011.5018.00.0不液化6-1粉土夹粉砂0.508.1014.07.7不液化6-1粉土夹粉砂0.5012.4017.00.0不液化6-2粉土0.509.1019.07.8不液化6-2粉土0.506.8020.09.3不液化J396-1粉土夹粉砂0.503.4012.010.7不液化6-1粉土夹粉砂0.503.0014.012.0不液化6-1粉土夹粉砂0.503.0017.012.5不液化6-1粉土夹粉砂0.503.0015.013.0不液化6-1粉土夹粉砂0.503.0017.013.4不液化6-2粉土0.503.0020.013.9不液化6-2粉土0.503.0022.014.3不液化从表内看出，各钻孔标贯点液化判别结果均为不液化，据此综合判定：本场地20.0m内的饱和粉土、粉砂不液化。4.6软土震陷

依据《岩土工程勘察规范》（50021-2001）（2009年版）条文说明第条，本场地可不考虑软土震陷的影响。4.7不良地质作用、地下障碍物（不良埋藏物）及特殊性岩土拟建场地内，未发现有构造断裂、滑坡、土洞、岸边冲刷、地面沉降、地裂缝等影响工程和稳定性的不良地质作用，在本工程场地内除发现深厚软土外未发现其它诸如暗浜、暗河、孤石、管线、墓穴等不良埋藏物。本场地特殊性岩土为：①层素填土，近年堆积，表层为耕植土，结构较松散，含植物根系等，工程性能差，厚度为1.40〜2.70m,平均厚度2.07m，为本场地的一般软弱土。层淤泥质粉质粘土，流塑状态，触动易变性，土质软弱，天然含水率平均值为41.00%，孔隙比平均值1.131,层厚1.70~25.40m,平均11.97m,根据无侧限抗压强度试验指标计算该层土的灵敏度为2.46~2.99,平均2.77,属中灵敏度土，各测点先期固结压力试验结果表明该层属正常固结土层。该层土自西向东厚度变化较大，西部稍薄，东部极厚，为本场地的主要软弱土层，在邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载或地面大面积堆载时，或降低地下水位，使桩周土中有效应力增大，并产生显著压缩沉降时，可能产生负摩阻力的影响，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008第及条文规定说明，负摩阻力系数可取0.25,设计施工中应注意采取相应措施，减少或避免负摩阻力的影响。5地基土的物理力学性质指标5.1室内土工试验本次勘察共采取原状土样144件，扰动土样83件，在实验室对土试样进行了常规物理力学试验，其中剪切试验采用固结快剪，压缩试验最大压力加至800kPa,并针对基坑开挖深度影响范围内的部分地基土层进行了三轴UU试验、渗透试验试验，并对场地内软土进行了无侧限抗压强度试验、高压固结试验，粉土、粉砂进行了颗粒分析试验等；试验成果详见《土工试验成果报告表》。设计需要其他压力段的压缩模量时，请查阅“综合压缩试验曲线图”。

根据室内试验结果统计各土层的物理力学性质指标范围值、平均值、变异系数详见“物理力学性质指标统计表”。5.2原位测试静力触探试验双桥静力触探采用15T液压式静力触探机，将15cm2的探头压入土中，用LMC-D310型静探微机记录贯入深度、锥尖阻力和侧壁摩阻力，锥尖阻力qc和侧壁摩阻力fs的统计成果见《物理力学指标统计表》及《双桥静力触探统计表》。标准贯入试验勘察中主要对粉土层、粉砂层进行了标准贯入原位测试，目的在于评价地基土的密实度、承载力和沉桩可行性及饱和粉土、粉砂的液化判别。标准贯入试验实测击数统计成果见《物理力学指标统计表》及《分层标准贯入试验成果统计表》。5.3物理力学性质指标统计和选用根据土层划分结果，以各工程地质亚层为统计单元，各类试验结果的分层统计是根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）第14.2节规定进行的，提供各项统计指标的范围值、平均值、样本数、变异系数、标准值；统计过程中，对个别异常数据进行剔除处理。变异系数、统计修正系数的计算按《岩土工程勘察规范》公式和公式进行，式中正负号按不利组合考虑。岩土物理力学性质指标的选用一般遵循以下原则：对评价岩土性状的指标：含水量、液限、塑限、塑性指数、饱和度等选用指标的平均值；对按正常使用极限状态计算的岩土参数指标：压缩系数、压缩模量等，选用指标的平均值。对按承载能力极限状态计算的岩土参数指标：抗剪强度指标（C、①），选用指标的标准值。由于受河湖相沉积环境的影响，场区部分土层分布欠均匀，物理力学指标统计中，虽对个别异常数据作了剔除处理，但个别本底值较低的指标、部分具夹层土体的个别指标，变异系数仍稍大于0.30（如填土），但总体变异程度不大，较好地满足了规范对土体数据统计的要求，统计结

5.4地基承载力特征值、压缩模量数据统计表载力特征值fak载力特征值fak,具体见表。地基承载力特征值一览表土层编号土层名称地基承载力特征值fak（kPa）压缩模量建议物理指标经验值双桥静力触探试验标准贯入试验抗剪强度指标计算建议取值fak（kPa）ES(1-2)(MPa)③淤泥质粉质粘土808350602.69④粉质粘土2092131731907.41⑤粉土夹粉质粘0⑥-1粉土夹粉砂21816017015.0⑥-2粉土19017518516.0⑥-3粉土夹粉砂19117719014.5⑦粉质粘土夹粉土1801551601605.90⑧粉土20719020011.50:注：1、由Ps值确定fak：一般粘性土（无锡公式）：①一般粘性土fak=86Ps+45.3；淤泥质土（上海公式):fak=(32+0.070ps)/1.25，fak=(32+0.080qc)/1.25(Ps>800取800,qc>700取700);粉土(静探公式):fak=0.02Ps+59.5;粉砂(静探公式)：fak=0.016Ps+59.5,Ps、qc均为厚度加权标准值，qc与ps的换算公式为ps=1.1qc；2、由抗剪强度指标计算fak=MbYb+M；md+McCk(取b=3.0m,d=0.5m)3、标贯击数Nk未经杆长修正的实测击数的标准值，按《南京地区建筑地基基础设计规范》GJ32/J12-2005查表、查表确定。6岩土工程分析评价6.1场地稳定性、适宜性与地层均匀性评价场地区域稳定性根据区域地质资料分析，昆山地区第四纪以来地壳运动以沉降为主，第四纪沉积物总厚度达果可供设计使用果可供设计使用果可供设计使用180米以上，建筑场区地震活动为相对较稳定地区，历史虽多次发生较强的有感地震，但其最大震级小于5.5级，且震中相对集中在湖洲〜昆山的北东向的带状区域，建筑场地及周围地区所分布的断裂带为第三纪以前形成的老断裂带，自第三纪以来未见活动痕迹。总体评价：场地区域稳果可供设计使用拟建场地地势稍有起伏，场地及临近地区无活动断裂，无岩溶、滑坡、崩塌、泥石流、采空区等不良地质现象。总体而言，场地稳定性较好，除发现深厚软土外无其它不良埋藏物，场地土层上部以软土为主，中下部土层以中软土为主，分布较稳定，米用合适的基础形式后，适宜本建筑物兴建。地基均匀性评价场地中适宜作为拟建项目桩基持力层的土层有⑥-1、⑥-2、⑥-3、⑦及⑧层，以下针对各拟建建筑物采用桩基础方案时的地基均匀性进行评价：A、影院当以第⑥-2或⑥-3层作为桩端持力层时，拟建建筑场地桩基各持力层及主要下卧层均属同一地貌单元和工程地质单元，地质条件特性变化稍小；各持力层层位分布基本稳定，厚度及性质基本均匀，层面坡度起伏不大，一般不大于10%，持力层与下卧层在基础宽度方向上，地层厚度的差值均小于0.05b（b为基础宽度），可判定拟建建筑物的地基土基本均匀；B、拟建创意文荟采用桩基础方案时，由于拟建建筑物所在场地地层变化较大，桩基设计时,建议进行分区设计，根据上述判定方法，拟建创意文荟地基不均匀，需采取结构措施调节地基不均可能造成的不利影响；C、拟建商业建筑及地库，同理判定地基不均匀。6.2岩土工程性能评价本次勘察所涉及的土层主要为粘性土、粉土与粉砂，根据建筑物各部分荷载及结构特点，对可供选择的基础持力层及其它主要地层分述如下：①素填土，耕植土，结构较松散，含植物根系等，工程性能差，不能直接作为建筑物的天然地基，作为室内外地坪时，应分层碾压夯实，防止地坪开裂和不均匀沉降。淤泥质粉质粘土，流塑，承载力低，压缩性高，工程性能较差，不可作为拟建建筑物的天然地基浅基础持力层。粉质粘土，可塑~硬可塑，中等压缩性，工程性能较好，土质均匀性一般，局部分布，工粉土夹粉质粘土，粉土，稍密，夹少量软塑粉质粘土，中压缩性，土质欠均匀，工程性能一般，局部分布，工程性能一般。-1粉土夹粉砂，中密，局部稍密，土质均匀性差，中等压缩性，西部局部分布，东部及南部缺失，工程性能一般。⑥-2层粉土，中密，中等偏低压缩性，土质均匀性一般，西部局部分布，东部及南部缺失，工程性能较好。-3层粉土夹粉砂，中密，中等偏低压缩性，土质均匀性一般，场地内大部分场地分布，东部局部缺失，工程性能较好。粉质粘土夹粉土，可塑，局部软塑，土质欠均匀，夹稍密粉土，中等压缩性，局部揭穿，工程性能一般。第⑧层粉土，中密~密实，中等偏低压缩性，土质均匀性一般，未揭穿，主要分布于场地东部，工程性能较好。7地基与基础方案的评价与建议7.1地基与基础方案选择原则根据建筑物的平面特征、荷载大小、结构形式、场地地层分布特点及工程特性，结合其它环境等因素，综合分析评述各建筑物的地基与基础方案，原则上应先考虑天然浅基础，再考虑桩基础，桩基础在满足建筑物荷载及沉降要求的前题条件下，桩型、桩长应适宜。7.2、天然地基评价天然地基下的浅基础施工方便，造价经济合理，若能满足工程要求当首选。依据设计提供资料，拟建建筑物为上部2-6F，整体地下车库，埋深约为6.0m，基底标高约相当于1985高程-3.0m，基底位于③层淤泥质粉质粘土层中，该层承载力较低，压缩性高，若经过验算第③层淤泥质粉质粘土满足设计要求，可考虑采用以③层淤泥质粉质粘土作为天然基础持力层，基础形式可选用筏南部及东部区域建筑的桩端持力层。桩基分区进行选用，桩型可选用400M00(mm)南部及东部区域建筑的桩端持力层。桩基分区进行选用，桩型可选用400M00(mm)或以上的预制方桩，即可作为承压桩兼抗拔桩7.3桩基础方案根据该场地岩土工程地质条件，结合昆山地区普遍采取的基础形式和临近成熟的施工经验，拟建建筑物建议采用桩基础方案。桩端持力层、桩型与规格的选择由前述分析可知，拟建场地地层分布基本稳定，地层层面起伏变化较大，综合分析拟建场地地层分布状况，宜可作本工程桩基持力层的有⑥-1层粉土夹粉砂，⑥-2层粉土，⑥-3层粉土夹粉砂、⑦层粉质粘土夹粉土及⑧层粉土层等，各层土性及工程性能评价如下：第⑥-1层粉土夹粉砂，中密，局部稍密，中等偏低压缩性，土质均匀性差，主要分布于场地西侧，地基承载力特征值fak=170(kPa),Es()=15.O(MPa)，该层厚度平均厚度5.53m，层顶埋深：8.90〜16.00m，层顶标高-13.13~-6.84m,平均-8.83m,在分布稳定区域(如西侧)可作为桩端持力层。第⑥-2层粉土，中密，中等偏低压缩性，土质均匀性一般，主要分布于场地西侧，地基承载力特征值fak=185(kPa),Es(o.1-o.2)=16.O(MPa),该层厚度平均厚度5.68m,层顶埋深：15.90〜22.0m,层顶标高-19.42~-12.91m,平均-14.86m，西侧分布稳定、连续、均匀，可与下部⑥-3层粉土夹粉砂层联合作为场地内南部及西部区域建筑的桩端持力层。第⑥-3层粉土夹粉砂，中密，中等偏低压缩性，土质均匀一般，场地内大部分场地分布，地基承载力特征值fak=190(kPa),Es)=14.5(MPa),该层厚度平均厚度3.76m,层顶埋深：22.60〜25.80m,层顶标高-23.14~-19.82m,平均-20.94m,场地大部分区域分布稳定、连续，可与上部⑥-3层粉土层联合作为南部及西部区域建筑的桩端持力层。⑦粉质粘土夹粉土，可塑，局部软塑，土质欠均匀，夹稍密粉土，中等压缩性，局部揭穿，地基承载力特征值fak=160(kPa),Es(0.1-0.2)=5.90(MPa),该层层顶埋深：25.70〜28.60m，层顶标高-25.62~-23.06m,平均-24.28m，场地大部分区域分布稳定、连续，可与下部⑧层粉土联合作为第⑧层粉土，中密~密实，中等偏低压缩性，土质均匀性差，地基承载力特征值fak=200(kPa),Esm-0.2)=11.50(MPa),未揭穿，东部最大揭露厚度11.30m,层顶埋深：28.40〜37.60m,层顶标高-35.33~-25.87m,平均-28.16m，可作为创意文荟东部及东北部商业建筑、地库的桩端持力层。综上，拟建场地地层局部变化较大，综合考虑建筑物的荷载大小、基础埋置深度及地层的埋深情况，对场地桩基工程进行分区，具体分区见“桩基工程分区图”，并对拟建各单体建筑的桩基持力层、桩型及桩长建议如下：A、影院(3F,层高22.60m):其位于桩基分区A区、B区，建议以⑥-2、⑥-3层联合作为桩基持力层，桩型可选用桩径栢00mm以上的预应力或450>450(mm)或以上的预制方桩，桩顶标高-3.0m，桩端标高-20.0m,有效桩长17.0m。B、创意文荟(6F,层高23.30m),由于地层变化，该建筑物的桩基工程需进行分区设计，其位于桩基分区B区的部分，建议以⑥-2、⑥-3联合作为桩基持力层，桩顶标高-3.0m，桩端标高-20.0m,有效桩长17.0m;位于桩基分区C区的部分，建议以⑧层粉土作为桩端持力层，桩顶标高-3.0m,桩端标高-33.0~-30.0,有效桩长27.0~30.0m,桩型可选用450M50(mm)或以上的预制方桩。C、商业建筑(2F,层高10.30m),由于地层变化，拟建建筑物桩基工程亦需进行分区设计，其位于桩基分区C区的部分，建议以⑦层粉质粘土夹粉土或⑧层粉土作为桩端持力层，桩顶标高-3.0m，桩端标高-32.0m，有效桩长29.0m;位于桩基分区A、B区的部分，建议以⑥-1、⑥-2或⑥-3层作为桩端持力层，桩顶标高-3.0m,桩端标高-15.0~-20.0m,有效桩长12.0~17.0m,桩型可选用400M00(mm)或以上的预制方桩。D、地库：拟建场地为全地下车库设计，基底标高相当于85高程-3.0m，基底位于③层淤泥质粉质粘土层，若经过验算第③层淤泥质粉质粘土满足设计要求，可考虑采用以③层淤泥质粉质粘土作为天然地基基础持力层，基础形式可选用筏板基础；亦可以采用桩基础，根据桩基分区选择相应的桩端持力层，桩顶标高-3.00m,桩端宜置于⑥-1及其以下土层中，具体桩端标高可根据设计时可根据上部结构的荷载要求、下卧层的强度要求、沉降与差异沉降的控制限度、施工难易程度与施工工艺要求及经济对比综合分析后确定桩径及有效桩长，具体桩型可依据设计时的实际荷载及有效布桩确定，拟建建筑所在场地东部及大部分区域的③层淤泥质粉质粘土层厚度较大，不宜采用管桩方案。732桩基础设计参数的确定根据静力触探、标准贯入试验和室内土工试验物理指标，并参照国家行业标准《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008),结合本地工程设计施工经验，建议本场地内各土层预制桩的极限侧阻力标准值(qsik)和极限端阻力标准值(qpk)按表取值。733桩竖向极限承载力标准值估算按照《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008),根据表桩基设计建议参数，下面以几个代表性的钻孔为例，估算在采用预应力空心管桩的单桩竖向极限承载力标准值，计算公式为：预制空心管桩Quk=Qsk+Qpk=uXqik|i+qpk(Aj+?pApl)，估算结果见表(供参考)。桩基设计参数建议表表土层编号土层名称钢筋砼预制桩抗拔系数qsik(kPa)qpk(kPa)③淤泥质粉质粘土220.70④粉质粘土700.80⑤粉土夹粉质粘土300.70⑥-1粉土夹粉砂4520000.65⑥-2粉土5027000.70⑥-3粉土夹粉砂5530000.65⑦粉质粘土夹粉土5022000.70⑧粉土7042000.70单桩竖向极限承载力标准值估算表(预制桩)表建筑物名称孔号桩型规格(mm)桩端持力层桩顶标咼(m)桩端标咼(m)桩长(m)Quk(kN)单桩承载力特征值推荐值(kN)影院J1预应力管桩©500⑥-2-3.0-20.017.01750875C17预制方桩450*450⑥-2-3.0-20.017.01950975创意文荟C3预制方桩450*450⑥-2-3.0-20.017.01400700注：1、桩顶标高已经考虑到基础埋置深度，为假定标高，设计时以实际标高进行调整；J12预制方桩450*450⑧-3.0-29.026.023001150商业J7预制方桩400*400⑧-3.0-31.028.022001100商业J29预制方桩400*400⑥-2-3.0-18.015.01000500商业J38预制方桩400*400⑥-2-3.0-18.015.01000500商业C26预制方桩400*400⑥-1-3.0-15.012.01200600商业C24预制方桩400*400⑥-1-3.0-15.012.010005002、Quk:为基桩竖向极限承载力标准值.据《地基基础设计规范》(GB50007-2002)附录:单桩竖向承载力特征值Ra等于单桩竖向极限承载力标准值除以安全系数2。3、上述估算仅供参考，待桩基方案确定后，设计人员可根据表中的qsik、qpk值自行估算单桩承载力，且单桩承载力设计值应以基桩静载试验结果为准，单桩承载力未考虑预制桩桩身强度及施工质量因素的影响；4、第③层淤泥质粉质粘土层，为场地主要软土层，且局部厚度较大，在邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载或地面大面积堆载时，或降低地下水位，使桩周土中有效应力增大，并产生显著压缩沉降时，可能产生负摩阻力的影响，负摩阻力系数可取0.25,若存在上述状况，设计施工中应注意采取相应措施，减少或避免负摩阻力的影响。建筑物桩基沉降量估算参数及变形特征预测7.341、桩基沉降量估算参数、桩尖下各土层各级压力下的孔隙比，见附图综合固结成果图。、在进行桩基变形计算时，变形参数Es应按各层土体的自重应力〜自重应力+附加应力的实际压力范围取值，对于粉土、砂土建议推荐原位测试查表计算Es值。根据本地区经验，建筑物的沉降可依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)的规定对拟建物的沉降进行估算。各土层实际应力范围内压缩模量土层编号土层名称压力段(KPa)天然重度Ykn/m3)确定方法Es(Mpa)综合指标建议值Es(Mpa)静力触探标准贯入试验土工试验③淤泥质粉质粘土100-20017.8----2.692.69④粉质粘土100-20019.3----7.417.41⑤粉土夹粉质粘土100-20018.9--8.5~10.211.011.0⑥-1粉土夹粉砂:100-20018.8--16.0~19.215.015.0⑥-2粉土200-40018.9--19.8~23.822.720.0⑥-3粉土夹粉砂200-40018.722.821.3~25.616.018.0⑦粉质粘土夹粉土200-40019.110.0--10.010.0⑧粉土:200-40018.926.528.0~35.313.026.07.342、拟建物变形特征预测拟建主体建筑物均为框架结构，采用桩基础方案时，根据场地土层特点，浅部各土层层位局部稍有变化，中部及以下土层基本分布基本稳定，厚度变化不大，建筑物的单桩承载力特征值将虽有一定差异，可采用合适的结构形式，调节拟建建筑物的差异沉降，一般能满足规范要求，设

计时还应注意中心柱与邻近边柱间的差异沉降，必要时采取相应措施减少差异沉降引起的不利影计时还应注意中心柱与邻近边柱间的差异沉降，必要时采取相应措施减少差异沉降引起的不利影计时还应注意中心柱与邻近边柱间的差异沉降，必要时采取相应措施减少差异沉降引起的不利影（5）、尽量缩短桩进入粘性土后的停歇时间，减少后固结的影响，为利于粘性土中因打桩引计时还应注意中心柱与邻近边柱间的差异沉降，必要时采取相应措施减少差异沉降引起的不利影（5）、尽量缩短桩进入粘性土后的停歇时间，减少后固结的影响，为利于粘性土中因打桩引独立地库部分基础荷载较小，但亦采用桩基础，桩端持力层为中低压缩土层，能有效控制车库基础的平均沉降和差异沉降；比较主体建筑与地库，因荷载及受力方式不同（如地库荷载小且有浮力），会造成一定的差异沉降，结构设计及施工时应采取必要的措施，如加强基础底板刚度、设置沉降缝，施工时设置后浇带等措施，以减少差异沉降量及差异沉降带来的不利影响，建议结构设计按照上部结构、基础及地基的共同作用进行变形计算。735沉桩可行性分析勘探深度范围内揭露的地基土主要为软弱土、中软土为主，结合本工程特点，当以第⑥-1、层作为桩端持力层时，拟建物基桩桩长一般较短，就单桩而言，沉桩有一定难度不大，均能较易穿越持力层以上的土层，进入⑥-1层一定深度后难度加大；当以第⑥-2、⑥-3层联合作为桩端持力层时，桩身穿越上部①〜⑤层较易，进入⑥-1层一定深度后难度较大，根据周边地区桩基础施工经验，当采取适宜的沉桩设备及施工手段，该层是可以穿越的，待基桩穿越⑥-2层后，一般均能达到持力层深度；当以第⑧层粉土作为桩端持力层时，对于⑥-2、⑥-3缺失或厚度较小的区域，沉桩难度不大，对于⑥-2、⑥-3层分布稳定、厚度较大的区域，沉桩难度较大。建议桩基设计和施工时，采用锤击方式沉桩，选择合理的打桩顺序，必要时采取跳打、钻机引孔或布设孔压消散孔等措施。以确保桩身能顺利进入持力层。由于沉桩的挤土效应，随着入土桩数的增加，排土量和超孔隙水压力大幅度提高，桩基施工后期沉桩的难度必将增大。另外桩身需穿越上部的软土层，设计时需论证管桩的适用性，严格控制长径比和桩间距，选用厚壁管桩（或预制方桩），施工时，当桩端由上部的软弱土层进入持力层时，应控制锤击力度，防止地层分界部位产生较大的拉应力，破坏桩身。为此，提出以下措施：（1）、选用合适的沉桩方法，根据勘察期间周边环境开阔，适宜锤击方式沉桩，采用合适吨位桩锤及沉桩机械。（2）、加强桩身强度，桩头需加强保护，选用挤土土效应相对较小、桩身强度、抗冲击、抗裂性能较好的开口式预应力管桩。同时，施工过程应加强对桩身质量和强度的监测。（3）、选用合适的桩间距，基桩的中心距不宜过小；以减少沉桩时对桩侧土层的挤压而产生水平移位。起的超孔隙水的消散，宜设置袋装砂井、减压孔以减少超孔隙水压力的作用。（6）、根据场地具体情况，按照有关规范、规程，确定合理的打桩顺序和方法。（7）、加强现场施工监测。沉桩对周边环境的影响拟建场地东部为道路，其余各面均为待开发地带，预应力管桩为挤土桩，挤土效应明显，如有必要需加强监测工作，如影响明显，应采取有效措施，如设置防挤沟、预钻应力释放孔等。拟建场地东南100m范围内有村庄，沉桩的震动和噪音对居民区可能有一定影响，因此应尽量避免夜间施工，必要时可米取静压方式沉桩。关于桩基础的检测建议为取得准确的设计参数，确保单桩竖向极限承载力标准值达到设计要求，桩基础施工前应试桩并进行桩静载试验，抗拔桩需施工时进行抗拔试验。静载试验的数量应满足有关规范要求，在同一条件下的试桩数量不宜小于总桩数的1%，且总数不宜少于3根，基桩休止期按《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2003第条规定，并根据区域经验，桩侧大部分位于粘性土中建议基桩的休止期可适当延长。为确保桩基工程质量，桩基施工结束后，应对桩身质量进行检测，检测数量依据上述规范和地方要求确定。8基坑工程8.1基坑特点简述、周边环境、基坑侧壁安全等级及主要参数建议据设计提供资料，拟建企业会所局部设一层地下室，地下室底板标高约为85标高-3.0m，预（（4）、对于需穿越⑤~@-3层的基桩，必要时可采取钻机引孔或布设孔压消散孔等措施。（4）、对于需穿越⑤~@-3层的基桩，必要时可采取钻机引孔或布设孔压消散孔等措施。范围内未见建筑、管线、道路等，故周边条件一般，基坑边界（尤其以东部）分布深厚的淤泥质计基坑最大开挖深度4.5m（不含坑中坑），根据场地土层分布情况，地下车库基坑底面位于第③层淤泥质粉质粘土层中，勘察期间调查得知基坑3倍深度范围内的周边情况如下：最南端局部有一河道，距离拟建地库边线约为13.0m,勘察期间测得水面标高约为1.25m，水深约为0.3~1.7m，河底淤泥厚度约为0.3~0.8m（4）、对于需穿越⑤~@-3层的基桩，必要时可采取钻机引孔或布设孔压消散孔等措施。范围内未见建筑、管线、道路等，故周边条件一般，基坑边界（尤其以东部）分布深厚的淤泥质粉质粘土，根据按JGJ72-2004第条及苏州地方规定，基坑工程安全等级为二级，重要性系数丫。为1.0。对基坑开挖影响的土层主要为①素填土、③淤泥质粉质粘土层、④粉质粘土层等，基坑支护设计参数见表8.1o基坑支护设计参数表表8.1层号土层名称物理指标力学指标渗透系数综合建议值(K)重度r固结快剪试验(Cq)三轴压缩(UU)kN/m3C(kPa)X度)C(kPa)X度)(cm/s)①素填土*18.5*10.0*10*15.0*1.05.00E-05③淤泥质粉质粘土17.87.08.120.43.42.00E-06④粉质粘土19.337.713.854.32.85.00E-06*:综合建议值或经验值8.2基坑围护方案建议地下水的影响拟建工程的地下室预计最大开挖深度为4.50m,相应标高为-3.00m,依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)附录，以拟建场地不利组合C80孔进行抗渗稳定性验算，微承压水头按场地常年最高微承压水位0.80m计，验算结果为:PW(m19.5kN/m3；tt0.96mPW(m19.5kN/m3；t基底时，微承压水对基坑底部可能产生突涌破坏，设计时宜采取相应的降水减压措施，以便保证基坑施工正常进行。对于浅部潜水，地下水量较小，考虑到水位变化及雨季施工影响，建议设计时可采用抽排、疏干坑底积水基坑围护方案建议1、基坑开挖后，开挖工作面和基础施工大多在地下水位以下，坑底以上的第①层素填土、第③层淤泥质粉质粘土的抗剪强度较小，自稳强度低，为维护基坑自身边坡稳定、防止基坑开挖过程中对周边相邻已有建筑物及桩位(若有)造成过大的变形影响，需对基坑进行围护，针对本项目的地下室围护结构需分段进行设计，东侧可采用钢板桩支护或采用搅拌桩支护，其余三面可采用放坡+土钉墙方案。2、基坑周边严禁超荷堆载。3、设计时建议进行抗隆起、整体稳定性验算等。4、考虑到基坑的重要性及安全性，基坑围护设计施工必须采用有专业设计、施工资质的单位进行专项设计与施工，基坑开挖前应进行专项围护设计，并需进行专家论证。基坑围护设计数详见表8.1o8.3地下室抗浮评价对于纯地下室及上部荷载较小的含地下室部分，荷重较小，本工程的抗浮设计水位较高，若上部荷载小于地下水浮力时，可能会因浮力作用而产生破坏，设计时可根据地下水浮力及上部结构计算确定，若不满足需要，可采用加大底板荷重、布置抗拔桩等措施，若采用抗拔桩，桩尖置于⑥-1及其以下土层中，桩长、桩径、桩端标高等，设计时可依据浮力等参照剖面确定。单桩竖向极限抗拔承载力最终应由单桩抗拔静载荷试验确定，地下室抗浮设计水位建议取设计室外地坪向下0.5mo抗拔桩设计参数见表o此外，在施工期间应考虑临时抗浮问题，可按以下建议采取临时抗浮措施如：1、保持坑壁一侧坑底的水位不高于地下室内地坪标高0.5m；2.在骤降大暴雨期间，应有临时强排水措施。直接位于拟建建筑物下的地下室部位，主要是施工期间的临时抗浮稳定问题，一般可通过基坑临时强排水、周边设置截水沟等措施来解决。8.4基坑开挖施工注意事项场地内存在深厚的淤泥质粉质粘土土层，基坑开挖过程中可能对已施工的工程桩造成影响，建议设计施工时加以考虑。基坑开挖应根据支护结构设计、降排水要求，确定开挖方案。时均应考虑长时间降雨和暴雨对基坑安全的影响，预备应急措施基坑边界周围地面应设排水沟，且应避免漏水、渗水进入坑内。基坑设计和基坑开挖

时均应考虑长时间降雨和暴雨对基坑安全的影响，预备应急措施（4）基坑周边严禁超堆荷载。若需在基坑周边堆载或行驶车辆，必须对边坡进行稳定性验场地土类型为软土、中软土场地土，判定该场地类别分别为川类、W类，本场地建筑物的特征周（4）基坑周边严禁超堆荷载。若需在基坑周边堆载或行驶车辆，必须对边坡进行稳定性验场地土类型为软土、中软土场地土，判定该场地类别分别为川类、W类，本场地建筑物的特征周（6）开挖至坑底标高后坑底应及时满封闭并进行基础工程施工。（7）本工程基坑面积较大，应加强监测工作，以保证基坑施工的安全。8.5基坑工程监测基坑开挖期间，应对周围的已建建筑物（若有）、道路和管线，特别是附近已建建筑物（若有）做好各项观测工作，使基坑施工过程处于受控状态以确保安全施工，具体按《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012及《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）对于二级安全等级基坑所规定的各项应测内容进行，以便及时掌握情况，确保周围建筑物、道路及管线的安全和正常使用。9结论与建议9.1结论、本场区地貌类型为滨海-河湖相沉积平原区，全新世沉积物以河湖、滨海相为主，岩性多为粘性土及粉土、粉砂，拟建场地无不良地质作用，在本工程场地内除发现深厚软土层外未发现其它不良埋藏物，场地地层分布基本稳定，区域稳定性良好，场地土层以软土、中软土为主，为对建筑抗震不利地段，采取适宜的基础形式后适宜本项目建设。、场地地层从上到下可分为7个工程地质层，其中第⑥层分有三个亚层。各地基土的构成、特征见表4.2，其物理力学性质见附表3.1,其承载力特征值见表，地基土层的桩基设计参数建议见表,沉降估算参数Es建议值见表7.341。、昆山市抗震基本烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g,设计地震分组为第一组。拟建建筑物抗震设防类别为标准设防类，本场地等效剪切波速范围值为122.0m/s〜158.2m/s,期可按分区进行取值。、场地内地下水发育，与本工程设计、施工相关的地下水类型为浅部土层中的浅部潜水、微承压水，勘察期间测得浅层潜水（赋存于表层填土及③层淤泥质粉质粘土层顶部土层中）浅层潜水稳定水位埋深为1.10m〜2.00m,相应稳定水位标高为0.70m〜0.98m;微承压水（赋存于第⑤、⑥-1~®-3及⑧层中）稳定水头埋深约为1.90m,稳定水头标高约为0.70m,抗浮设计水位按规划室外地坪标高下0.5m取值。、本场地地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，场地地基土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋均具微腐蚀性。9.2建议、基础建议：拟建场地地层局部变化较大，综合考虑建筑物的荷载大小、基础埋置深度及地层的埋深情况，对场地桩基工程进行分区，具体分区见“桩基工程分区图”，并对拟建各单体建筑的桩基持力层、桩型及桩长建议如下：A、影院（3F,层高22.60m）:其位于桩基分区A区、B区，建议以⑥-2、⑥-3层联合作为桩基持力层，桩型可选用桩径栢00mm以上的预应力或450>450（mm