渭化初步设计审查报告

62渭化初步设计审查报告30万吨，尿52199615日升温枯燥，223日首次投料成功，5各项性能指标均到达合同保证值，由于原料煤种较差，直至1997718日，更换原料煤种后，生产才日趋稳定。以下就渭化几年来消灭的问题及技改状况汇报总结如下〔其中一、三、四、附１为渭化技术人员供给：一、空分装置的假设干建议拖动原料气压缩机和空气增压机。好处：安全、流程简洁、省地、节能、修理量小、易于操作，削减意外停车。〔〕现不了的。套完整的备用转子，以防不测。原料空压机必需有充分的打气量〔10%〕,以防止设备老化时打气量缺乏或造成后系统需要扩产时受到其制约。高压低温换热器，绕管式的比板翅式的好似更牢靠，选型时应慎重。层滤网〔一粗一细，均承受板框式。修理不便利，假设泄漏循环水，将很致命。〔碳氢化物含量多必需加强液氧中的总烃分析〔在线分析最好，确保安全。在它们身上。备用一些，以应急。产的稳定和工厂的经济效益。〔积木式可花小的代价处理。关键部机均应进口，如空压机、液体泵、高压换热器、膨胀机、低温调整阀，在线等。空，最终需以最正确的性能价格比而定。分子筛再生用蒸汽加热器最好选用双管板的构造形式。二、气化工段历年发生的问题磨煤工段曾消灭添加剂泵堵塞打不上量造成煤浆粘度增大6000m法通过磨煤机滚筒筛，造成煤浆大量外溢。缘由是国产添加剂中有沉淀物。实行的措施：添加剂槽加搅拌器；更换南京大学NDF-01型添加剂，沉淀物有所削减。NaON管线在运行时消灭严峻腐蚀，发生泄漏。缘由：管道的设计选型材质不当。实行的措施：将原NaOH管线由炭钢管线更换为不锈钢管线。振动筛无法投入运行。缘由：原设计振动筛电机频率和筛网有问题，煤浆无法通过振动筛，后来宇机的地角螺栓拉坏，始终没有投运。在输送煤系统中设置有磁性物质探测器及脱除装置质除去。而原料煤中混入的非磁性物质如铜丝、木块等杂质较多，进入磨机后，改进措施：在原料加工上把好质量关，杜绝杂质进入煤仓。制浆工序开车时每次冲洗煤浆泵的废水及冲洗水，没有回收返回磨煤机。缘由：地下槽太小，且地下槽泵为立式隔膜泵，该形式的泵故障率高，磨损严峻，无法正常运行，且压头设计低、无法并入P1206送出水中。改进：冲洗水直接进煤浆槽，经实践证明，对煤浆的浓度的影响甚小。工艺P1205直接送工艺水入磨煤机。磨煤机进水原设计来自ABC气提塔分别器少量偏碱的冷凝液参与磨煤机，不准，使煤浆浓度高，粘度大，煤浆外溢，且管道结垢，供水缺乏，泵叶轮结垢打不上量。改进：磨煤工序用水改为只用原水，解决了这一问题。磨煤机存在的问题：磨煤机性能简介美国阿利斯矿产部生产的FALK1120t/D型棒磨机装填高碳并经热处理过的65Mn钢棒加棒规格及数量分别为根根；共计58.24吨。驱动系统由驱动电机、齿轮减速箱、空气离合器及齿轮传动装置组成。驱动电机为 6KV，额定功率525KW，转速970rpm，经齿轮箱减速至15.5rpm。筒体为园钢筒，内衬橡胶垫。润滑系统由低压油系统、高压油系统和齿轮喷射系统组成。磨机每小时可处理28吨煤，运行负荷为70－130％，所制备的煤浆浓度为63－66％Wt，PH值约为9。齿轮喷射系统故障会使齿轮与小齿轮润滑油中断，使齿轮磨损加快，其故障主要是油温低、油粘度大，油路堵塞；其次是仪表气压力低或计时器故障所致；4K6K润滑脂。在磨煤机试车期间，曾因润滑油流量低屡次造成磨煤机连锁停车。缘由：流量计不准。解决方法：撤除了流量计连锁，只保存磨机本身的联锁。磨煤机电机在运行过程中，特别是夏天，电机轴承温度高630Kw525kw。定期紧固磨机螺栓。运行一段时间后，磨机筒身上用来固定橡胶垫的螺栓就会松动，需定期对其紧固，否则在运行中将会造成煤浆的泄漏。润滑油电加热器问题：润滑油箱电加热器功率低，应加大功率，保证油温，以便油粘度低以保证润滑完全。85分贝。石灰石添加系统的故障：开车期间，由于石灰石杂质多，铁丝、编织袋、成参与石灰石计量不准，石灰石粉末密封困难。在吸入管道参与仪表空气抽吸；加强原料治理，杜绝杂物进入石灰料仓，留意石灰石防潮。磨损。为了保护离合器设置了仪表气压力低连锁，当仪表压力＜0.55MPa时自动脱开，磨煤机自动跳车。煤浆管道及煤浆泵冲洗问题：停车后应准时冲洗煤浆泵及煤浆管道，且要求冲洗彻底，如冲洗不准时、彻底，煤浆沉淀结块，堵塞煤浆管线，将不得不割开管道，一段段清洗疏通。原来作便利并且操作人员有阅历，很少消灭管道及泵的堵塞的状况。检，检查隔膜是否损坏，检查阀门是否卡塞，并对阀芯进展清洗。故停车后应准时清洗煤浆管道和煤浆泵，将死角清洗干净，确认从每个倒淋排出的水变清为止。磨煤机入口馏槽堵磨煤机入口馏槽中石灰石与水结块后会堵住入口馏槽。实行的措施：每班操作人员检查一次，铲一次。保证入口馏槽不堵。磨煤机内大量断棒，衬板局部损坏。缘由：棒的垂直度不够。实行的措施：严格检验磨煤机棒的质量；运行中对磨煤机出口粒度分布进展的钢棒，以防止造成断棒。气化工序：1.试车过程中消灭的问题：带灰带水问题1996223运行，渭化技术人员经计算觉察多处设备构造不合理，共进展了12项改造，主8项有：·扩大碳洗塔塔盘孔径，原设计为Φ6，改造后为Φ8，以降低气速。13根。·适当改造激冷室八角挡板，原来是不相连接的，改造后，连为一体。·适当加长激冷室导气管和碳洗塔导气管的长度，分别加长了20cm。·喉管式喷嘴洗涤器头部改为6〔后来6孔又改了回去〕·增加碳洗塔出口气液分别器V1505。·碳洗塔顶除沫器隔离段增加降液管。·对于激冷室内水循环，实行了降低激冷室液位的运行方法，起到了好的效果，上述改造、改进完成后，碳洗塔出口工艺气带灰带水问题根本得到解决。管道阀门磨蚀的问题：试车初期消灭的问题是磨蚀问题。开车不到半年，锁渣罐循环泵P1304，渣池送水泵P1401，压滤机给料泵P1405及各泵进出口管线，高压闪蒸罐V1401至低压闪蒸罐V1402减压阀LV1403后的弯头，低压闪蒸罐V1402至真空闪蒸罐V1404的管道相继消灭泄漏，大量的黑水外喷，造成严峻的FV1304激冷室排水阀FV1312，运行10-15天阀头磨损相当严峻，对此渭化厂进展了改进，调整阀阀芯及泵内壳承受碳化钨，STEEL6#凝剂及分散剂。经过这些改造后，磨损有所好转。1. 3锁渣阀的问题：在渭化试车初期，由于锁渣阀泄漏，无法卸压排渣，屡次被迫停车，争辩认为，由于工程承包商对6.5MPa压力等级没有运行阅历，没有与制造厂具体争辩行方式削减反向压力，后运行良好。4诺顿砖，在运行一段时间后，经进炉检查觉察拱顶耐火砖损坏严峻，消灭拆断、14000小时，其余两炉为2023小时，每炉砖价值人民币800万元，给工厂造成经济上的巨大损失，且装置长时间只有一台气化炉运行，主要缘由：20%8%12%-15%常设计值为1.5MPa，实际为0.4-0.7MPa，明显偏低。氧气流速设计为116m/s实际为87m/s，明显偏小。这样导致喷嘴出口雾化不好，火焰在上部燃烧，烧坏烧砖，且简洁产生回流。胀缝用保温材料填入，以防止气体返流及隔热；将炉砖凹槽去掉；将IU、JU提60砖改为80造，未消灭穹顶超温问题。C、灰水处理1、设备磨损问题锁渣罐的冲洗水泵及其进出口管线。造成磨损的缘由：材质选择不当及V1401V1402V1404减压阀后，分别罐入口处；P1405泵出口更换、易修复，在施工中严格执行减压阀到分别罐管线实行最短工程。2、PH值的变化与腐蚀。对于气化系统中PH值要进展认真平衡，否则会产生高PH或低PH值的问题，从而造成系统的结垢或腐蚀。一般的做法是承受加碱来调整激冷室的PH值，以减缓其腐蚀性。3、水中氯离子的把握及其灰水系统的阻垢。为解决灰水在热交换器换热过阻垢药剂。4、热量的回收存在的问题。存在问题换热器堵塞，不适应气化炉工况的变设计上也应考虑换热器的位置以便于抽芯清洗防止灰尘带入灰水系统。阅历及教训水煤浆气化运行的关键在于原料煤的选择。美国佛罗里达州、田纳西州的28%左右，日本宇部掺烧石油焦，灰份更低，上海三联供8%左右，鲁南开头用七五煤，因灰份高，改烧灰份在12%1300℃，在渭化改烧华亭煤以后，取得了满足的效果。气化炉操作温度降低。由于华亭煤属于高活性的煤种，加之灰融点较低，因510-520470-480，其操作温度下降8000小时以上。排渣状况的改善：由于华亭煤的灰融点低、灰份含量低、灰粘度低，因而气化炉排渣状况大大改善，且排渣量明显削减，约削减了1/3，渣中的粗渣含量明行。灰系统磨蚀堵塞削减；由于粗渣状况得以改善，气化炉大局部灰以粗渣的形运行。对后工序的影响：由于气化炉在较低温度下运行，系统热负荷下降，碳洗塔出口气水汽比下降，对改善变换系统操作有利〔变换触媒量小且活性低，自更换煤种之后，渭化的开工率大大上升。操作水平有限；氧气总管压力的调整影响气化炉温度运行〔由于开车初期，经常单炉运CO2关系曲线差异较大，操作曲线不明确；P1304检修不准时工存在问题，剥落后导致刮板输送机损坏。关键设备、阀门的使用状况：50mm安装，现渭化厂安装在向火面砖外侧；由于热电偶价格昂贵，测温电偶每次只安装一只，测量温度与真实温度相差200℃左右，可以反响气化炉的炉温变化趋势。自分仪设计测量上限为1000PPM，大于这一数值造成自分仪失灵。在实际生产中只作参考，装置建议不上这些自分仪。1150的检修工段可以解决。耐火砖的使用状况：一般来讲，磨蚀严峻的是锥底砖，使用寿命为40008000-10000小时。对锥底砖和筒体砖进展了改进，去好，后来将测压点的位置改在筒身。根本解决了这一问题。对激冷环进展高压清洗，分布管由三通改为四通，便于高压清洗。生产中消灭激冷水液位大幅度的波动，缘由是下降管结垢，通道面积减小。实行的措施：上升管加高200mm，锯齿面积增加，高度由50mm增加为70mm。1997年33台气化炉先后消灭下降管多处局部鼓包200mm的环向裂纹。缘由：局部环焊缝受高温介质腐蚀的影响，激冷环分布孔堵塞。造成出水不均。煤的问题：1997年以前，使用黄陵煤，灰份高、灰融点高〔18%Wt，灰1400℃〕1个月。每次停车应对激冷环及四个短管进展清理，激冷水状况不佳或运行超过45天，必需拆下激冷环背侧的24个丝堵对激冷环内腔及内孔进展清理，保证给水畅通，利用每次停车时机对气化炉给水管线及喷嘴洗涤器给水管进展检查清理。德士古气化炉烧嘴冷却盘管损坏。主要缘由是内环区氧流量低于设计值，造成气化炉内流场发生变化，使气化炉烧嘴长期受高温气体侵蚀。改造：调整内外间隙，使流场趋于合理，使烧嘴使用寿命由15天左右增加至45天左右。浮筒式、双法兰，使用中，玻璃板液位计易堵塞、结垢无法观看；浮筒式液位计分别为浮筒式和双法兰式，浮筒式液位计的使用状况同气化炉一样。洗管线。变换工序催化剂中毒的状况。高，推想为砷中毒，曾在变换炉内增加了一层除砷剂，因温度高，水汽含量大，题。甲醇洗、液氮洗及其硫回收系统消灭过的主要问题1/水分别塔工艺操作不当，使得循环甲醇中水含量到达了8－10％Wt，甲醇洗系统负荷只能加到70－75％。觉察后经调整很快恢复正常。2由于设计缘由，致使V1601〔对应V1001〕底部去C1605〔T1005〕塔溶液中含有大量COC160510160℃左右。冷热区交界热交换器E1609〔相应E1009〕设计面积偏小。加之堵塞，换标等现象。后E1609经屡次化学清洗，最终消灭列管泄漏，堵管运行约一年。大检修翻开设备人孔太多，时间也太长，未实行任何保护措施，致使设备氧化腐蚀严峻，开车后严峻堵塞。重化洗。开车后根本正常。V1604〔V1004〕P1604泵〔相当于P1004〕抽空着火，泵损坏严峻。V1601〔V1001〕液位调整阀选型太小，经过屡次改造，效果仍不抱负。液氮洗工序消灭过的主要问题：E1704〔相当于E1001〕蒸汽泄漏到再生氮中，使水份进入冷箱，造成局部堵塞；液氮洗涤塔氮量偏小，造成合成气中CO含量超标，氨合成塔触媒中毒。甲醇洗系统主要改造针对问题2，在V1601液位调整阀后增加一个分别罐V1609，对C1605〔约－50℃〕有CO干冰消灭，间或消灭堵塞。26，将LV1601〔LV1001〕更换成稍大口径阀门。将E1609更换面积由2800→3400m2,绕管缝隙适当加大，投用后，系统工况超过了原设计工况，运行良好。34，在原S1602位置，S1601位置，增加了三个超滤器，20μm2.5μC1604塔后E1610100目过滤器，投运后，有效的保证了溶液的干净程度，效果良好。P1601泵〔相当于P1001〕打量缺乏，增加一台大力气的泵。液氮洗的主要改造：E1704内芯换成不锈钢管。正常运行中冷箱冷量富有，V1701〔相当于V1102〕液位需人工调整，不便利，增加液位自动调整阀。硫回收发生的问题及解决方法：首次升温用LPG，因空气配比不当，LPG燃烧不充分，在催化剂床层上结碳堵塞，被迫更换催化剂。此次以后点火时用LPG，一旦升温就承受燃料气，不再使用LPG升温。最终冷凝器E2023(相当于E1004)管腐蚀泄漏，换用不锈钢管束。硫磺池内蒸汽盘管泄漏，换用不锈钢管。四、渭化厂氨合成、氨冷冻工段 事故案例及技改总结1、事故案例合成触媒氧气中毒。一般合成触媒运行中简洁受到氢化物的中毒影响，对于氧气中毒的状况比较少见，渭化合成触媒氧气中毒是由以下两方面引起。A、气化开车完毕后阀门开关确认不好；气化炉喷嘴氧气管线上的中压氮管困难。预防方法：严防介质互窜。B、空分氮气/氧气换热器设备泄漏，致使氮气管路中氧气含量持续在30ppm左右。合成触媒氢化物〔由净化系统微量超标引起〕及润滑油中毒。后果：合成触媒起活性逐步下降，热态开车困难，且随运行时间俞来俞明显。合成触媒水中毒。缘由：合成气压缩机段间水冷器泄漏，在停车阶段循作处理：系统依据准触媒复原工况，开加热炉重复活触媒。合成系统及合成气压缩机回路碳氨类结晶物堵塞管路，致使系统压差加先置换处理；遇堵塞系统复热处理。蒸汽过热器泄漏和技改。缘由：原设备壳侧无排污装置，运行中管板上Na+引起碱腐蚀，这是造成列管缺陷的主要缘由之一。蒸汽出口及工艺气入口集制造过程中胀管时有过胀现象的可能。技改：总之入口S2饱和蒸汽带水现象存E1802与E1801之间增加V1803E1802液位；设备倒置，解决管板积液及根部效应问题，E1802上部的蒸发空间加大或增加汽包以彻底解决带水问题。由于阀门位置不当，液氨反窜入氮气管网。氨冷器及氨加热器泄漏。现象：循环水中氨含量特别上升。压缩机防喘振回路动作特别。缘由：多为测压或测流导管被油污等堵塞，度过大。氨系统低温条件下油污染及堵塞问题。缘由：氨压机漏油进入氨系统，在较高温度下不受影响，但在-33℃左右，即聚拢成黑色粘稠状物质，堵塞冷产网。合成塔热电偶套管严峻弯曲变形，给内件检修带来诸多不便。缘由：原能被自行消退。造成的后果：生产过程中有所显示，但通过长期运行积存阅历，争辩要透。多层丝网捆扎修补；论证是否搞备件。2、主要技术改造措施对合成余热回收系统进展系统改造。由于蒸汽过热器经常泄漏，对生产造成巨大影响，针对生产实际，进展了以下几方面技改：A、在蒸汽废热锅炉后加装了汽水分别器，缓冲带水。B、2023年大修对蒸汽过热器构造进展了改造，由兰州石化设计院依据厂方1.5项。C、对蒸汽发生器内件进展了核算，且对运行工况进展比照分析，最终对其实施了改造，增高了分别段高度，从目前运行状况看技改较为成功。对开工加热炉点火运行系统进展了简化操作改造，使其运行得以便捷、安全。利于合成塔置换。运行牢靠。五、渭化设备存在问题汇总。日本JWIINC2400细灰用高压水冲洗，并且设备修理备件费用比较高，如每月需更换滤布50600/1072南灰渣沉淀池做法。2、气化工段国产备件质量问题。青岛生产的捞渣机使用过程中觉察链子两11所供破渣机备件质量差等。要求在设备制造中需严格把握。3、甲醇洗C1－C3给料泵单级悬臂型式，建议比设计流量、压力提高一些，留有余量以便于液位的调整。渭化P1P2泵叶轮已O型圈设计中承受一道机械密封型式的方法已不再承受，取而代之充空气或氮气防冷冻。4、贫甲醇泵属高压离心多级泵，不带止推轴承带平衡盘的自平衡泵，整台10－15道，后改用沈阳水泵厂设备，但泵壳设计中带螺纹连接的O型圈易老化，选购时厂方必需供给O型圈的规格尺寸。5、C5塔给料泵机械密封易发生泄漏，泵附属设备带有密封罐和冲洗液、水议承受φ12以增大换热面积。6P1607污甲醇泵设计为潜入式构造，此泵经常检修，每次从人孔中吊出后觉察泵被Fe2S堵死，泵流道很简洁堵，建议从罐最低部或侧面引出管线，将此泵设计为单级离心泵即可。7、气化炉渣池泵P1401检修频繁，属立式单叶轮泵，潜入池中5－6米，泵于事，靖江泵阀厂对此泵进展了改造：泵轴改为φ108，泵轴中间加轴承架，但8、泵体型式及材质变更：絮凝剂泵由计量泵改为大比例泵；泵体材料由工程塑料改为不锈钢。硫磺泵蒸汽夹套及其系统管道由碳钢材料变更为不锈钢材料。9、液氮洗分子筛及其变换炉等带有填料设备，填料支撑栅板构造设计中要防止填料、触媒漏下，铺丝网后要设计用分块压板压边。10、废锅后管道弯头数量尽量削减，选用的弯头曲率半径要大。废锅后的闪蒸罐容积取得大些，设计压力取高值，气体管道建议由“改为4。渣的方式、渣池的形式，放置的高度；甲醇洗C1塔的设置等，由于从渭化来看很多问题由于原设计的局限导致后来无法实施技术改造。附２：气化工序历年的改造工程张华 曹红科2023/7/22：气化变换工序历年改造工程煤浆添加剂槽增加搅拌浆。因国产水煤浆添加剂中有水不容物。低压煤浆泵出口管道增加冲洗水。高压煤浆泵出口管道取压管增加清洗法兰下次开车测压不准。串气、超温。气化炉激冷室水安排器增加清洗盲板气化炉激冷室下降管锯齿口面积增加动的影响。气化炉激冷室导气管加长。防止液位波动时工艺气的串气。喷嘴洗涤器改造。增加工艺气压降，提高喷嘴洗涤器的洗涤效率。碳洗塔气体上升管加长。防止串气，提高洗涤效率。碳洗涤塔除沫器增加降液管。防止带灰带水。碳洗涤塔浮筒液位计改为双法兰液位计。灰水处理低压闪蒸罐筒体加高，增加内件。变换工段入口增加气液分别器。一段变换炉前增加一台变换炉。气化炉粗渣排放系统改造；气化原料煤种的更换。高压闪蒸到低压闪蒸三通盲头配管改造。石灰石输送系统改造。高压灰水泵仪表把握系统的改造。气化系统工艺连锁系统的改造。气化燃烧室锥底耐火砖筑炉方法的转变。气化炉激冷室浮筒液位计改为双法兰液位计。碳洗涤塔塔盘筛孔改造。灰水脱氧槽放空尾气增加换热器。2一、气化与灰水处理变换局部初步设计意见初步设计方案中气化工艺承受的多烧嘴对置式水煤浆气化技术中，在气化局部需要首先解决几个工程问题：6.5MPa下对置喷嘴偏流对耐火材料将构成极大的威逼。对置喷嘴由一台煤浆泵供料，在工艺烧嘴的装配和工艺配管上如何保证流量安排的均匀。否则也将引起烧嘴的偏流和炉内流场的转变。在装置运行中，上炉口如何保护？积灰堵塞后怎么办？四喷嘴对置，承受三通道烧嘴，现场配管时确定要保证中心氧流量计前后直管段长度满足中心氧管“前十后五”的要求。灰水处理工艺上承受一级污氮气提，在灰水水质碱性条件下，怎样解决容器8块塔盘不被灰渣堵塞、气相组分不带灰。假设承受气提塔设计，气提塔〔T0802〕需设计旁路管线〔即P0801A/B→V0805〕以保证气提塔消灭问题后可切出在线处理。真空闪蒸罐真空闪蒸罐气提塔澄清槽P0801A/B泵出口管线回真空闪蒸罐〔V0812〕管线AS-0812-6″-A7A在工艺上没有必要，去掉。变换工艺中承受一段变换前先预变换，是否有必要。设计依据是什么？变换局部设计的关键是要选择最正确的气体空速，而在单纯生产合成氨时，两段变换足以满足后续工艺的需要。5.01012-703-B-101中CS-07A15-3A7ACS-07A17-A7A,CS07-4″-A7A强度。磨机出口槽和煤浆槽底部阀门最好承受电动阀门。煤浆震惊筛目前在国外同类型的厂根本已经废弃不用，主要在磨煤机出口震惊筛尺寸的选择和工艺运行上加强煤浆粒度分布的治理。并可降低电耗，削减投资和修理量。出口取样点应有截止阀。磨煤水槽〔V0603〕液位调整阀前或阀后应加导淋，冬季防冻。过增加清洗频率。添加剂槽底部蒸汽伴热管，因添加剂属强碱性，最好承受不锈钢材质。9.01012-702-B-10201012-702-B-103中，低压料浆泵〔P0605A,B〕出口阀后应设计冲洗水。且原水参与点与出口阀间的距离应最短，以削减冲洗的死区。10.01012-703-B-105〔S1假设支管阀门有问题时可保证检修。11.01012-703-109中，气化炉吸引器抽引蒸汽截止阀〔８″〕加４″旁路，且在配管时应将该阀放在气化炉头，以便于操作和把握。其他两个系列同样如此。01012-703-B-110中，锁渣罐充压阀XV17A阀前应有限流孔板，其他两个系列同样如此。的排水，是否可这样考虑：在设备布置时将分别器〔Y0702A〕的标高适当提高，分别器的底部高于水洗塔液位，排污排入水洗塔的液相后，再排出水洗塔。排入水洗塔。假设承受初步设计的思路，有可能造成压力安排的不均，其中一股流体排不出去，影响装置的长周期稳定运行。〔4〕01012-703－B-111中的设计思路，分别器〔Y0702A〕中的水12″的连通管，但在静态下堵塞后，气化炉所需的大量激冷而工艺冷凝液的量有限，这势必要求高压灰水的量和高压灰水泵、灰水换热器的力气增大，设计中不知如何考虑此时的水平衡。14.01012-7023-B-113AS-07A06-5″－B3A直接排入渣池，GW-07A18-4″-A1A管线截止阀去掉。其它两台炉一样。15..渣池V0710〕最好建在地面以上可能将付出很大的代价。此处，浮筒式液位计无法使用。16.01012-703-B-116、01012-703-B-120中，水洗塔液位计LT08BLT08C最好承受双法兰液位计，灰水介质易造成浮筒的卡涩，运行中消灭假液位。17.图号01012-703-B-120、01012-703-B-116中，开工火炬管线的置换N 管线3N-07B05-2″-A1A1N3

连续置换。虑，如将锁渣罐循环管AS07C23-3″-C5A〔01012-103-B-118〕、AS-07C39-3″-C5A环水。V0709A/B/C现场液位计去掉〔锁渣冲洗水罐。01012-703-B-122中，烧嘴冷却水气体分别器CO在线可以不要，运行中主要是烧嘴冷却水的压力、温度、流量三选二连锁起作用。烧嘴冷却水承受软、硬管相互切换，从目前工厂运行中，没有必要，而且配管太过烦琐，单纯承受软管就可以了，可以削减更换烧嘴的工作量，还可以节约材料。〔V0705〕DW管线截止阀〔3″〕1/2″旁路阀。除氧水泵(P0801A/B)出口把握系统承受流量方式把握，在运行中可能存在问题，首先，除氧水泵运行中，必需先保证泵出口压力的稳定，否则，出口压力的波动，将引起泵的气蚀。由于除氧水泵运行中受水洗塔液位把握阀、泵回流阀和出口流量波动的影响，建议将该泵出口流量改为显示仪表，压力表选用隔膜表。尿素来的工艺冷凝液坚决不能进入脱氧水槽，以防止冷凝液电导率高的状况下，CO2

和NH3

在变换系统生成碳氨而堵塞换热器〔渭化厂送了两次堵了两次〕01012-704-B-106存在很大的磨损。过滤机底部出口阀和澄清槽底部出口阀建议用一般球阀，配管时保证阀门与罐底的距离最短，气动柱塞阀门的使用效果很差。26.图号01012-704-B-102中将絮凝剂参与AS-0829-10″-A7A管道的截止阀更换成止逆阀，以防止灰水倒串入絮凝剂管线而堵塞管道。27.图号01012-704-B-102中，由于P0803A/B出口液位调整阀的影响，该泵的出口压力不行能稳定，假设给水环式真空泵供密封水，将不能保证水环式真空泵的稳定运行，从而影响真空系统运行工况的稳定，建议水环式真空泵的水承受压力相对稳定的密封水。28.图号01012-704-B-102中，真空闪蒸分别器〔V0803〕DW管线设计的2″管径太大，1″的管线已经可以保证开车使用。初步设计图纸中灰水处理局部输送灰水介质的离心泵都要有密封水，某些还需要冷却水。图号01012-704-B-102散剂为有机磷的水溶液，在冬季简洁产生结晶。31.图号01012-704-B-104中，除氧水泵出口灰水管线GW-0807-6″-C2A与箭头表示不符。图号01012-703-B-110中，P0703A泵密封水压力表没有必要使用隔膜表。在气化系统设计中存在的最大的问题是：假设气化炉为A、水洗塔为B，初步设计思想为：A1A1B1A2B2V0801T0801A3B3开工冷却器设计中仅仅考虑了正常运行时两台气化炉的黑水回合后排入T0801,两台水洗塔的灰水回合后排入V0801，无视了装置开车时水洗塔的灰水必需排往开工冷却器，特别是一台炉运行，另一台炉并炉时的操作，这一点，设计时必需考虑。变换局部需要变换，而图号01012-705-B-101中，E0901、R0901、E0902的旁路管线PG0928-8″-C5A应为粗煤气进E0901R0902将无法担当80%粗煤气变换对甲醇合成所需H/CO的要求。2原料气预热器〔E0901〕的防爆板设计应有旁路，以保证投用的便利。20万吨合成氨、10万吨甲醇设计中已经考虑甲醇合成时的工艺流程，R0902的旁路〔PG0929-18″-C1C〕R0902旁路后变换触媒的冷却降温存重升温使用。6＃气液分别器出口工艺气放空管线PG0930-8″-C2E截止阀后盲板应在前后压降太大。3#气液分别器排液管线PC0905-6″-C2E3压降太大。6.2#气液分别器液位把握管线在图01012-705-B-103中表示为PC-0927-2″-C2E01012-705-B-104中表示为PC0927-2″-A3E，前后不全都。开工加热炉〔F0901〕在N入口管道底点处需增加排液导淋。2FT0903流量计应加在过热蒸汽管线上，不应在饱和蒸汽管线上。9.图01012-713-B-102中，增压泵〔P1703A/B〕入口应从高压锅炉给水泵〔P1702A/B〕出口来，箭头标志有误。10.01012-44B-F-01中，灰水处理工号(704)与沉渣池〔714〕工号之间必需留有装置检修时启吊设备回转空间。〔V0711〕的位置。从设备布置图中，多元料浆与四喷嘴对置气化炉在高度上不应一样。多元料浆气化炉的长度应小于四喷嘴气化炉，B/C/D气化炉长径比增大会造成气化炉排渣困难，筒体砖寿命缩短，且氧耗增加，空分装置的配套力气可能会相应增大。设备局部：1.分别器Y070〕总图中〔图号01012-44J-470，一次分别件〕件号9次分别件〔10〕6.5MPa水煤浆加压气扮装置中，工艺气中细灰具有较高的粘度，假设分别效果不好，将造成分别器内部严峻堵塞。分别器的工艺气出口位置应在设备的顶部，如在图中位置的话，会造成工艺气的带灰。总之，分别器的构造存在问题。2.水洗塔〔T0701A/B〕图中〔01012-44-J-3503〕工艺气入口还应经过水浴，假设分别器分别效果不好的话，还可以再将工艺气洗涤一次。水洗塔顶部的旋流板和丝网除沫器对分别水分有无作用，还不得而知。相对于德士古气化工艺而言，激冷水的两相流模型可能将发生转变，而且，下降管出口无锯齿状口，将造成运行中激冷水液位的波动。气化炉激冷水内部激冷水管线尽量削减弯头，便于清理。二、甲醇洗、液氮洗、硫回收工号图纸审核意见1. 99.99%99.999%?T-1001AT-1001B的最小与最大力气不同?满负荷气量运行同时产氨和最小？停液氮洗还是甲醇合成？一旦T1001A或T1001B停运，运行中再将BA系列投入并入系统比较困难。各种主要可能运行工况下的物料平衡数据应当给出，以备操作时参考。粗甲醇合成只能走B系列或同时走A系列和BA系列？由于入口管线设置不同。1″连通防冻管线？6. 5091-706-00-SY03-02F1036TE1003B四周更好。7. 5091-706-00-SY03-03〔1〕P-1008泵出口截止阀和止逆阀应设旁路，以冷却备用泵；缺少最小回流管线；出口导淋建议加两道截止阀，以防止高压频繁开启泄漏。〔2〕A1011A/B量程应因产品不同而不同。8. 5091-706-00-SY03-05上E-1005A/B换热器的气氨管线应有隔离阀。9. 图纸5091-706-00-SY03-07上设有流量F1025、F1026、F1027，流量F1004A/B无必要设置。10.5091-706-00-SY03-09,PG-10010A-3″管线上的截止阀及旁路设置是否必要？旁路位置也不合理。11.5091-706-00-SY03-10,F1040、F1041、F1042F1014及调整无必要设置。12.5091-706-00-SY03-11FV1009前后切断阀没有必要。无必要设置。14.5091-706-00-SY03-13，过滤器S-1002建议一开一备。15.5091-706-00-SY03-14，P1004泵出口导淋建议加两道截止阀，以防止高压频繁开启泄漏。16.5091-706-00-SY03-15,T-1004E-1010主管道上建议设一个管道过滤器。17.5091-706-00-SY03-16,PIC1041改成自力式调整阀足亦。18.5091-706-00-SY03-18，过滤器建议一开一备。19.5091-706-00-SY03-19PIC1052是自力式调整阀？其压力检测点应在调整阀的上游。建议在PIC1052调整阀下游增加闪蒸分别罐或者位置预留。〔3〕P-1007泵去T-1005塔液体接口应尽量靠近塔体。〔4〕LV1050阀下游增加一个就地排放管为好。20.5091-706-00-SY03-20ME-10082A-1ME-10096-1″管线均去甲醇储罐，其中一根是否多余？AB系列单独停车后，二氧化碳管线、尾气管线、合成气管线较难卸压，是否应予设置？IS1012问题颇多，应考虑好各种工况下阀门的开闭状况必需准确无误。液氮洗工号：NF-1129-2″是多余的。2.5091-707-00-SY03-05,NF-1102-18″管线上应设温度检测和低报警。换热E-1103应考虑其它工厂类似换热器的使用状况。硫回收：1.5091-710-00-SY03-01PCV-1301自力调整阀是多余的，炉膛压力随系统压降而定。(2)同样理由，PIA－1307由高连锁跳车，而无低连锁跳车。2.5091-710-SY03-02SC1302取样点应设取样冷却器。SG-1317-10″管线是多余的，同样去R1301第一段的截止阀也是多余的。由于停车后气体可以从甲醇洗工段直接放空。3.5091-710-SY03-03E1302酸气入口应与设备图全都，从上方进入。管束建议承受不锈钢材质。C-1302从平面布置图中找不到其位置，运行中应防止液硫的累计。4.5091-710-00-SY03-04楼上通风好，C-1303没有必要。P1302泵可设一个，当泵需要修理时，短期内可将水排入地沟。V1304盘管建议承受不锈钢材质。5.5091-710-00-SY02-05该页流程设置问题颇多，需认真推敲。入T1301前导U型管，长期运行如有积硫堵塞不好处理。(3)TG-1311-10″去X-1301,5091-710-00-SY03-03尚未画出。T-1301V1307V1307加碱，也不必将水全引入该罐中。从图上可见P1304A与P1305共用一台备用泵P1304BP1305出口水是否无法进入下塔？废碱液管线上缺一截止阀：废碱液送到制浆工段，对煤浆浓度有无影响？平面布置图有些设备没有标出位置。V1306及P1302布置在二楼不太合理，应布置在一楼或室外更好。V1305是否太大太高？有无必要？物料平衡表上缺少碱液吸取的物料数据表。三、氨合成及氨冷冻工段初步设计图纸审查意见1、换热器类设备换热面积取值过小。在同比热负荷状况下，初步设计中换热器热锅炉和过热器。建议作进一步核算并考虑余量。2、对压缩机〔C1201和C1202〕防喘振回路设计的建议。般均布置在压缩机厂房一楼或二楼。本设计中未表达此原则。A、C1201回流冷却器布置在合成装置区里，这样布置来回管线太远，建议考虑更适宜的位置。B、C1202防喘振气流回到E1206、E1207、E1208冷却，迂回路线太远。设置了特地设备和配套冷却设施，由此可见其重要性，建议