排桩支护设计培训讲义70图文丰富

第七章排桩支护设计1主要内容第一节概述第二节悬臂桩设计计算

第三节单层支撑（锚拉）桩设计计算第四节多层支撑（锚拉）桩设计计算第五节排桩设计的构造要求第六节排桩支护结构变形计算

第七节排桩的施工与检验23第四节多层支撑（锚拉）桩设计计算一、多层支撑（锚拉）桩的设计计算内容二、多层支撑（锚拉）桩的设计计算原理

三、多层支撑（锚拉）桩的设计计算步骤

四、多层支撑（锚拉）桩身截面尺寸与配筋验算多层支撑（锚拉）桩支护体系各组成部分内撑式支护体系一般包括二部分，竖向围护结构体系和内支撑体系。有时还包括止水帷幕。45678北锚碇基础为目前世界最深矩形超深基坑，长69m，宽50m，底板厚度5.0m，采用嵌入基岩的地下连续墙（墙厚1.2m）与12道钢筋砼内支撑及节点处的16根φ1.2m和16根φ0.6m钢管砼立柱桩作为深基坑的围护结构，基坑最大开挖深度50m。锚区距长江大堤仅70多米。

(1)多层支撑（锚拉）桩嵌固深度的确定。(2)支护结构体系的内力分析和结构强度计算。

（锚索及内撑结构设计）(3)基坑的稳定性验算。(4)基坑底抗渗流稳定验算。(5)基坑的变形计算，内容包括支护结构的侧向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等项目。9一、多层支撑（锚拉）桩的设计计算内容10排桩的设计计算工况排桩的设计中需要对下列工况进行结构分析，并按其中最不利作用效应进行支护结构设计。1、基坑开挖至坑底时的状况；2、对锚拉式和支撑式结构，基坑开挖至各层锚杆或支撑施工面时的状况；3、在主体地下结构施工过程中需要以主体结构构件替换支撑或锚杆的状况；此时，主体结构构件应满足替换后各设计工况下的承载力、变形及稳定性要求；4、对水平内支撑式支挡结构，基坑各边水平荷载不对等的各种工况。结构分分析时时考虑虑锚杆杆或支支撑的的设置置与拆拆除支撑的拆除工工况1112（1）等弯矩布置置：各跨度的最大大弯矩相等，，可充分利用用桩的抗弯强强度；但是较较深基坑，下下部的支锚层层距过小，层层数多，不经经济。锚杆（支撑））的布置及特特点13（2）等反力布置置：各层支锚水平平反力基本相相等，使锚杆杆设计简化；；但当基坑较较深时，下部部的支锚层距距过小，层数数多，同样不不经济。锚杆（支撑））的布置及特特点14（3）等间距布置置：支锚结构的上上、下排间距距基本相同，，基坑较深时时，减少了支支锚层数，较较经济；但带带来了较复杂杂的计算量。。等间距布置置在工程实际际中设计最为为普遍。锚杆（支撑））的布置及特特点1.支撑点位置的的影响图(a)、(b)给出了开挖深度H=15.8m的三层支撑的围围护墙在支撑撑点位置变化化时墙体沿深深度方向的位位移和弯矩分分布。与单撑支护结结构不同的是是，当支撑位位置下降时，，墙体变形和和弯矩在深度度范围内均显显著减小，即即支撑点下移对对多撑支护结结构的受力和和变形都是有有利的。支撑点位置、、各层支撑间间相对刚度对对多撑支护结结构的影响152.各层支撑间的的相对刚度的的影响图(a)、(b)给出了各支撑撑间相对刚度度变化时墙体体沿深度方向向的位移和弯弯矩的分布情情况。曲线a为基本算例；曲线b为最上层支撑撑刚度增加一一倍而其它条条件不变的情情况；曲线c为最下层支撑撑刚度增加一一倍而其它条条件不变的情情况。增加最上层支支撑刚度可以以适当减小墙墙体上部水平平位移而对下下部变形无明明显的影响，，同时使墙体体负弯矩有一一定程度的增增大，增加最最下层支撑的的刚度则对墙墙体的受力和和变形均很有有利。因而多层支撑基坑坑支护工程应应重视和适当当加强最下层层支撑。16171、桩径、桩距距的确定：按照地区经验验取值。一般桩径D≥0.4m，可取0.6m、0.8m、1.0m等。桩的中心距不不宜大于2D；有地下水时时，桩中心距距可取（1.2～1.5）D；砂土和软土土取小值，粘粘性土取大值值。无地下水、降降水或者土质质较好时，桩桩中心距2D。2、土压力计算算：按照规范法计计算土压力、、经验土压力力或实测土压压力。二、多层支撑（锚拉拉）桩的设计计算步步骤水平位移云图图桩间距3.2m时应用有限元法法研究合理的的桩间距桩间距2.2m时桩间土失稳18二、多层支撑（锚拉拉）桩的设计计算步步骤3、嵌固深度及及内力计算：：19多层支撑（锚锚拉）桩支护护结构的计算算模型与内力力分析方法主主要有以下几几种：1、等值梁法；；2、二分之一分分担法；3、逐层开挖支支撑力不变法法；4、弹性支点法法；5、有限元法20多层支护的施施工是先施工工挡土桩或挡挡土墙，然后后开挖第一层层土，挖到第第一层支撑或或锚杆以下若若干距离，进进行第一层支支撑或锚杆施施工。然后向向下挖第二层层土，挖到第第二层支撑支支点以下若干干距离，进行行第二层支撑撑或锚杆施工工。如此循环环作业，一直直挖到坑底为为止。其计算方方法是根根据实际际施工，，按每层层支撑受受力后不不因下阶阶段支撑撑及开挖挖而改变变数值的的原理进进行的。。逐层开挖挖支撑力力不变法法21逐层开挖挖支撑力力不变计计算法－－概述施工方式式：多层支支护的施施工先施施工支护桩，然后开开挖第一一层土，，挖到第第一层支支撑点以以下若干干距离，，进行第第一层支支撑，然然后挖第第二层土土，当挖挖到第二二层支撑撑点以下下若干距距离，进进行第二二支撑，，如此循环环。因而计算算方法应根据实实际施工工，按每层支支撑受力力后不因下阶阶段开挖挖而改变变的原理进进行计算算。22a、设置支支撑A以前的开开挖阶段段，可将将挡墙作作为一端端嵌固在在土中的的悬臂桩桩；b、在设置置支撑B以前的开开挖阶段段，挡墙是两两个支点点的静定定梁，两个支支点分别别是A及土中静静压力为为零的一一点；；c、在设置置支撑C以前的开开挖阶段段，挡墙墙是具有有三个支支点的连续梁，三个支支点分别别为A、B及土中的的土压力为为零的点；；d、在浇筑筑底板以以前的开开挖阶段段，挡墙墙是具有有四个支支点的三三跨连续续梁。23逐层开挖挖支撑力力不变计计算法－－计算假定定1.受力的假假定：每层支支撑后不因下阶阶段的开开挖或支支撑设置置而改变受受力大小小。2.变形的假假定：上层支支撑后，，下层开开挖时，，在上层层段内的的支护桩变形很小小，认为为不再变变化。3.挖土深度度的规定定：上层支支撑开挖挖阶段，，挖土深深度满足足下层支支撑的施施工要求求，一般般开挖到到下层支支撑下的的0.5m。4.支撑的的假定定：每层层支撑撑后支支撑点点可按按简支进行计计算。。5.零弯点点的假假定：将土土压力力强度度为0的点近近似认认为是是0弯矩点点。24逐层开开挖支支撑力力不变变计算算法－－计算方方法1.求RB的支撑撑反力力EaFRBRCRDEaORBRCy在未作作B点支撑撑前按按悬臂臂桩来来计算算，是是否满满足要要求在作B点支撑撑后，，B点支撑撑必须须满足足C点支撑撑尚未未施工工的要要求反力RB算法：找出出C点下0弯点距距离y，根据据O点力矩矩平衡衡可以以求出出RB25逐层开开挖支支撑力力不变变计算算法－－计算算方法法2.求RC的支撑撑反力力EaFRBRCRDEaORBRDy反力RC算法：找出出D点下0弯点距距离y，根据据O点力矩矩平衡衡可以以求出出RC(注意此此时RB的支撑撑力不不变，，需考考虑此此力矩矩)。RC26逐层开开挖支支撑力力不变变计算算法－－计算算方法法3.求RD的支撑撑反力力－与与上述述方法法相同同。4.核算支支撑点点和梁梁的强强度－－由于于连续续梁上上各支支点已已知，，可以以求出出各断断面弯弯距，，支座的的负弯弯距大大于跨跨中弯弯距，可求求几个个支座座弯距距，选选其最最大的的作为为强度度核算算依据据。5.按等值值梁法法计算算桩的嵌嵌固深深度。。6.基坑中中土压压力为为0点位置置，如如下表表：砂性土黏性土=200.25h(阶段挖土深度)标贯数N<20.4h=250.16h2N<100.3h=300.08h10N<200.2h=350.035h20N0.1h27逐层开开挖支支撑力力不变变法－－计算算算例例例：北京京京城大大厦，，超高高层建建筑，，地上上52层，地地下4层，地地面以以上高高183.53m，箱形形基础础，埋埋深23.76m（按23.5m计算）），采采用进进口27m长的H型钢桩桩（488mm×300mm）挡墙墙土，，锤击击打入入，间间距1.1m。三层层锚杆杆拉结结。各各层土土平均均重度度＝19kN/m3，土的的内摩摩擦角角平均均为30，粘聚聚力c=10kPa，23m以下为卵石石，贯贯入度度大于于100mm/10击，φ=35~43，潜水水位于于的圆圆砾石石中，，深10m内有上上层滞滞水。。地面面荷载载按10kN/m2计。28逐层开开挖支支撑力力不变变法－－计算算算例例解：1、求RBEaO1RBRCy5m7m0.51)先求0弯距点点，查查表得得到＝30，得到到y=0.08h=1m。2)求EA81.73)根据O1点力矩矩平衡衡求RB29逐层开开挖支支撑力力不变变法－－计算算算例例2、求RCEaO2RBRCy5m7m0.5119.36m1)先求0弯距点点，查查表得得到＝30，得到到y=0.08h=1.48m2)求EA3)根据O2点力矩矩平衡衡求RC30逐层开开挖支支撑力力不变变法－－计算算算例例3、求RDEaO3RBRCy5m7m5.5m6m1)先求0弯距点点，查查表得得到＝30，得到到y=0.08h=1.88m2)求EA3)根据O3点力矩矩平衡衡求RD150.631逐层开开挖支支撑力力不变变法－－计算算算例例4、求最最大弯弯距此处，，采用用简支支梁法法分段段计算算EaO3RBRCyl1=5ml2=7m5.5ml3=6mRD采用连续梁梁的计算弯弯距分配法法32多层支撑计计算方法分分析1、应用连续梁计算算方法，因荷载复杂杂，计算量大大且繁琐，，与实际结果有一定差距距。2、二分之一分分担法是一种基于于工程实践践的近似方法，由于各地地不同的土土质条件，，计算结果果差别较大大，一般作作设计前的的估算。石家庄某高高层建筑基基坑深20.7m，三层锚杆杆，实际设设计的第一一层锚杆水水平力是按二分之一一分担法计计算的，其其值为316kN，工程发生生了事故。。后用逐层开挖挖支撑支承承力不变法法重新计算算，结果为为396kN，与设计值值差25%。3、逐层开挖支支撑力不变变法的计算，符符合实际的的工况，在在开挖过程程中桩、墙墙总要发生生变形，进进行支撑时时可随时对对支撑轴力力调整，而而且计算较较为简便。m法与等值梁法法的比较用m法和等值梁梁法分析多多撑围护体体系时墙体体弯矩的分分布。两种方法有有很大差别别的，从而而也说明常常用的基坑坑工程计算算理论和方方法是存在在问题的。。鉴于等值梁梁法对被动动土压力取取值的敏感感性，建议议对多撑支支护体系采采用m法进行分析析，有些工工程仅用等等值梁法分分析是存在在隐患的。。33m法的局限性m法即能计算围围护墙的位位移，可解解决等值梁梁等传统的的计算方法法不能解决决的变形问问题，而且且计算参数数Kh或m已有现成的的范围值，，在计算机机上运算比比较简单，，但也应该该指出通用用的弹性地地基梁法尚尚有一些局局限性，有有待今后作作进一步的的研究。m法解决了变变形问题，，但强度问问题基本上上没有涉及及。由于围围护桩墙的的嵌固深度主要决决定于土的的强度，而而不是变形形的大小，，因此不能能用m法来确定。。此外，由由m法算得的土土的抗力还还需用土的的强度理论论来判定它它是否在容容许值之内内。可是此处的土抗抗力又有其特殊殊涵义，应为静止土土压力以外外的力（因在位移移为零时，，土抗力为为零），所所以较难判判定。3435采用m法计算水平平承载力、、内力和变变位时采用用一个重要要的参数m值。对于m值,较成熟的是是通过单桩桩横向静载载试验。实实际上业主主极少会为为基坑设计计而作单桩桩横向静载载试验。采采用查表法法取m值有很大的的不确定性性。图12和表2是河海大学学施建勇等等在南京长长江路和估估依廊路的的国投大厦厦采用m法计算和实实测的一个个例子。该该基坑坑底底距地表11.5m,桩顶距地表表2.3m,桩长18.9m。在距地表表2.3m和6.0m各设一道内内支撑。从从图12和表2可以看出,用m法计算的位位移和轴力力与实测有有很大区别别,特别是轴力力。36第五节排排桩桩设计的构构造要求排桩构造排桩桩径与与桩距:悬臂式灌注桩桩径径Ф≥600mm;锚拉式或内内撑式Ф≥400mm，连续排排桩心心距不大大于2Ф；混凝土强度度不应小于于C25；嵌固深度一一般取总桩桩长的1/3~1/2；顶部应设冠冠梁：冠梁梁的宽度不小于桩径，高度不小于桩径径的0.6倍，混凝土强强度不应小小于C20。腰梁的宽应应大于内支支撑的高度，水平向高高度不小于于其计算跨跨度的1/10；37排桩构造纵向钢筋宜宜选用HRP400、HRP500钢筋，单桩桩的纵向向受力钢筋筋不宜少于于8根，其净间间距不应小小于60mm；喷射混凝土土强度不应应小于C20，面层厚度度不宜小于于50mm；3839第六节排排桩桩支护结构构变形计算算基坑变形计计算（1）基坑工程程正在由强强度控制转转向变形控控制，基坑坑变形的确确定显得尤尤为重要。。（2）变形问题题较强度问问题更为复复杂。基坑周围环境类型40支护结构的的水平位移移1.变形特点（1）悬臂型：基坑较浅浅，无横撑撑时。（2）抛物线型：基坑较深深，单横撑撑时。（3）组合型：基坑深，，多道横撑撑时。多道横撑时时的水平位位移常呈抛抛物线型，，位移最大大值一般在在基坑底面面附近，或或稍偏上。。（如：软软土基坑，，位置的平平均深度为为0.89H）2.确定方法弹性支点法法有限元等数数值计算方方法经验法估算算41基坑开挖产产生的地表表沉降1.地表沉降产产生的原因因（1）基坑开挖挖；（2）降水。2.开挖沉降的的形态及影影响范围（1）凹槽形；；（2）三角形。。凹槽形的最最大沉降的的位置:（0.3~0.7)H。沉降影响范范围:（1~4）H。3.利用地层损损失法计算算地表沉降降（1）用弹性支支点法等方方法计算支支护结构的的变形曲线线。（2）以地表下下沉填补因因支护结构构变形而造造成的空隙隙（即二者者面积相等等），确定定地表下沉沉曲线。4243第七节排排桩桩的施工44施工准备支护结构施工地表处理、地层加固抽水试验土方分层开挖、分层支撑土方运输、弃方基底处理封底施工施工监控基坑降排水钻孔灌注桩桩施工过程程图45车站基坑起点里程：右线CK7+534.91车站基坑终点里程：右线CK7+801.26基坑排桩支支护结构施施工实例1、工程范围围及规模同乐站为双双层10m宽岛式站台台车站，地地下一层为为站厅层，，地下二层层为站台层层,基坑（含站站前明挖））全长266.4m。设四个出出入口和两两个风厅。。车站主体部部分采用单单柱双层双双跨混凝土土结构，基基坑宽19.10m,基坑深度17.2m~18m，覆土约为为3.8~4.4m。有效站台长长度140*10m车站总长266.4m(含站前明挖挖段)462、土方开挖与与支撑支撑系统由腰腰梁和横撑组组成，腰梁采采用2根I45b工字钢组合而而成，横撑采采用φ609钢管撑。车站站主体部分竖竖向设3层支撑。基坑坑内采用φ700mm大口井降水，，降水井在车车站中间沿纵纵向布设，间间距为20.0m（施工期间可可根据需要调调整），井底底标高低于基基坑底5.0m。受5000*1800mm雨水箱涵CK7+694.6）的影响，CK7+691.51~CK7+701.16段结构的第一一道支撑须换换撑。基坑排桩支护护结构施工实实例473、主体结构主体结构抗渗渗透等级为S8，车站地下一一层为站厅层层，地下二层层为站台层。。主体结构为单单柱双层双跨跨框架结构，，基坑宽19.10m，基坑深度17.5m。左线盾构始发发井为双层双双柱三跨砼框框架结构（CK7+536.16~CK7+550.16），基坑宽21.5，里程长14m。基坑排桩支护护结构施工实实例484、工程量统计计一、围护结构（455.2周围米）：

⑴钻孔桩：φ1200＠1300，24m/根，350根，钢筋1425.03t，砼9500.18m3；⑵旋喷桩止水帷幕：φ600＠400，6.5m/根，363根；⑶桩间旋喷桩：φ600@1300，23m/根，350根；⑷桩间喷射混凝土C25喷砼厚100mm，7283.20m2。二、土方开挖：

⑴横撑：φ609钢管，1317.60t；⑵腰梁：2Ⅰ45c工字钢，245.8t；⑶开挖土方总方量：72455.08m3（Ⅰ级松土：3623m3，Ⅱ级普通土：25359m3，Ⅲ级硬土43473.05m3）；⑷回填土方：16850m3；三、主体结构：

⑴垫层150mm厚C15素砼，621.04m3；⑵主体结构C30,S8砼12000m3，φ10以外钢筋2150t；⑶柔性防水层（δ=3mm）14381.63m2；基坑排桩支护护结构施工实实例49施工顺序围护结构施工工接地网施工基坑底验收垫层施工防水板铺设负二层底板施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注负二层侧墙施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注中板施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注负一层侧墙施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注顶板施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注主体结构施工土方开挖第一层土方开挖基坑降水支撑架设桩间喷砼土方开挖第二层土方开挖基坑降水支撑架设桩间喷砼土方开挖第三层土方开挖基坑降水支撑架设桩间喷砼土方开挖第四层土方开挖基坑降水支撑架设桩间喷砼基坑底降水井封闭总体施工方案案50基坑主要采用两种开挖方法基坑开挖首先进行分层层开挖，为方方便下层土方方开挖，中间间拉槽，由小小里程向大里里程开挖，CK7+701.26~CK7+801.26段纵向放坡（（坡度为17.5%），汽车直接接开到基坑内内运土。基坑坑土方分四层层开挖，每层层均开挖至下下一道支撑以以下0.5m（钢支撑中轴轴线距开挖底底0.8m）。CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用反反铲接力开挖挖总体施工方案案51⑴分层开挖与与钢支撑架设设中间拉槽，高高4m，底宽5m，放坡1：0.75第一层土方开开挖，开挖深深度2.2m，第一道支撑撑下0.5m架设第一道支支撑总体施工方案案52⑴分层开挖与与钢支撑架设设第二层土方开开挖，开挖深深度7.7m，第二道支撑撑下0.5m架设第二道支支撑中间拉槽，高高4m，底宽5m，放坡1：0.75总体施工方案案53⑴分层开挖与与钢支撑架设设第三层土方开开挖，开挖深深度5.69m，第三道支撑撑下0.5m架设第三道支支撑中间拉槽，高高4m，底宽5m，放坡1：0.75总体施工方案案54⑴分层开挖与与钢支撑架设设第四层土方开开挖，开挖深深度2.6m，开挖至基坑坑底,预留0.2m人工开挖总体施工方案案55地面⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用反反铲接力开挖挖第一层开挖：：深2.2m至第一道钢支支撑下0.5m；第二层开挖：：深7.7m,至第二道钢支支撑下0.5m；第三层开挖：：深5.69m，至第三道钢钢支撑下0.5m；第四层开挖：：深2.6m,开挖至坑底上上0.2m，采用人工开开挖找平基底底；总体施工方案案56CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用反反铲接力开挖挖时，也分四四层进行，即即第一台反铲铲挖机置于底底部台阶，挖挖掘最底层土土石方，挖土土甩放在底层层台阶后部，，由上层台阶阶反铲接力，，直至顶层台台阶，然后由由最上层反铲铲负责装车（（运输车辆停停于基坑边安安全位置）。。每层均开挖挖至下一道支支撑以下0.5m（钢支撑中轴轴线距开挖底底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用反反铲接力开挖挖第一层开挖至至第一道支撑撑底0.5m及时架设第一一道支撑总体施工方案案57CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用反反铲接力开挖挖时，也分四四层进行，即即第一台反铲铲挖机置于底底部台阶，挖挖掘最底层土土石方，挖土土甩放在底层层台阶后部，，由上层台阶阶反铲接力，，直至顶层台台阶，然后由由最上层反铲铲负责装车（（运输车辆停停于基坑边安安全位置）。。每层均开挖挖至下一道支支撑以下0.5m（钢支撑中轴轴线距开挖底底0.8m）。。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡坡段段采采用用反反铲铲接接力力开开挖挖第二二层层开开挖挖至至第第一一道道支支撑撑底底0.5m及时时架架设设第第二二道道支支撑撑总体体施施工工方方案案58CK7+701.26~CK7+801.26斜坡坡段段采采用用反反铲铲接接力力开开挖挖时时，，也也分分四四层层进进行行，，即即第第一一台台反反铲铲挖挖机机置置于于底底部部台台阶阶，，挖挖掘掘最最底底层层土土石石方方，，挖挖土土甩甩放放在在底底层层台台阶阶后后部部，，由由上上层层台台阶阶反反铲铲接接力力，，直直至至顶顶层层台台阶阶，，然然后后由由最最上上层层反反铲铲负负责责装装车车（（运运输输车车辆辆停停于于基基坑坑边边安安全全位位置置））。。每每层层均均开开挖挖至至下下一一道道支支撑撑以以下下0.5m（钢钢支支撑撑中中轴轴线线距距开开挖挖底底0.8m）。。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡坡段段采采用用反反铲铲接接力力开开挖挖及时时架架设设第第三三道道支支撑撑第三三层层开开挖挖至至第第三三道道支支撑撑底底0.5m总体体施施工工方方案案59CK7+701.26~CK7+801.26斜坡坡段段采采用用反反铲铲接接力力开开挖挖时时，，也也分分四四层层进进行行，，即即第第一一台台反反铲铲挖挖机机置置于于底底部部台台阶阶，，挖挖掘掘最最底底层层土土石石方方，，挖挖土土甩甩放放在在底底层层台台阶阶后后部部，，由由上上层层台台阶阶反反铲铲接接力力，，直直至至顶顶层层台台阶阶，，然然后后由由最最上上层层反反铲铲负负责责装装车车（（运运输输车车辆辆停停于于基基坑坑边边安安全全位位置置））。。每每层层均均开开挖挖至至下下一一道道支支撑撑以以下下0.5m（钢钢支支撑撑中中轴轴线线距距开开挖挖底底0.8m）。。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡坡段段采采用用反反铲铲接接力力开开挖挖第四四层层开开挖挖至至基基坑坑底底基底底0.20m人工工开开挖挖总体体施施工工方方案案60车站站结结构构型型式式为为双双层层双双跨跨钢钢筋筋砼砼框框架架结结构构，，由由侧侧墙墙、、梁梁、、板板、、柱柱等等组组成成，，沿沿车车站站纵纵向向设设中中间间立立柱柱，，车车站站主主体体采采用用纵纵梁梁体体系系。。主主体体结结构构采采取取““竖竖向向分分层层，，纵纵向向分分段段，，从从下下至至上上””施施工工。。主体体结结构构施施工工方方案案总体体施施工工方方案案61主体体结结构构标标准准节节段段长长为为12m，共共划划分分为为22个节节段段，，其其中中第第1节~第20节为为标标准准节节段段，，节节段段长长为为12m，第第21节为为非非标标准准节节段段，，节节段段长长为为14m，第22节为为盾盾构构始始发发井井，，节节段段长长为为14.1m,车站站主主体体结结构构由由小小里里程程向向大大里里程程方方向向施施工工为为主主攻攻方方向向,若须须抢抢工工,可由由大大里里程程向向小小里里程程方方向向施施工工，，作作为为抢抢工工工工作作面面。。（1）纵纵向向分分段段主体体结结构构施施工工方方案案主体结构施工纵向分段示意图

总体体施施工工方方案案62（2）竖竖向向分分层层主体结构施工工艺流程示意图

第一一部部：：为为负负二二层层底底板板施施工工，，主主要要包包括括接接地地网网，，垫垫层层底底板板防防水水层层，，底底板板及及底底纵纵梁梁施施工工，，水水平平施施工工缝缝预预留留位位置置与与底底纵纵梁梁顶顶面面平平齐齐，，距距负负二二层层底底板板顶顶面面1.25m。底底板板砼砼强强度度达达到到设设计计强强度度的的85%时，，拆拆除除第第三三道道支支撑撑。。底板板施施工工主体体结结构构施施工工方方案案总体体施施工工方方案案63（2）竖竖向向分分层层主体结构施工工艺流程示意图

第二二部部：：负负二二层层侧侧墙墙板板施施工工，，主主要要包包括括负负二二层层侧侧墙墙与与侧侧墙墙防防水水层层、、负负二二层层柱柱、、梁梁等等的的施施工工，，水水平平施施工工缝缝与与中中纵纵梁梁底底面面平平齐齐，，距距中中板板底底面面0.7m。主体结结构施施工方方案拆除第第三道道支撑撑施工负负二层层侧墙墙总体施施工方方案64（2）竖向向分层层主体结构施工工艺流程示意图

第三部部：中中板施施工，，主要要包括括负二二层中中纵梁梁和中中板的的施工工，水水平施施工缝缝预留留在中中板顶顶面0.30m位置，，距第第二道道钢支支撑1.2m。