多层办公楼计算书1建筑设计理念及设计依据

摘 绪 设计依 建筑设 横梁线刚度IB的计 柱线刚度IC的计 截面设 关键词：框架、重力荷载代表值；现浇钢筋混凝土结构；内力组合；弯矩调幅According：tobuildingdesignspecificationsandotherrelevantstandardsanddesignrequirementsandprovidegeologicaldata,thedesignoftheframeworkoftheclassroombuilding.Afterthefirstbuildinginaccordancewiththestructureandlayoutoftheoverallafterthefirstlocalnodedesignstepsdesign.Maincontentsinclude:design,architecturaldesignofthetotalshowsthattheconstructionoftheplane,Facade,profiledesignspecifications,,andotherpartsofthedesign;structurallayoutandschematiccalculationofidentification,load,stress,thecombinationofinternalforces,Mainbeamreinforcementdesignandcalculation,frame-sectiondesignandreinforcement,meetingbeamreinforcementdesign,floorandroofdesign,stairdesign,infrastructuredesign.Enclosingwindloadundertheframeworkmoment,shearandaxialbid;verticalandhorizontalseismicloadsundertheframeworkofthemoment,shearandaxialbid;Constantloadandliveloadundertheframeworkmoment,shearandaxialtryingtointernalforcesandthecombinationofbeam-columntable.：frame,Gravityloadcharectervalue,cast-in-placereinforcedconcretestructure,internalforcemakeup,curvedsquareamplitudemodulation.建筑设计理念及设计依设计理（1）工程概50m×20m。该地段地势平坦，环境较好，在选址250内墙涮两度涂料,，100建筑设平面设使用部分的平面设门的宽度、数量和开启方人数多于50人，或房间面积大于60m2时，按照防火要求至少要设两个门，分别设在两端，以1.8m0.75m的双扇门，均向外开。窗的大小和位1/6~1/81/101.81.80.33，在范围之内3.33.0楼梯间:1.81.23.3辅助房间的平面设400人上课，按规范规定男卫生间：大便器5具/8051具/40101具/4010具；洗手盆：1具/2002具。交通部分的平面设500~600mm3000mm601m,符合要求。立面设建筑剖面设450mm。首3.3m。其它部分详细做法和说一般在－0.045标高处,适用于砖墙墙身。201：2水泥砂浆找平层100C30100厚素土夯实201：2水泥砂浆找平层100205厚釉面砖（白瓷砖）51：1121：3水泥砂浆粉面：刷（喷）101：2151：3151：3水泥沙浆找平，200×601:8201：215020

201：2570C15号混凝土（厚度不包括踏步三角部分）1%200M2.5号混合砂浆素土夯实（坡度按工程设计201：260C15混凝土6m10经济，美观”的原则，结构布置合理，房间利用率比较高，适用性很强，同时又不失美观。截面尺寸初步估柱截面设 C30f14.3Nmm2HRB335f300Nmm2。 式中fc14.3×103

N

(3- （15为面荷载）N=15×3×（1×7.2＋1A=nN

230

=0.101m2AA

梁的截面设b:300mm,200mm。h取值如下：框架梁 h1=（1~1 (3- AB、CD跨:h1=1L=7200 取 BCABCD连系梁：H21 h2=1L=3000 取h2=400mm b3×h3=200mm×400mm框架侧移刚度的计 I=1.5I0中框架 I=25横梁线刚度ib的计

4－14－1ib(kN3.05.42.254.5BC3.01.61.63.2柱线刚度ic的计4－2icbh13.02.11.43.02.11.94－2线刚度示意各层横向侧移刚度计底A、DB，C柱第二1，42，3三、四、4-3层 45∑Di（N/mm） ∑D1/∑D2=929580/759990>0.7，故该框架为规则框架竖向荷载及其内力计计算单元的选择确7.2m，46竖向荷载统屋面及楼小瓷砖层 高聚物改性沥青防水层 20厚水泥砂浆找平 1:8水泥砂浆找坡层 150厚水泥蛭石保温层 100厚钢筋混凝土结构层 20厚底板抹灰

12厚人造大理石板面 100厚砼板 20厚板底抹灰 屋面及楼面活

楼面活载 教室 2.0厕所 2.0走廊、门厅、楼梯 2.5屋面活载 上人屋面 S0=0.3kN/m2屋面积雪分布系数r屋面水平投影面积上的雪荷载标准值为：SKrS0=1.0×0.3=0.3梁荷载标框架 梁自 0.3×（0.60-100.01×（0.6-0.1）×2×14=0.14

梁自 0.2×（0.4-0.1）×25=1.50100.01×（0.4-0.1）×2×14=0.084

墙荷载标准外 250mm厚加气混凝土砌块0.25×7 20厚底板抹灰 6厚外墙贴面 0.006×19.8

内 250mm厚加气混凝土砌块0.25×7 20厚底板抹灰 20厚水泥粉刷墙

6厚水泥砂浆罩 12水泥砂浆打 240粘土空心 6厚外墙贴 0.006×19.8

0.4KN/m20.2100200㎜×400楼梯板自 0.5×（0.人造理石面 （0.3＋0.15）×0.336÷0.3=0.504板底20厚纸筋抹 0.34×0.02×12÷0.3=0.36 4.594l=3300－300=3000竖向荷载内力计恒载作用下柱的内力计

5－25-35q1=3.89KN/mq2P1、P2分别由边纵梁、中纵梁、边纵梁直接传给柱的恒载，PE是由纵向次梁直接传给横P1=(1.5×1.5×1/2)×2×3.567+1.58×3.0+3.119×3.0×1.4=25.87P2=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0=20.79KN=25.87×（0.4-=2.59KN·m=20.79×（0.4-=2.081-4q1″是包括梁自重和其上部墙重,5q12q2、q2″q，2q2，=3.567×3.0=10.70外纵墙线密度[（3.0×2.9-1.8×1.8）×2.21+1.8×1.8×0.4]/3.0=4.45内纵墙线密度[（3.0×2.9）×2.43]/3.0=7.05P1=P4=P2=P3=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0+7.05×3.0=41.94=26.12×（0.4-=2.61KN·m=41.94×（0.4-=4.19恒荷载作用下梁的固端弯矩梯形：q=（1- 本设计中AB,CD跨 q三角形：q=0.6255AB,CDq=0.92×19.44+3.89=21.77KN/mBC跨：q″=0.625×19.44+3.89=16.04KN/mAB,CD跨梁端弯矩：-MABMB=94.05BC跨梁端弯矩：-MBC=16.331-4AB,CDq=0.92×10.70+3.89=13.73KN/mBC跨：q，=0.625×10.70+3.89=10.58KN/mAB,CD跨梁端弯矩：-MBD=59.31BC跨梁端弯矩：-MBC=7.94恒载作用下框架的弯矩计分配系数的计算iSi

0.90.50.33。图5- 恒载作用下弯矩分配5-5恒载弯矩活载作用下柱的内力计5-65q1=2.0×3.0=6.0P1=(1.5×1.5×1/2)×2×2.0+1.58×3.0=9.24KNP2=(1.5×1.5×1/2)×4×2.0+1.58×3.0=13.74KNM1=9.24×（0.4-=0.92KN·mM2=M3=PDeD=13.74×（0.4-=1.37q1=0.3×3.0=0.9P1=(1.5×1.5×1/2)×2×0.3+1.58×3.0=5.42KNP2=(1.5×1.5×1/2)×4×0.3+1.58×3.0=6.09M1=5.42×（0.4-=0.54KN·mM2=PDeD=6.09×（0.4-=0.611-4层，q1=2.0×3.0=6.0KN/mq2=2.5×3.0=7.5P1=(1.5×1.5×1/2)×2×2.0+1.58×3.0=9.24P2=(1.5×1.5×1/2)×2×2.0+(1.5×1.5×1/2)×2×2.5+1.58×3.0=14.87=9.24×（0.4-=0.92KN·m=14.87×（0.4-=1.495-1

P2 次 5-2

P2 次 活荷载作用下梁的内力计5AB,CDq=0.92×6.0=5.52KN/mBC跨：q″=0.625×6.0=3.75KN/mAB,CD跨梁端弯矩：-MABMB=23.85BC跨梁端弯矩：-MBC=2.811-4AB,CDq=0.92×6.0=5.52KN/mBC跨：q，=0.625×7.5=4.69KN/mAB,CD跨梁端弯矩：-MBD=23.85BC跨梁端弯矩：-MBC=3.52图5- 活载作用下弯矩分配5-8活载弯矩跨中弯矩5层：MAB中=M0-（M左M右）×0.8/2=96.16KN·mMBC中=M0-（M左+M右）×0.8/2=-26.51KN·m4层：MBD中=52.54KN·mME=-7.48KN·m3层：MBD中=53.88KN·mME=-7.98KN·m2层：MBD中=65.88KN·m1层：MBD中=55.19KN·mME=-8.53KN·m调幅后：梁端弯矩M’1=βM1 跨中弯矩：M’中=M中-(M’1+M’2）/25层：MAB中=M0-（M左+M右）×0.8/2=24.27KN·mMBC中=M0-（M左+M右）×0.8/2=-5.27KN·m4层：MBD中=21.52KN·mME=-2.91KN·m3层：MBD中=21.66KN·mME=-2.96KN·m2层：MBD中=21.66KN·m1层：MBD中=22.19KN·mME=-3.18KN·m5层：MAB中=24.27×1.1=26.70KN·mMBC中5.27×1.1=-4层：MBD中=21.52×1.1=23.68KN·mME=-2.91×1.1=-3.20KN·m3层：MBD中ME=-2.96×1.1=-2层：MBD中=21.66×1.1=23.82KN·m1层：MBD中=22.19×1.1=24.41KN·mME=-3.18×1.1=-3.50KN·m梁端剪力和柱轴力的计

5-3恒载作用下梁端剪力及柱轴力层AB BCAB BCABBCAB次 50 40 30 20 10 5-4活载作用下梁端剪力及柱轴力层AB BCAB BCABBCAB次 50 40 30 20 10 重力荷载代表值计算及荷载汇第一层重力荷载代表值计算及荷载汇

5－5纵向连系 5－6（根柱

密 体 数

单 总

5－7

荷载标准 总

777合计楼板恒载、活载计算（1.2倍计算楼板面积：42.4×17.86.0×7.2–7.2×3.0×2=668.32（m2）楼梯面积:6.0×7.2+3.0×7.2×2=86.4（m2）恒载=楼梯恒载+楼板恒载:86.4×3.567×1.2活载：2.5×（6.0×7.2+3.0×7.2×2）×1.2+2.0×（542.4×17.8–6.0×7.2–7.2×3.0×2G1=G恒+0.5×G=768×1.05+ .59+2753.7+1595.84×0.5=1.05第二层至第四层重力荷载代表值计算及荷载汇第二层至四层的重力荷载代表值同第一层的计算差异不大,,所以： 第五层重力荷载代表值计算及荷载汇：1271.49KN：768KN5-8

777屋面板及楼板恒载、活载计算同一～楼板恒载、活载计算（1.2倍计算：楼板面积：42.4×17.86.0×7.2–7.2×3.0×2=668.32（m2）楼梯面积:6.0×7.2+3.0×7.2×2=86.4（m2）恒载=楼梯恒载+楼板恒载:86.4×3.567×1.2活载：2.5×（6.0×7.2+3.0×7.2×2）×1.2+2.0×（542.4×17.8–6.0×7.2–7.2×3.0×2G5=G恒+0.5×G=768.00×1.05+1271.49+1458.78+4638.9+1595.84×0.5=Gi5-9水平风荷载计Wk=zsz

(6-式 Wk—风荷载标准值（kN/m2z—zs—z—（kN/m2Wo=0.4kN/m2则风压高度变化系数zWkWk=zs6-1Wk6-16-2Vij=DijVi(6-M(6-Muij=Vij（1-(6-(6-注：yny1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。y框架柱的反弯点高度比。第1层A、D柱的反弯点高度为： 所以y=0.55表6- A、D柱弯矩计算 KVyMcMcMb54321表6- B、C柱弯矩计算 KVyMcMcMb54321表6- 风载作用下柱端剪力和轴力计算AB,CD梁剪力计 BC梁剪力计 柱轴力计层

VB,CA,DB,C53433323136-2地震荷载计横向自振周期的计T1（s）可按下式计算：T1=1.7ψT (6-注：uTGiψT0.6。uT按以下公式计算： (6-（△u）i=VGi/∑D (6- (6-∑Diji（△u）ii（△u）kksGiG4Ge6-6∑D 5 4 3 2 T1=1.7ψT水平地震作用及楼层地震剪力的计 7аmax=0.08Fi=GiHiFEk（1- (6-Vi (6-6-7层次Hi（m）Gi（KN）

54321∑图6-36.3.3多遇水平地震作用下的位移水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）iui（△u）i=Vi/∑D (6-u (6-θe=（△u）i/hi6－8层 ∑Di hi（m）θe=（△u）i543216.3.4水平地震作用下框架内力计56-9各层柱端弯矩及剪力计算（A、D柱 ∑Dk1,4yMM54321表6- 各层柱端弯矩及剪力计算（B、C柱层∑D2，3次kyMM54321Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+ir (6-Mrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+ir (6-Vb=（Mlb+Mrb）/ (6-Ni=∑（Vlb-Vr (6-18

6-11ABBCBCll边柱中柱53433323136-4框架的内力组本方案考虑了七种内力组合，即 ,1.2*SGk+1.4*SWk,1.2*SGk+1.3*SEk1.35*SGk+1.4*(0.7*SQK+0.6*SWK考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（0.8，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。7-1内内 层

AB左M-AB中M AB-VBC左-VBC中-AB左-VAB中 AB右-VBC左-VBC中AB左-VAB中 AB右-VBC左-VBC中AB左-VAB中 AB右-VBC左-VBC中7-1内内 层

AB左MAB中M ABVBC左VBC中7-2A、D内内 层

Mmax及相V,N

Nmax及相V,M

Nmin及相V,MMN5VMNVMN4VMNVMN3VMNVMN2VMNVMN1VMNV7-3B、C内内 层

Mmax及相V,N

Nmax及相V,M

Nmin及相V,MMN5VMNVMN4VMNVMN3VMNVMN2VMNVMN1VMNV柱端弯矩设计值的调A、D柱弯矩值调54层，柱顶轴压比[uNN/Ac可知，1、2、3、4注：ΣMc为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。ΣMbηc7-4A、D4321NB、C柱弯矩值调4层，柱顶轴压比[uNN/Ac可知，1、2、3、4 7-5B、C4321N截面设框架梁截面设1AB跨框架梁的计算为例。跨间：Mmax=149.79KN·mAMmax=-76.4支座B：Mmax=-99.40梁正截面受弯承载力计T形截面Tbf，bf，=L/3=7.2/3=2.4m=2400mmIIf（fy=fy=300N/mm2h0=h-bf，hf，-f=1733.16KN·m>149.79KN·mTTcm αs=M/（fb，h2）=149.79×106/14.3/2400/5652=0.014cm cm 0As=ξfb，hcm 03Ф20，As=942mm2。ρ=942/300/565=0.56%>ρmin=0.215%，满足要求。T型截面ξ<ξb均能满足,AsA上部：As=ξfcmbf，h0/fy2Ф16，As=402mm2B0αs=-M/（fcmbf，h0As=ξfcmbf，h0/fy=0.060×14.3×300×565/300=483.62mm23Ф16，As=603mm2。梁斜截面受剪承载力计箍筋选Ф8@150IQ235M或RE

8-1M M

层 截

支A2Φ16座B3Φ165AB、CD3Φ20B、2Φ16BC2Φ16 2Φ20 3Φ164AB、CD3Φ18B、2Φ16BC2Φ16 3Φ18 3Φ183AB、CD3Φ18B、3Φ14BC2Φ16 3Φ20 3Φ202AB、CD3Φ18B、2Φ18BC2Φ16 3Φ20 3Φ201AB、CD3Φ18B、2Φ18BC2Φ162φ141/42φ122Φ12框架柱截面设剪跨比和轴压比计209M、VN可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。8-2柱号层

fc

/(N/mm54A32154B3215层Ａ、Ｄ号柱：柱截面宽度：b=400mm柱截面有效高度：h0=400-40=360混凝土轴心抗压强度设计值：fcm=14.3N/mm2柱端弯矩计算值：M取上下端弯矩的最大值。柱端剪力计算值：Vc=42.25N取柱顶、柱底的最大值：N=193.06柱正截面承载力计5A、D最不利组合一（调整后：Mmax=62.52K·m，2N，轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/52×106/(10.52×103)=576.13mmea20mm1/30400/30=13.mm，故取e=20mm于现浇楼盖的顶层柱，l0=1.0H=3.m，初始偏心矩：ei=e0+ea=576.13+20=596.13mm，增大系数0.5fcmA

0.514.3

取11.0l0/h<15，取21.0得

1

(3.3)2110(1400ei/h0 0(Aseeh

=1.03×596.13+400/2-=773.63

108.5214.3400

0.05Nefbh2(10.5A

1 f'(ha' 108.52103773.63114.340036020.05(10.50.05)300(36040)最不利组合二：Nmax=193.06KN此组内力是非地震组合情况，故不必进行调整。轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=42.24×106/(1193.0×103)=218.79mm初始偏心矩：ei=e0+ea=218.79+20=238.79mm0.5fcmA

0.514.3

取1l0/h<15，取2得

1

(3.3)2110(1400ei/h0 1400238.79/0(Aseeh =1.07×238.79+400/2-=416.29

193.0614.3400

0.09Nefbh2(10.5A

1 f'(ha' 193.06103416.29114.340036020.09(10.5300(360选3Ф16，As,=As=603mm2，总配筋率ρs=3×603/400/360=0.84%>0.8%8-3层次eM/0 eee1()l02eeh 1400e/ 1i2sξAA 1 'Nefbh2(10.5ss f'(ha'y --5------4----A3----2----1-- 4Φ14----5----4----B3----2----1-- 4Φ14--4Φ16柱斜截面受剪承载力计5ADVλ=45.48>3N=110.15KNV

f

1.0 1.751.434003600.07110.1531.0柱端加密区的箍筋选用2肢Ф8@100,加密区的长度底层柱为1100mm，其余各层柱为查表得，最小配筋率特征值λv=0.06，则最小配筋率

52.84008100400400

1.06>0.6%,注：Asvi、lii根箍筋的截面面积和长度。Acor为箍筋包裹范围内的混凝土核芯面积。s为箍筋间距。8-4层γ

N

λf

实配箍筋次 次

vc

加密区@100非加密区5484844848A3484824848148485484844848B348482484814848楼板设楼板类型及设计方法的选对于楼板，根据塑性理论，l02/l01<3时，在荷载作用下，在两个正交方向受力且都不可设计荷对于1-5层楼面，活载 办公室:q=2.0KN/m2,走廊q=2.5恒载 对于6层屋面 活载 q=2.0恒载 g=6.48 （lc为轴线长、b为梁宽）C30I100mmh/弯矩计l1/4处间隔弯起。取m2=аm1,а=1/n2=1/1=1 （其中n为长短跨比值）取β=2，然后利用下式进行连续运算：2Mx+2My+MxI+MxII+MyI+MyII=Pul012（3ly-1-5ALox=3000-=2700mmMx=mx（l0y-=mx（2.8-My=3аmxl0x/4=MxIMxII=βmxloy=2mx×2.8=5.6mxMyIMyII=βmxl0x=2mx×2.8=5.6mx u2M1u+2M2u+MI+M1uII+MI+MII=Pl2（3l u =0.8*6.067×2.72×（3×2.7-xymx=0.75KN·mmy=1.00*0.75=0.75KN·m/mmxI=mII=2*0.75=1.50KN·m/mmyI=mII=2*0.75=1.50xy（KN·m（1-标准层Lox标准层Lox xy5（KN·m（5顶 Lox顶 Lox xy8.3.3板截面设受拉钢筋的截面积按公式As=m/（rsh0fy，其中rs取0.95。对于四边都与梁整结的板，中20%。钢筋的配置：符合内力计算的假5Alox方向为例，截面有效高度h01=h-20=100-20=80mm，As=m/（rsh0fy）=0.54×106/0.95/210/80=33.59mm2φ8@300As=168mm21-48-7Lox方 Φ8@200LoyLox方 Φ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200ABCDΦ8@200Φ8@200Φ8@200Φ8@20058-8截 实际配筋面A区 Lox方 Φ8@200LoyLoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200LoxΦ8@200LoyΦ8@200CDΦ8@200支 Φ8@200Φ8@200Φ8/10@200楼梯计示意荷载计

9-1m，则梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα=0.894荷载计算(B1m宽板带)：面层：gkmB＋B·h/b)qm(1＋1×0.15/0.30)×1.702.55自重：gktRc·B·(t/cosα＋h/2)25×1×(0.10/0.89＋0.15/2)4.67抹灰：gksRS·B·c/cosα20×1×0.02/0.890.45恒荷标准值：Pkgkm＋gkt＋gks＋qf2.55＋4.67＋0.45＋0.207.87Pn(G)=1.35gk＋1.4·0.7·B·q=1.35×7.87＋1.4×0.7×1×2.50=13.07活荷控制：Pn(L)1.2gk＋1.4·B·q1.2×7.87＋1.4×1×2.5012.94荷载设计值：Pnmax{Pn(GPn(L)13.07左端支座反力Rl18.30右端支座反力Rr18.30最大弯矩截面距左支座的距离:Lmax=1.40m最大弯矩截面距左边弯折处的距离x1.40mMmaxRl·Lmax－Pn·x2/2==12.81相对受压区高度：ζ= 配筋率：ρ=纵筋(1号)计算面积：As824.93支座负筋(2、3号)计算面积：As'=αAs0.25×824.93206.23所 1号钢筋计算结果(跨中)，计算面积为As:824.93实配面积：1130.97mm22/3号钢筋计算结果(支座)As':206.23mm2实配面积：282.74mm24号钢筋计算结果实配面积：113.10基础设b.荷载设计

10－1框架柱传来M125.07kN.mN1824.75kN,V1

M199.80kN.m,N11079.06kN,V1C15892.1fc=7.2N/mm2;A、D柱独立基础的计初步确定基底尺地基承载力的深度修正（根据设计资料提供，基底以下为粘土，查表知承载力修正值：b16.5kN/

重度计算：杂填土

219kN/201h12h216.50.5191.318.31kN/0

（先不考虑对基础宽度进行修正ffkb(b3)d0(dk2801.418.31(1.80.5)313.32kPa(kN/m2)1.1f1.1280k基础底面A'

frG

A1.2A'1.22.97地基承载力验基础底面的抵抗弯矩：W1bh211.52.52 e

0.03bF 824.75 MN基础底面边缘的压力设计值PmaxNG

824.75201.825.07229.516.07245.57kN/

Pmin213.43kPa0

1.2313.32 P 229.5kPa2故承载力满足要基础剖面尺寸的

100mm的倍数。h=600mm,350,250两个台阶。土净反Fl的计

NM

824.7525.07247.09kN/ （不包括基础及回填土自重 2F c b c n

0 0 247.091.200.20.551.50.700.20.552 aatab0.40.40.5520.95 [Fl]=0.7ftamh0=0.79100.950.55=332.83kN>Fl 2F c b c n

0 0 247.091.20.60.301.60.800.400.302 aatab0.80.80.3021.10 [Fl]=0.7ftamh0=0.79101.100.30=210.21kN>Fl基础底面配筋计HPB235钢筋

lac(

213.432.40.4(245.572悬臂部分净反力平均值(

)0.5(245.57232.18)M1(pn,maxpn,l)(la)2(2bb 1238.87(2.40.4)2(21.6M

AsI 0.9550

laI(

213.432.41.2(245.572 1(pn,maxpn,l)(la)2(2bb 1(245.57237.54)(2.41.2)2(21.6 As,III 0.9310

1(

pn,min与长边配筋计算方法相同,可得Ⅱ-Ⅱ截面(柱边)AS,Ⅱ=385.3mm;Ⅳ-Ⅳ截面(柱边)的计算配筋值AS,