液压气动技术课程设计

机械设计制造及其自动化专业课程设计任务书编号：课程名称：液压与气动技术办学单位：阎良学习中心设计题目卧式单面多轴钻孔组合机床动力滑台液压系统设计学生姓名卜建锋一、课程设计目的与要求：目的：使学生综合运用《液压与气动》课程及其它先修课程的理论知识和生产实际知识，进行液压传动的设计实践，使理论知识和生产实际知识紧密结合起来，从而使这些知识得到进一步的巩固、加深和扩展。要求：一台卧式单面多轴钻孔组合机床，动力滑台的工作循环是：快进T工进丁快退T停止。液压系统的主要性能参数要求如下，轴向切削力为24000N;滑台移动部件总质量为510kg;加、减速时间为；采用平导轨，静摩擦系数为，动摩擦系数为，；快进行程为200mm工进行程为100mm快进与快退速度相等，均为/min，Z进速度为3040mm/min。工作时要求运动平稳，且可随时停止运动。试设计动力^骨台的液压系统。—课程设计内容：卧式单面多轴钻孔组合机床动力^骨台液压系统设计二课程设计进度安排1宣布设计任务，明确课题任务及要求，收集阅读有关设计资料天2液压与气压系统的设计与计算：1天3.详细细设计：天1)液压系统原理图设计图设计及零件图u)/I爻压虹业配图J又^IZX零II图1/又lz1指导教师签字办学单位意见教学班负责人签字、分校盖章年月日西安广播电视大学机械设计制造及其自动化专业（本科）《液压与气动技术》课程设计题目卧式单面多轴钻孔组合机床动力滑台液压系统设L姓名：卜建锋学号：专业：机械设计及其制造层次：年级：13秋学校：阎良学习中心工作单位：指导老师：完成时间：目录TOC\o"1-5"\h\z一、负载分析1负载与运动分析1负载图和速度图的绘制2二、设计方案拟定3三、参数计算5液压缸参数计算5液压泵的参数计算10电动机的选择11四、元件选择12确定阀类元件及辅件12油管的选择14油箱容积的确定14五、液压系统性能验算14验算系统压力损失14验算系统发热与温升16六、小结18七、参考文献18一、负载分析负载与运动分析1工作负载：工作负载即为轴向切削力1工作负载：工作负载即为轴向切削力Ff=24000。2摩擦负载：摩擦负载即为导轨的摩擦阻力:静摩擦阻力Ffs=X5100=1020.动摩擦阻力Ffd=01X5100=510取重力加速度'则有移动部件质量为m=510kgFm=MXAt=510X*60*==149N启动：；一’门=1020NFt=F/n=1020/=2摩擦负载：摩擦负载即为导轨的摩擦阻力:静摩擦阻力Ffs=X5100=1020.动摩擦阻力Ffd=01X5100=510取重力加速度'则有移动部件质量为m=510kgFm=MXAt=510X*60*==149N启动：；一’门=1020NFt=F/n=1020/=加速：〃-.--=1020+149=1169NFt=F/n=1169/=快进：丫-、二510NFt=F/工进：7二+-：=1020+25800=245100NFt=F/n=245100/=25800N快退：肿：跟=510NFt=F/n=510/=表1液压缸各阶段的负载和推力（液压缸的机械效率取n=工况负载组成液压缸负载液压缸推力(Ft)F/n启动加速10201169快进510工进24510025800快退510快退注：不考虑动力滑台上颠覆力矩的作用负载图和速度图的绘制负载图按表1中所示数据绘制，如下图1所示图1负载循环图速度图按如下已知数值绘制快进速度-与快退速度r分别为：v1=v2=min快进行程：L1=200mm工进行程：L2=100mm快退行程：L3=L1+L2=300mm工进速度：v2=~min速度图如下图2所示图2速度循环图二、设计方案拟定1：确定液压泵类型及调速方式参考同类组合机床，选用双作用叶片泵双泵供油，调速阀进油节流调速的开式回路，溢流阀做定压阀。为防止孔钻通时负载突然消失引起运动部件前冲，在回路上加背压阀，初定背压值Pb=・2选用执行元件因系统动作循环要求正向快进和工作，反向快退，且快进快退速度相等，因此选用单活塞杆液压缸，快进时差动连接，无杆腔面积A等于有杆腔面积A的二倍。3:快速运动回路和速度换接回路根据运动方式和要求，采用差动连接和双泵供油二种快速运动回路来实现快速运动。即快进时，由大小泵同时供油，液压缸实现差动连接。采用二位二通电磁阀的速度换接回路，控制由快进转为工进。与采用行程阀相比，电磁阀可直接安装在液压站上，且能实现自动化控制，由工作台的行程开关控制，管路较简单，行程大小也容易调整，另外采用液压顺序阀与单向阀来切断差动油路。因此速度换接回路为行程阀与压力联合控制形式。4：换向回路的选择本系统对换向的平稳性没有严格的要求，所以选用电磁换想阀的换向回路。为便于实现差动连接，所以选用三位五通电磁换向阀。为提高换向的位置精度，采用死挡铁铁和压力继电器的行程终点返程控制。5:组成液压系统绘原理图将上述选出的液压基本回路组合在一起，并根据要求作必要的修改补充，即组成如图4-1所示的液压系统图。为便于观察调整压力，在液压泵的进口处，背压阀和液压缸无杆腔进口处设置测压点，并设置多点压力表开关。这样只需一个压力表即能观测各点压力。图2-1组合机床动力滑台液压系统原理图液压系统中各电磁铁的动作顺序如表2-2所示1Y2Y3Y快进+--工进+-+快退-+-停止---表2-2电磁铁动作顺序表三、参数计算（一）液压缸参数计算1:初选液压缸的工作压力，所设计的动力滑台在工进时负载最大，在其他工况负载都不太高，参考表2和表3初定液压缸的工作压力P=40X105Pa表2按负载选择工作压力、负载/KN<5510102020303050>50工作压力p/MPa<1233445>5表3液压常用设备的工作压力设备类型机？床农业机械或中型工程机械液压机、重型机械、起重运输机械磨床组合机床龙门刨床拉床工作压力p/MPa23528810101820322:确定液压缸的主要结构尺寸要求动力滑台的快进，快退速度相等，现采用活塞杆固定的单杆式液压缸。快进时采用差动连接，并取无杆腔有效面积A等于有杆腔有效面积A2的二倍即A=2A2。为了防止在钻孔钻通时滑台突然前冲，在回油路中装有背压阀，按表8-2,初选背压阀Pb=8X105Pa。快进时液压缸虽然作差动连接，但是由于油管中有压降P存在，有杆腔的压力必须大于无杆腔，估算时可取P5105Pa快退时回油腔中有背压，这时Pb也可按5105Pa估算

系统类型背压力吐/MPa中、低压系统08MPa简单系统和一般轻载的节流调速系统回油路带调速阀的调速系统回油路带背压阀米用带补液压泵的闭式回路中高压系统＞816MPa同上比中低压系统周50%100%高压系统＞1632MPa如锻压机械等初算时背压可忽略不计表4执行元件背压的估计值由前面的表格知最大负载为工进阶段的负载F=25800N按此计算A「则A—F25800——71.7103m2液压缸直径15-810521P—Pb4010r/4AT'471.7D(”“匚cm95.5mm由A1=2A2，可知活塞杆直径D=/25800——71.7103m2液压缸直径15-810521P—Pb4010r/4AT'471.7D(”“匚cm95.5mm按最低工进速度验算液压缸尺寸，查产品样本，调速阀最小稳定流量qmin=lmin，因工进速度V=min为最小速度，则有A1=＞,满足最低速度的要求3：计算液压缸各阶段的工作压力，流量和功率

根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积，可以算出液压缸工作过程各阶段的压力，流量和功率，在计算工进时背压按Pb=8xi05Pa代入，快退时背压按pb=5X105Pa代人计算公式和计算结果于下表中工作循环负载F进油压力P回油压力R所需流量q输入功率PNPaPaL/minkw差动快进P=FPA2AiA2P=536.8N0.5Mpax40.05cm278.54cm2i40.05cm25=X10PaR=Pj+△P=X10q=V(A-A2)q=minX(78.54cm2-40.05cm2)=L/minP=甲P=X105PaXL/min=kw工进25800P=FPbA2JAP=258000.8Mpax40.05cm278.54cm2=X105PaPd=8x105Paq=VAq=minX=L/minP=PqP=X10paXL/min=kw快退p=fPbAP=536.8N0.5Mpax78.54cm240.05cm=X105PaPd=5X105Paq=VAq=minX=L/minP=PqP=X105PaXL/min=kw表3-1:液压缸所需的实际流量，压力和功率注：1■差动连接时，液压缸的回油口到进油口之间的压力损失么P=5Xio5pa而Pb=耳+△P。2：快退时，液压缸有杆腔进油，压力为无杆腔回油，压力为Pb■退时回油腔中有背压，这时Pb也可按5105Pa估算.各阶段压力图各阶段流量图P/KWt03901002OO)0L/nun0.2613液压缸的工况图液压泵的参数计算由表3-1可知工进阶段液压缸工作压力最大，若取进油路总压力损失刀^P=5xio5pa，压力继电器可靠动作需要压力差为5Xi°5Pa,则液压泵最高工作压力可按式下式算出Pp=R+P+5Xi05=+5+5)xi05Pa=xi05Pa因此泵的额定压力可取XX105Pa=x105Pa由表3-1可知，工进时所需流量最小是min，设溢流阀最小溢流为min。取泄露系数K=，则小流量泵的流量应为qp1x+L/min=min快进快退时液压缸所需的最大流量是min，则泵的总流量为qp=xmin=min即大流量泵的流量qp?qpqp1=。根据上面计算的压力和流量，并考虑液压泵存在容积损失，查《液压元件及选用》，选用YBI-10/型的双联叶片泵，该泵额定压力为额定转速为1450r/min.（三）电动机的选择系统为双泵供油系统，其中小泵1的流量qp1=（3.625103/60）m3/s=103m3/s,大泵流量qp2（14.5103/60）m3/s=103m3/s。差动快进，快退时两个泵同时向系统供油；工进时，小泵向系统供油，大泵卸载。下面分别计算三个阶段所需的电动机功率P。1：差动连接差动快进时，大泵2的出口压力经单向阀11与小泵1汇合，然后经单向阀2,三位五通阀3，二位二通阀4进入液压缸大腔，大腔的压力Pg6.65105Pa,由样本可知，小泵的出口压力损失么P,=x105Pa,大泵出口到小泵的压力损失P21.5105Pa。于是计算得小泵的出口压力PP1仃1510Pa（总效率1=，大泵出口压力PP212.65105Pa（总效率2=.电动机功率：2:工进考虑到调速阀所需最小压力差Pi5105Pa。压力继电器可靠动作需要压力差P25105Pa因此工进时小泵的出口压力PP1P1P1P2而大泵的卸载压力取Pp2=2x105Pa.46.9105Pa（小泵的总效率1=，大泵总效率2=）电动机功率：3：快退类似差动快进分析知：小泵的出口压力Pp1Pp1=X105Pa（总效率户大泵出口压力Pp2=X10Pa（总效率2=.电动机功率：综合比较，快退时所需功率最大。据此查样本选用丫90S-4异步电动机，电动机功率。额定转速1400r/min。四、元件选择

1:确定阀类元件及辅件根据系统的最高工作压力和通过各阀类元件的实际流量，查阅产品样本，选出的阀类元件和辅助规格如下表所示。其中溢流阀12按小流量泵的额定流量选取。过滤器按液压泵额定流量的2倍选取吸油用线隙式过滤器。表中序号与系统原理图的序号一致。表五：液压元件明细表序号元件名称最大通过流量/型号备注价格厂家1双联叶片泵19YB1-10/查《液压元件及选用》表2-58CLAIR昌林生产厂家900元2单向阀19I-25B查《液压元件及选用》表4-146CLAIR昌林生产厂家50元3三位五通电磁阀3835D1-63BY查《液压元件及选用》表4-170CCLAIF昌林生产厂家630元4二位二通电磁阀3822D1-63BH查《机械设计手册单行本》表20-7-1645调速阀Q-10H8查《机械设计手册单行本》表20-7-1246压力继电器DR-63B查《液压元件及选用》表4-967单向阀19I-25B查《液压元件及选用》表4-146

8液控顺序阀XY-25B查《液压元件及选用》表4-819背压阀B-10B查《机械设计手册单行本》表20-7-8410液控顺序阀（卸载用）12XY-25B查《液压元件及选用》表4-8111单向阀12I-25B查《液压元件及选用》表4-14612溢流阀4Y-10B查《液压元件及选用》表4-14CLAIR昌林生产厂家110元13过滤器38XU-B32X100查《液压元件及选用》表5-1714压力表开关K-6B2：油管的选择根据选定的液压阀的连接油口尺寸确定管道尺寸。液压缸的进、出油管按输入、排出的最大流量来计算。由于本系统液压缸差动连接快进快退时量的两倍达径由下表可知。为统一规格，按产品样本选取所有油管均为内径3:油箱容积的确定中压系统的油箱容积一般取液压泵额定流量的量来计算。由于本系统液压缸差动连接快进快退时量的两倍达径由下表可知。为统一规格，按产品样本选取所有油管均为内径3:油箱容积的确定中压系统的油箱容积一般取液压泵额定流量的V=（7X19）L=133L五、液压系统性能验算（一）压力损失的验算及泵压力的调整1:工进时的压力损失验算和小流量泵压力的调整油管内通油量最大，其实际流量为泵的额定流38L/min，液压缸进、出油管直15mm外径19mm勺10号冷拔管。57倍，现取7倍，故油箱容积为以忽略不计。这时进油路上仅考虑调速阀的压力损失,R5105Pa回油路上只有背压阀的压力损失，小流量泵的调整压力应等于工进时的液压缸的工作压力R加上进油路压差R,并考虑压力继电器动作需要，则PpRR510Pa=（+5+55）x10Pa=x10Pa55即小流量泵的溢流阀12应按此压力调整。2：快退时的压力损失验算和大流量泵卸载压力的调整因快退时，液压缸无杆腔的回油量是进油量的2倍，其压力损失比快进时的要大，因此必须计算快退时的进油路与回油路的压力损失，以便确定大流量泵的卸载压力。由于系统管路布局尚未确定，所以只能估算系统压力损失。估算时，首先确定管道内液体的流动状态。现取进，回油路管道长为匚，油管直径d=15x103m通过的流量为进油路qAWL/min=x10m3/s,回油路q2=38L/min=x103mf7s,油的运动粘度取v=2s，油的密度P=900kg/m3,液压系统元件采用集成块式的配置形式。（1）确定油流的流动状态按式（2-19）经单位换算为Re=部1-2732q“adv式中v--平均流速（m/s）；d一油管内径（m；油的运动粘度（cm3/s）通过的流量（m3/s）则进油路中的液流雷诺数为一一—_3=1.27320.31710”151031.5旧1792300回油路中的液流雷诺数为=1一一—_3=1.27320.31710”151031.5旧1792300回油路中的液流雷诺数为=12732。呼31015101.5e21043582300由上可知，进油路中的流动都是层流。（2）沿程压力损失刀P由式（2-33）可算出进油路和回油路的压力损失表六：阀类元件局部压力损失元件名称额定流量q/1实际通过的流量q/1额定压力损实际压力损失单向阀225162三位五通电磁阀36316/324单向阀1125124二位二通电磁阀463324注：快退时经过三位五通阀的两油道流量不同，压力损失也不同在进油路上，流速2631.79m/s40.317103.14152106则压力损失为64IRe1d2V2641.89001.7921791510320.62105Pa在回油路上，流速为进油路流速的2倍即V=s则压力损失为64IV2Re2d2641.89003.5823581510321.24105Pa(3)局部压力损失由于采用集成块式的液压装置,所以只考虑阀类元件和集成块内油路的压力损失中。通过各阀的局部压力损失按式(1-39)计算，结果于表五若取集成块进油路的压力损失印=x105Pa,回油路压力损失为pj2=x1°5Pa,则在进油路上，流速2631.79m/s40.317103.14152106则压力损失为64IRe1d2V2641.89001.7921791510320.62105Pa在回油路上，流速为进油路流速的2倍即V=s则压力损失为64IV2Re2d2641.89003.5823581510321.24105Pa(3)局部压力损失由于采用集成块式的液压装置,所以只考虑阀类元件和集成块内油路的压力损失中。通过各阀的局部压力损失按式(1-39)计算，结果于表五前面已算出快退时液压缸负载F=;则快退时液压缸的工作压力为P=+EP2A)/A2=[+x105xx104)/x104]Pa=x105Pa可算出快退时泵的工作压力为Pp=P1+Ep1=+xi05Pa=x105