《脚手架规范》JGJ130-讲义

《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。

建设工程的施工安全问题，直接关系到人民群众的生命财产安全，受到社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、关注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业，与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为本的大环境不相适应。

建质[2009]87号

危险性较大的分部分项工程安全管理办法适用范围：本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程（以下简称“建筑工程”）的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。本办法自颁布之日起实施。原《关于印发<建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法>和<危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法>的通知》（建质[2004]213号）中的《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》废止。

超过一定规模的危险性较大的分部分项工程深基坑工程（一）开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程（二）开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。模板工程及支撑体系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。（二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上；（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg以上。起重吊装及安装拆卸工程（一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊装工程；（二）起重量300kN及以上的起重设备安装工程；高度200m及以上内爬起重设备的拆除工程。脚手架工程（一）搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m及以上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程；拆除、爆破工程其他（一）施工高度50m及以上的建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m及以上的钢结构安装工程；跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。专项方案应当包括的内容（一）工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。（二）编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸（国标图集）、施工组织设计等。（三）施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。（四）施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收（五）施工安全保证措施组织保障、技术措施、应急预案、监测监控（六）劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等（七）技术书及相关图纸方案编制人实施施工总承包的，专项方案应当由施工总承包单位组织编制。其中，其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的，其专项方案可有专业承包单位组织编制。方案的编制方法及要求施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案，对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。先有方案，后有现场。安全多发事故部位分析(2004)资料来源：中国建设部《全国建筑施工安全生产形势分析报告（2004年度）》安全多多发事事故部部位分分析(2005)资料来来源：：中国国建设设部《全国建建筑施施工安安全生生产形形势分分析报报告（（2005年度））》安全多多发事事故部部位分分析(2007)资料来来源：：中国国建设设部《全国建建筑施施工安安全生生产形形势分分析报报告（（2007年度））》1995-2005安全事事故统统计表表1995-2005安全事事故趋趋势分分析199519961997199819992000200120022003200420052006年、2007年建筑筑施工工事故故起数数比较较摘自《全国建建筑施施工安安全生生产形形势分分析报报告（2007年度））》2006年、2007年建筑筑施工工事故故死亡亡人数数比较较摘自《全国建建筑施施工安安全生生产形形势分分析报报告（2007年度））》2006年、2007年全国国建筑筑施工工事故故起数数比较较简要结结论从数据据统计计来看看，2000年之前前的5年和之之后的的5年三级级事故故发生生起数数的绝绝对值值并没没有太太大变变化，，但是是，单单次事事故伤伤亡人人数变变化很很大，，群死死群伤伤的重重大恶恶性事事故频频发是是2000年以后后的特特点。。从数据据统计计来看看，发发生重重大安安全事事故的的责任任主体体中小小建筑筑公司司比例例较小小，相相反具具有一一级、、特级级资质质的施施工单单位发发生重重大安安全事事故的的几率率更高高。从数据据统计计来看看，有有明确确规范范要求求的部部位发发生事事故的的比例例比尚尚未制制定规规范要要求的的部位位更高高，说说明我我们对对规范范的理理解、、掌握握和控控制存存在很很大问问题。。需要要了了解解相相关关的的规规范范和和标标准准脚脚手手架架、、模模板板、、基基坑坑单、、双双排排与与满满堂堂脚脚手手架架作作业业层层上上的的施施工工荷荷载载标标准准值值应应根根据据实实际际情情况况确确定定，，且且不不应应低低于于表表4.2.2的规规定定。。表4.2.2施工工均均布布荷荷载载标标准准值值类别标准值（kN/m2）装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结构脚手架普通钢结构脚手架2.03.02.03.0注：：斜斜道道上上的的施施工工均均布布荷荷载载标标准准值值不不应应低低于于2.0kN/m2。当在在双双排排脚脚手手架架上上同同时时有有2个及及以以上上操操作作层层作作业业时时，，在在同同一一个个跨跨距距内内各各操操作作层层的的施施工工均均布布荷荷载载标标准准值值总总和和不不得得超超过过5.0kN/㎡㎡。支模模、、粉粉刷刷、、砌砌墙墙等等各各工工种种进进行行立立体体交交叉叉作作业业时时,不得得在在同同一一垂垂直直方方向向上上操操作作,下层层作作业业的的位位置置,必须须处处于于上上层层高高度度确确定定的的可可能能坠坠落落的的范范围围之之外外.不符符合合以以上上条条件件时时,应设设置置安安全全防防护护层层.摘自自《建筑筑施施工工高高处处作作业业安安全全技技术术规规范范》JGJ80－912009年3月24日，，位位于于江江苏苏镇镇江江闹闹市市区区一一幢幢6层楼楼脚脚手手架架突突然然坍坍塌塌，，造造成成正正在在拆拆楼楼改改造造的的工工人人1死3伤。。事事故故原原因因主主要要是是因因为为工工人人将将拆拆下下的的废废弃弃物物堆堆积积在在脚脚手手架架上上，，堆堆积积物物过过于于沉沉重重，，加加上上砸砸墙墙时时造造成成脚脚手手架架晃晃动动，，导导致致脚脚手手架架被被压压趴趴。。双管立杆杆脚手架架由于经经济性不不好，很很少使用用，本次次修订中中予以取取消。单排脚手手架搭设设高度不不应超过过24m；双排脚脚手架搭搭设高度度不宜超超过50m，高度超超过50m的双排脚脚手架，，应采用用分段搭搭设等措措施。（单排脚脚手架搭搭设高度度不应超超过24m；双排脚脚手架搭搭设高度度不宜超超过50m，高度超超过50m的双排脚脚手架，，应采用用双钢管管、分段段卸荷、、分段搭搭设等措措施。））柔性连墙墙件的做做法粗糙糙，可靠靠性差，，本次修修订中予予以取消消。规定脚手手架高度度不宜超超过50m的依据：：1根据国内内几十年年的实践践经验及及对国内内脚手架架的调查查，立杆杆采用用单管管的落地地脚手架架一般在在50m以下。当当需要的的搭设高高度大于于50m时，一般般都比较较慎重地地采用了了加强措措施，如如采用双双管立杆杆、分段段卸荷、、分段搭搭设等方方法。国国内在脚脚手架的的分段搭搭设、分分段卸荷荷方面已已经积累累了许多多可靠、、行之有有效的方方法和经经验。2从经济方方面考虑虑。搭设设高度超超过50m时，钢管管、扣件件的周转转使用率率降低，，脚手架架的地基基基础处处理费用用也会增增加。3参考国外外的经验验。美国国、日本本、德国国等也限限制落地地脚手架架的搭设设高度：：如美国国为50m，德国为为60m．日本为为45m等。与建筑结结构荷载载规范的的内容统统一。将将作用于于脚手架架上的水水平风荷荷载标准准值的计计算公式式wk=０.７μz·μμs·w0（w0取n=50的值）修改为：：wk=μz·μμs·w0wk———风荷载标标准值（（kN/m2）；μz——风压高度度变化系系数，应应按现行行国家标标准《建筑结构构荷载规规范》GB50009规定采用用；μs——脚手架风风荷载体体型系数数，应按按本规范范表4.2.6的规定采采用；wo———基本风压压值（（kN/m2），应按按国家标标准《建筑结构构荷载规规范》GB50009-2001附表D.4的规定采采用，取取重现期期n=10对应的风风压值。。风压高度度变化系系数μz，按照现现行国家家标准《建筑结构构荷载规规范》规定的值值进行选选取。我我们在设设计脚手手架时，，要注意意此值的的取法，，按按现行国国家标准准《建筑结构构荷载规规范》的要求，，对于平平坦或稍稍有起伏伏的地形形，风压压高度变变化系数数应依据据地面粗粗糙度类类别进行行选择确确定将连墙件件约束脚脚手架平平面外变变形所产产生的轴轴向力由由单排架架取3kN改为2kN，双排架架取5kN改为3kN;（约束平平面外变变形）强调连墙墙件的重重要性，，对连墙墙件的计计算写得得更明确确(计算部分分)根据现场场施工脚脚手架应应采用密密目式安安全立网网全封闭闭的安全全管理规规定，此此次修订订弱化了了开敞式式脚手架架，对常常用脚手手架的允允许搭设设高度做做了调整整。常用密目目式安全全立网全全封闭式式双排脚脚手架的的设计尺尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度[H]2+0.35(kN/m2)2+2+2×0.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+2×0.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面面粗糙度度为B类，基本本风压ＷＷo=0.4kN/m2。表4.3.1荷载效应应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的强度、稳定与变形永久荷载+施工荷载永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载）立杆稳定永久荷载+可变荷载（不含风荷载）永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）连墙件强度与稳定单排架，风荷载+2.0kN双排架，风荷载+3.0kN将荷载效效应组合合表中的的可变荷荷载组合合系数修修改为0.9。(原来是0.85)满堂支撑撑架用于于混凝土土结构施施工时，，荷载组组合与荷荷载设计计值应符符合现行行行业标标准《建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ162的规定。补充了与满堂堂脚手架和满满堂支撑架相相关的内容。。包括结构体体系、构造要要求、荷载取取值、设计计计算等。规范范中将此类支支架体系划分分为满堂脚手手架（顶部荷荷载通过纵、、横向水平杆杆传至立杆））和满堂支撑撑架（顶部荷荷载通过立杆杆顶端的可调调顶撑传至立立杆）二种体体系。满堂支支撑架根据剪剪刀撑的间距距（5m）细分为普通通型满堂支撑撑架和加强型型满堂支撑架架。三、双排脚手手架的结构性性能及其规范范修订内容1、双排脚手架架的结构性能能在作用极限荷荷载时，双排排脚手架结构构的可能破坏坏形式是以连连墙件为反弯弯点的脚手架架平面外大波波整体失稳或或脚手架较大大步距间立杆杆段的局部弯弯曲失稳二种种形式。通常常情况下，脚脚手架的破坏坏表现为前种种形式，其承承载力由平面面外大波整体体失稳时的承承载力值确定定。但是，如如果脚手架的的步距过大（（超过二米）），立杆段的的稳定承载力力可能低于整整体失稳时的的承载力。影响脚手架结结构承载力的的主要因素：：跨距和排距连墙件的布置置方式和间距距立杆截面面积积和步距。2、双排脚手架架的设计计算算公式（以不不组合风荷载载为例）脚手架立杆稳稳定性的计算算公式：；；式中：N—脚手架立杆的的轴力设计值值；A—脚手架立杆的的毛截面面积积，f—钢材的设计强强度值。φ—轴心受压构件件的整体稳定定系数，由考考虑脚手架整整体稳定因素素的换算长细细比λ0查表或由公式式：确确定；，，l0=k•μ•h，扣件的偏心距距很小，脚手手架有一定高高度，底部立立杆接近轴心心受力，计算算时视为轴心心受压构件。。其中：k—计算长度附加加系数，μ—考虑整体稳定定因素的计算算长度系数，，它们可以通通过规范查得得；h—立杆步距。根根据以上公式式，可以验算算计算部位立立杆的稳定性性。钢结构设计规规范中，轴心心压杆的稳定定承载力设计计值可以由公公式:表达，式中：：φ—轴心受压构件件的整体稳定定系数，A—轴心压杆的毛毛截面面积，，f—钢材的设计强强度值。轴心心压杆的稳定定承载力设计计值=稳定承载力极极限值／(γR•γs)，式中：γR—钢材的抗力分分项系数，γR=1.165。脚手架立杆的的极限承载力力值通过结构构实验和结构构计算分析确确定。根据建建筑施工脚手手架结构安全全度的要求，，脚手架立杆杆的设计承载载力=脚手架立杆的的极限承载力力／K，式中：K—安全系数，根根据工作条件件取2.0~3.0。由于扣件的偏偏心距很小，，脚手架有一一定高度，底底部立杆接近近轴心受力。。此外，由于于脚手架的工工作条件较差差，施工误差差大，其安全全系数显然应应该高于钢结结构。按照钢钢结构设计规规范的表示方方法，同时考考虑脚手架在在安全系数上上和钢结构的的差别，脚手手架立杆的设设计承载力可可以表达为:或:，式中：γ’R—立杆的抗力力调整系数数，应由计计算确定，，fy—钢材的屈服服强度。脚手架立杆杆的轴力设设计值根据据脚手架自自重和外荷荷载计算求求得。由于于脚手架属属于临时性性结构，安安全等级为为三级，结结构重要性性系数取0.9。其轴力设设计值可以以表达为：：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：：NGk—结构自重和和构配件自自重标准值值产生的轴轴力，∑NQk—施工荷载等等的标准值值产生的轴轴力之和。。脚手架立杆杆的设计计计算应满足足：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤为符合现行行规范的表表达习惯，，使用上将将上式改写写为：（1.2NGk+∑1.4NQk）≤=γ’R的值根据脚脚手架安全全系数K与现行规范范的可靠度度相一致的的条件求得得，即：（NGk+∑NQk）≤应应等效效于（1.2NGk+∑1.4NQk）≤可以求出：：γ’R=××可见，γ’R是反映脚手手架安全性性与脚手架架上作用的的恒、活荷荷载比例关关系的系数数。扣件式式脚手架的的安全系数数取为：K=2.0。对于不同同的NGk和∑NQk的比值，经经统计0.9•γ’R≈1.33。脚手架立杆杆的整体稳稳定系数由由考虑脚手手架整体稳稳定因素的的换算长细细比λ0查表或公式式：确定。，，l0—脚手架大波波失稳时的半波波长度或连连墙件的竖竖向间距，，由脚手架架的搭设方方式确定。。以步距h表示l0，可以写为为单榀架体体大波失稳稳的计算长长度系数和和步距的乘乘积：μ•h。同时将考考虑为计算算长度附加加系数来调调整结构安全全度，并写写入l0。立杆计算算长度就写写成为如下下形式，即即：l0=k•μ•h。故：经比较可见见：。。经以上变换换，脚手架架立杆设计计计算公式式写为：1.2NGk+∑1.4NQk≤允许搭设高高度计算：：结构自重和和构配件自自重标准值值产生的轴轴力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k—脚手架结构构自重标准准值产生的的轴力，其其值等于脚脚手架立杆杆承受的每每米结构自自重标准值值gk和架体总高高度H的乘积：NG1k=gk·H；NG2k—脚手架上构构配件自重重标准值产产生的轴力力。代入脚脚手架立杆杆设计计算算公式：1.2（gk·H+NG2k）+∑∑1.4NQk≤可以以求求出出：：[H]=取消消了了当当26m《《HS《《50m时，，对对允允许许搭搭设设高高度度限限制制的的调调整整，，原原来来是是参参照照的的英英国国标标准准，，当当代代入入50m时影影响响不不大大：：密目目式式安安全全立立网网自自重重标标准准值值不不应应低低于于0.01kN/㎡㎡。双排排脚脚手手架架的的使使用用经经验验丰丰富富、、成成熟熟，，本本次次修修订订中中改改动动很很少少。。单单排排脚脚手手架架的的使使用用已已经经很很少少，，接接近近淘淘汰汰。。四、、悬悬挑挑脚脚手手架架挑挑梁梁结结构构及及其其锚锚固固规范范中中推荐荐以以双双轴轴对对称称截截面面钢钢梁梁做悬悬挑挑梁梁结结构构。。悬悬挑挑脚脚手手架架的的搭搭设设高高度度不不超超过过20米。。悬悬挑挑梁梁截截面面高高度度不不应应小小于于160mm。每每个个型型钢钢悬悬挑挑梁梁外外端端宜宜设设置置钢钢丝丝绳绳或或钢钢拉拉杆杆与与上上一一层层建建筑筑结结构构斜斜拉拉结结，，钢钢丝丝绳绳、、钢钢拉拉杆杆作作为为附附加加保保险险措措施施，，不不参参与与悬悬挑挑钢钢梁梁受受力力计计算算。。悬悬挑挑梁梁尾尾端端应应在在两两处处及及以以上上固固定定于于钢钢筋筋混混凝凝土土梁梁板板结结构构上上。。锚锚固固型型钢钢悬悬挑挑梁梁的的U型钢钢筋筋拉拉环环或或锚锚固固螺螺栓栓直直径径不不宜宜小小于于16㎜㎜。挑梁梁结结构构及及其其锚锚固固的的验验算算内内容容：：悬悬挑挑梁梁的的强强度度；；悬悬挑挑梁梁的的挠挠度度；；当当无无有有效效支支撑撑体体系系时时悬悬挑挑梁梁的的稳稳定定性性；；悬悬挑挑梁梁锚锚固固段段压压点点处处U型钢钢筋筋拉拉环环或或螺螺栓栓的的强强度度；；压压点点处处楼楼板板承承受受锚锚固固负负弯弯矩矩时时的的抗抗弯弯强强度度；；悬悬挑挑梁梁前前端端支支点点下下混混凝凝土土梁梁（（板板））的的承承载载力力。。1———木楔楔楔楔紧紧图6.10.5-3悬挑挑钢钢梁梁楼楼面面构构造造图6.10.5-2悬挑挑钢钢梁梁穿穿墙墙构构造造型钢钢悬悬挑挑梁梁的的抗抗弯弯强强度度计计算算公公式式：：型钢钢悬悬挑挑梁梁的的整整体体稳稳定定性性验验算算公公式式：：锚固固型型钢钢悬悬挑挑梁梁的的U型钢钢筋筋拉拉环环或或螺螺栓栓的的强强度度计计算算公公式式：：式中中：：Nm———型钢钢悬悬挑挑梁梁锚锚固固段段压压点点U型钢钢筋筋拉拉环环或或螺螺栓栓的的拉拉力力设设计计值值；；Al———U型钢钢筋筋拉拉环环的的净净截截面面面面积积或或螺螺栓栓的的有有效效截截面面面面积积（（mm2），，一一个个U型钢钢筋筋拉拉环环或或一一对对螺螺栓栓按按两两个个截截面面计计算算；；fl———U型钢钢筋筋拉拉环环或或螺螺栓栓抗抗拉拉强强度度设设计计值值，，应应按按《混凝凝土土结结构构设设计计规规范范》GB50010的规规定定，，取取fl=50N/mm2。当型型钢钢悬悬挑挑梁梁锚锚固固段段压压点点处处采采用用2个（（对对））及及以以上上U型钢钢筋筋拉拉环环或或螺螺栓栓锚锚固固连连接接时时，，其其钢钢筋筋拉拉环环或或螺螺栓栓的的承承载载能能力力应应乘乘以以0.85的折折减减系系数数。。构造造要要求求：：U型钢钢筋筋拉拉环环或或螺螺栓栓应应采采用用冷冷弯弯成成型型。。U型钢钢筋筋拉拉环环、、锚锚固固螺螺栓栓与与型型钢钢间间隙隙应应用用钢钢楔楔或或硬硬木木楔楔楔楔紧紧。。型钢悬悬挑梁梁固定定端应应采用用2个（对对）及及以上上U型钢筋筋拉环环或锚锚固螺螺栓与与梁板板固定定，U型钢筋筋拉环环或锚锚固螺螺栓应应预埋埋至混混凝土土梁、、板底底层钢钢筋位位置，，并应应与混混凝土土梁、、板底底层钢钢筋焊焊接或或绑扎扎牢固固，其其锚固固长度度应符符合现现行国国家标标准《混凝土土结构构设计计规范范》GB50010中钢筋筋锚固固的规规定。。6.10.6当型钢钢悬挑挑梁与与建筑筑结构构采用用螺栓栓钢压压板连连接固固定时时，钢钢压板板尺寸寸不应应小于于100mm×10mm（宽×厚）；；当采采用螺螺栓角角钢压压板连连接时时，角角钢的的规格格不应应小于于63mm××63mm×6mm。6.10.7型钢悬悬挑梁梁悬挑挑端应应设置置能使使脚手手架立立杆与与钢梁梁可靠靠固定定的定定位点点，定定位点点离悬悬挑梁梁端部部不应应小于于100mm。6.10.8锚固位位置设设置在在楼板板上时时，楼楼板的的厚度度不宜宜小于于120mm。如果果楼板板的厚厚度小小于120mm应采取取加固固措施施。悬挑钢钢梁前前端应应采用用吊拉拉卸荷荷，吊吊拉卸卸荷的的吊拉拉构件件有刚刚性的的，也也有柔柔性的的，如如果使使用钢钢丝绳绳，其其直径径不应应小于于14㎜，使用用预埋埋吊环环其直直径不不宜小小于20㎜（或计计算确确定）），预预埋吊吊环应应使用用HPB235级钢筋筋制作作。钢钢丝绳绳卡不不得少少于3个。悬挑钢钢梁悬悬挑长长度一一般情情况下下不超超过2m能满足足施工工需要要，但但在工工程结结构局局部有有可能能满足足不了了使用用要求求，局局部悬悬挑长长度不不宜超超过3米。大大悬挑挑另行行专门门设计计及论论证。。在建筑筑结构构角部部，钢钢梁宜宜扇形形布置置；如如果结结构角角部钢钢筋较较多不不能留留洞，，可采采用设设置预预埋件件焊接接型钢钢三角角架等等措施施。悬挑钢钢梁支支承点点应设设置在在结构构梁上上，不不得设设置在在外伸伸阳台台上或或悬挑挑板上上，否否则应应采取取加固固措施施。定位点点可采采用竖竖直焊焊接长长0.2m、直径径25mm-30mm的钢筋筋或短短管等等方式式。悬挑梁梁间距距应按按悬挑挑架架架体立立杆纵纵距设设置，，每一一纵距距设置置一根根。（不允允许有有连梁梁）悬挑架架的外外立面面剪刀刀撑应应自下下而上上连续续设置置。锚固悬悬挑梁梁的主主体结结构混混凝土土实测测强度度等级级不得得低于于C20。悬挑钢钢梁支支承点点应设设置在在结构构梁上上，不不得设设置在在外伸伸阳台台上或或悬挑挑板上上，否否则应应采取取加固固措施施。五、满满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架满堂脚脚手架架和普普通型型满堂堂支撑撑架加加强强型满满堂支支撑架架1、满堂堂脚手手架和和满堂堂支撑撑架结结构体体系满堂脚脚手架架定义为为在纵纵、横横方向向，由由不少少于三三排立立杆并并与水水平杆杆、水水平剪剪刀撑撑、竖竖向剪剪刀撑撑、扣扣件等等构成成的脚脚手架架。该该架体体顶部部作业业层的的施工工荷载载通过过水平平杆传传递给给立杆杆，顶顶部立立杆呈呈偏心心受压压状态态。满堂支支撑架架定义为为在纵纵、横横方向向，由由不少少于三三排立立杆并并与水水平杆杆、水水平剪剪刀撑撑、竖竖向剪剪刀撑撑、扣扣件等等构成成的承承力支支架。。该架架体顶顶部的的施工工荷载载通过过可调调托撑撑传给给立杆杆，顶顶部立立杆呈呈轴心心受压压状态态。满堂支支撑架架可分分为普普通型型和加加强型型二种种。当架体体沿外外侧周周边及及内部部纵、、横向向每隔隔5m～8m，设置置由底底至顶顶的连连续竖竖向剪剪刀撑撑，在在竖向向剪刀刀撑顶顶部交交点平平面设设置连连续水水平剪剪刀撑撑，且且水平平剪刀刀撑距距架体体底平平面或或相邻邻水平平剪刀刀撑的的间距距不超超过8m时，定定义为为普通通型满满堂支支撑架架；当连续续竖向向剪刀刀撑的的间距距不大大于5m，连续续水平平剪刀刀撑距距架体体底平平面或或相邻邻水平平剪刀刀撑的的间距距不大大于6m时，定定义为为加强强型满满堂支支撑架架。当架体体高度度不超超过8m且施工工荷载载不大大时，，扫地地杆布布置层层可不不设水水平剪剪刀撑撑。满堂脚脚手架架的支支撑布布置同同普通通型满满堂支支撑架架。满堂脚脚手架架的搭搭设高高度不不宜超超过36m；施工工层不不得超超过一一层。。满堂堂脚手手架的的高宽宽比不不宜大大于3。当高高宽比比大于于2时，应应在架架体的的四周周和内内部，，水平平间隔隔6m～9m，竖向向间隔隔4m～6m设置连连墙件件与建建筑结结构拉拉结，，当无无法设设置连连墙件件时，，应采采取设设置钢钢丝绳绳张拉拉固定定等措措施。。满堂支支撑架架搭设设高度度不宜宜超过过30m。满堂堂支撑撑架的的高宽宽比不不应大大于3。当高高宽比比超过过本规规范附附录C所给给限限值值（（＞＞2或2.5）时时，，应应在在支支架架的的四四周周和和内内部部与与建建筑筑结结构构刚刚性性连连接接，，连连墙墙件件水水平平间间距距应应为为6m～9m,竖向向间间距距应应为为2m～3m；自自顶顶层层水水平平杆杆中中心心线线至至顶顶撑撑顶顶面面的的立立杆杆段段长长度度a不应应超超过过0.5m。2、满满堂堂脚脚手手架架和和满满堂堂支支撑撑架架的的结结构构性性能能支撑撑体体系系设设置置完完善善的的满满堂堂脚脚手手架架或或满满堂堂支支撑撑架架，，在在极极限限荷荷载载作作用用下下的的可可能能破破坏坏形形式式为为：：以水水平平剪剪刀刀撑撑设设置置层层为为反反弯弯点点的的沿沿较较弱弱方方向向的的架架体体大大波波整整体体失失稳稳。。架体体较较大大步步距距间间立立杆杆段段的的局局部部弯弯曲曲失失稳稳通常常情情况况下下，，架架体体的的极极限限承承载载力力由由架架体体大大波波整整体体失失稳稳时时的的承承载载力力值值确确定定。。当当架架体体的的步步距距过过大大时时，，立立杆杆段段的的稳稳定定承承载载力力可可能能低低于于整整体体失失稳稳时时的的承承载载力力。。满堂堂脚脚手手架架和和满满堂堂支支撑撑架架的的破破坏坏形形式式和和脚脚手手架架结结构构很很相相似似，，都都是是以以某某一一水水平平刚刚度度较较大大的的支支撑撑层层做做为为反反弯弯点点，，发发生生结结构构的的大大波波失失稳稳。。因因此此，，在在计计算算方方法法上上可可以以归归为为同同一一类类。。满堂堂脚脚手手架架和和满满堂堂支支撑撑架架结结构构的的破破坏坏特特点点显显示示，，剪剪刀刀撑撑体体系系及及其其布布置置决决定定了了其其对对架架体体大大波波失失稳稳的的约约束束作作用用，，从从而而将将很很大大程程度度上上影影响响到到架架体体的的极极限限承承载载力力。。分分析析表表明明：：影影响响架架体体承承载载力力的的主主要要因因素素有有：：立杆杆的的纵纵、、横横向向间间距距（（立立杆杆的的横横截截面面面面积积／／所所支支撑撑架架体体的的面面积积））竖向向剪剪刀刀撑撑和和水水平平剪剪刀刀撑撑的的布布置置方方式式和和数数量量纵、、横横向向水水平平杆杆的的步步距距架体体上上活活荷荷载载的的加加载载方方式式。。3、满满堂堂脚脚手手架架和和满满堂堂支支撑撑架架立立杆杆稳稳定定性性的的计计算算部部位位：：当满满堂堂脚脚手手架架采采用用相相同同的的步步距距、、立立杆杆纵纵距距、、立立杆杆横横距距时时，，应应计计算算底底层层立立杆杆段段；；当架架体体的的步步距距、、立立杆杆纵纵距距、、立立杆杆横横距距有有变变化化时时，，除除计计算算底底层层立立杆杆段段外外，，还还必必须须对对出出现现最最大大步步距距、、最最大大立立杆杆纵纵距距、、立立杆杆横横距距等等部部位位的的立立杆杆段段进进行行验验算算；；当架体体上有有集中中荷载载作用用时，，尚应应计算算集中中荷载载作用用范围围内受受力最最大的的立杆杆段；；满堂支支撑架架尚应应计算算顶层层立杆杆段。。4、满堂堂脚手手架和和满堂堂支撑撑架的的计算算方法法和计计算公公式满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架的设设计承承载力力确定定方法法和双双排脚脚手架架完全全相同同。满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架的计计算方方法和和计算算公式式上也也和双双排脚脚手架架完全全一致致。立立杆稳定性性的计计算公公式：：；；式中中：φ—由考虑虑架体体整体体稳定定因素素的换换算长长细比比λ0查表或或由公公式：：确确定；；，，l0=k•μ•h或l0=k•μ•(h+2a)（用于于满堂堂支撑撑架顶顶部立立杆段段）。。其中中：h—立杆步步距，，k—计算长长度附附加系系数，，μ—满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架考虑虑整体体稳定定因素素的计计算长长度系系数，，由规规范查查得，，a—立杆自自顶层层水平平杆中中心线线至顶顶撑顶顶面的的长度度，其其值应应不大大于0.5m，当0.2m＜a＜0.5m时，承承载力力按线线性插插入确确定，，并取取其较较大值值。根据以以上公公式，，可以以验算算计算算部位位立杆杆的稳稳定性性。所不同同的是是满堂堂脚手手架和和满堂堂支撑撑架在在计算算立杆杆轴力力时考考虑的的施工工荷载载相对对复杂杂，应应根据据实际际情况况确定定；结结构体体系在在布置置上和和脚手手架结结构不不同，，应根根据不不同结结构布布置查查得相相应的的立杆杆计算算长度度系数数μ和计算算长度度附加加系数数k。目前对对高大大满堂堂脚手手架和和满堂堂支撑撑架的的研究究尚少少，对对结构构特性性－特特别是是剪刀刀撑的的数量量及布布置方方式对对结构构承载载力的的影响响认识识不足足，规规范尚尚不能能很好好地总总结归归纳出出不同同架体体立杆杆考虑虑整体体稳定定因素素的计计算长长度系系数的的变化化规律律。规范中中架体体的可可计算算范围围：满堂脚脚手架架：立立杆间间距0.9~1.3m，架体体高宽宽比≤2.0，结构构跨数数不少少于4~5跨。满堂支支撑架架：立立杆间间距0.4~1.2m，架体体高宽宽比≤2.0~2.5，结构构跨数数不少少于4~8跨。此范围围基本本涵盖盖了结结构施施工的的常用用范围围。如如所使使用架架体不不满足足以上上条件件，应应采取取加大大架体体范围围或设设置与与建筑筑结构构刚性性连接接的方方法。。满堂脚脚手架架尚应应计算算支撑撑工作作平台台的纵纵、横横向水水平杆杆的抗抗弯以以及水水平杆杆与立立杆间间连接接扣件件的抗抗滑移移能力力。5、满堂堂脚手手架和和满堂堂支撑撑架的的设计计荷载载满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架立杆杆所受受轴力力应根根据实实际情情况确确定。。规范中中给出出了常常用满满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架立杆杆承受受的每每米结结构自自重标标准值值，供供施工工查询询。支支撑架架上工工作平平台重重量应应按照照实际际构造造计算算，规规范中中给出出了常常用情情况的的参考考值。。用于轻轻型钢钢结构构及空空间网网格结结构施施工的的满堂堂脚手手架的的均布布荷载载最低低值为为2.0kN/m2，用于于普通通钢结结构施施工的的满堂堂脚手手架的的均布布荷载载最低低值为为3.0kN/m2。规范规规定了了满堂堂脚手手架上上的施施工均均布荷荷载的的最低低值。。当架架体用用于混混凝土土结构构施工工时，，作业业层上上的荷荷载标标准值值和《建筑施施工模模板安安全技技术规规范》JGJ162的规定定一致致。6、满堂堂脚手手架和和满堂堂支撑撑架的的构造造规范中中给出出了常常用满满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架的最最大搭搭设高高度。。限制条条件：：1）最少少跨数数应符符合本本规范范附录录c的规定定2）脚手手板自自重标标准值值取0.35kN/m23）地面面粗糙糙度为为B类，基基本风风压ＷＷ0=0.35kN/m24）立杆杆间距距不小小于1.2m××1.2m，施工工荷载载标准准值不不小于于3kN/m2时，立立杆上上应增增设防防滑扣扣件，，防滑滑扣件件应安安装牢牢固，，且顶顶紧立立杆与与水平平杆连连接的的扣件件序号步距（m）立杆间距（m）支架最大高宽比下列施工荷载时最大允许高度（m）2kN/m23kN/m211.7～1.81.2×1.2217921.0×1.02302430.9×0.92363641.51.3×1.3218951.2×1.22231661.0×1.02363170.9×0.92363681.21.3×1.32201391.2×1.222419101.0×1.023632110.9×0.923636120.91.0×1.023633130.9×0.923636常用敞开式式满堂脚手手架结构的的设计尺寸寸满堂脚手架架的搭设高高度不宜超超过36m；满堂脚手手架的高宽宽比不宜大大于3；施工层不不得超过1层。当高宽比大大于2时，应在架架体的四周周和内部水水平间隔6m～9m，竖向间隔隔4m～6m设置连墙件件与建筑结结构拉结，，当无法设设置连墙件件时，应采采取设置钢钢丝绳张拉拉固定等措措施。当满堂脚手架架立杆间距距不大于1.5m××1.5m，架体四周周及中间与与建筑物结结构进行刚刚性连接，，并且刚性性连接点的的水平间距距不大于4.5m，竖向间距距不大于3.6m时，可按双双排脚手架架的规定进进行计算。。满堂支撑架架搭设高度度不宜超过过30m；满堂支撑撑架的高宽宽比不应大大于3；立杆自顶顶层水平杆杆中心线至至托撑顶面面的长度a不应超过0.5m。当高宽比超超过本规范范附录所给给限值（大大于2或2.5）时，应在在支架的四四周和内部部与建筑结结构刚性连连接，连墙墙件水平间间距应为6m～9m，竖向间距距应为2m～3m。当满堂支撑撑架小于4跨时，宜设设置连墙件件将架体与与建筑结构构刚性连接接。当架体体未设置连连墙件与建建筑结构刚刚性连接，，立杆计算算长度系数数μ按本规范附附录C采用时，应应符合下列列规定：1）支撑架高高度不应超超过一个建建筑楼层高高度，且不不应超过5.2m；2）架体上永永久荷载与与可变荷载载（不含风风荷载）总总和标准值值不应大于于7.5kN/m2；3）架体上永永久荷载与与可变荷载载（不含风风荷载）总总和的均布布线荷载标标准值不应应大于7kN/m。满堂脚手架架和满堂支支撑架的搭搭设构造规规定和单、、双排脚手手架相同。。立杆接长接接头必须采采用对接扣扣件连接。。水平杆长度度不宜小于于3跨。杆件的的接头布置置规定和单单、双排脚脚手架相同同。剪刀撑应用用旋转扣件件固定在与与之相交的的水平杆或或立杆上，，旋转扣件件中心线至至主节点的的距离不宜宜大于150mm。竖向剪刀刀撑斜杆与与地面的倾倾角应为45º～60º，水平剪刀刀撑与支架架纵（或横横）向水平平杆的夹角角应为45º～60º，剪刀撑的的固定与接接长的规定定和单、双双排脚手架架相同。满堂支撑架架顶部可调调托撑的螺螺杆外径不不得小于36mm，直径与螺螺距应符合合《梯型螺纹》的规定；支支托板厚不不应小于5㎜，螺杆与支支托板应焊焊牢，焊缝缝高度不得得小于6㎜；螺杆与螺螺母旋合长长度不得少少于5扣，螺母厚厚度不得小小于30mm。可调托撑撑的抗压承承载力设计计值不应小小于40kN。满堂支撑撑架的可调调底座、可可调托撑螺螺杆伸出长长度不宜超超过300mm，插入立杆杆内的长度度不得小于于150mm。7、满堂脚手手架和满堂堂支撑架使使用中应注注意的问题题当架体平台台上的施工工荷载集中中于一侧，，分布很不不均匀时，，架体的承承载力下降降较大。当架体高度度不大，施施工荷载很很大时，底底部立杆可可能受偏心心力作用，，影响承载载力。六、规范中中的强制性性条文3.4.3可调托撑抗抗压承载力力设计值不不应小于40kN，支托板厚厚不应小于于5㎜。6.2.3主节点处必必须设置一一根横向水水平杆，用用直角扣件件扣接且严严禁拆除。。6.3.3脚手架立杆杆基础不在在同一高度度上时，必必须将高处处的纵向扫扫地杆向低低处延长两两跨与立杆杆固定，高高低差不应应大于1m。靠边坡上上方的立杆杆轴线到边边坡的距离离不应小于于500mm（图6.3.3）。图6.3.3纵、横向扫扫地杆构造造1——横向扫地杆杆；2——纵向扫地杆杆6.3.5单排、双排排与满堂脚脚手架立杆杆接长除顶顶层顶步外外，其余各各层各步接接头必须采采用对接扣扣件连接。。6.4.4开口型脚手手架的两端端必须设置置连墙件，，连墙件的的垂直间距距不应大于于建筑物的的层高，并并且不应大大于4m。6.6.3高度在24m及以上的双双排脚手架架应在外侧侧全立面连连续设置剪剪刀撑；高高度在24m以下的单、、双排脚手手架，均必必须在外侧侧两端、转转角及中间间间隔不超超过15m的立面上，，各设置一一道剪刀撑撑，并应由由底至顶连连续设置（（图6.6.3）。图6.6.3高度24m以下剪刀撑撑布置6.6.5开口型双排排脚手架的的两端均必必须设置横横向斜撑。。7.4.2单、双排脚脚手架拆除除作业必须须由上而下下逐层进行行，严禁上上下同时作作业；连墙墙件必须随随脚手架逐逐层拆除，，严禁先将将连墙件整整层或数层层拆除后再再拆脚手架架；分段拆拆除高差大大于两步时时，应增设设连墙件加加固。7.4.5卸料时各构构配件严禁禁抛掷至地地面；8.1.4扣件进入施施工现场应应检查产品品合格证，，并应进行行抽样复试试，技术性性能应符合合现行国家家标准《钢管脚手架架扣件》GB15831的规定。扣扣件在使用用前应逐个个挑选，有有裂缝、变变形、螺栓栓出现滑丝丝的严禁使使用。9.0.1扣件式钢管管脚手架安安装与拆除除人员必须须是经考核核合格的专专业架子工工。架子工工应持证上上岗。9.0.4钢管上严禁禁打孔。9.0.5作业层上的的施工荷载载应符合设设计要求，，不得超载载。不得将将模板支架架、缆风绳绳、泵送混混凝土和砂砂浆的输送送管等固定定在架体上上；严禁悬悬挂起重设设备，严禁禁拆除或移移动架体上上安全防护护设施。9.0.7满堂支撑架架顶部的实实际荷载不不得超过设设计规定。。9.0.13在脚手架使使用期间，，严禁拆除除下列杆件件：1主节点处的的纵、横向向水平杆，，纵、横向向扫地杆；；2连墙件。9.0.14当在脚手架架使用过程程中开挖脚脚手架基础础下的设备备基础或管管沟时，必必须对脚手手架采取加加固措施。。其它修改的的内容当为回填土土地基时，，应对地质质勘察报告告提供的回回填土地基基承载力特特征值乘以以折减系数数0.4；每根立杆底底部宜设置底座或或垫板。（（原来是应应）(考虑当脚手手架搭设在在永久性建建筑结构混混凝土基面面时，立杆杆下底座或或垫板可根根据情况况不设置。。)单、双排脚脚手架底层层步距均不不应大于2m。立杆垫板或或底座底面面标高宜高高于自然地地坪50mm～100mm。垫板应采用用长度不少少于2跨、厚度不不小于50mm、宽度不小小200㎜的木垫板脚手板应铺铺满、铺稳稳，离墙面面的距离不应大于150mm；（原来是120-150mm）每搭设完6m~8m高度后应应检查（原原来是10-13m）钢管外表面面锈蚀深度度由原来来的0.5改为0.18mm七、设计计计算脚手架的承承载能力应应按概率极极限状态设设计法的要要求，采用用分项系数数设计表达达式进行设设计。可只只进行下列列设计计算算：1纵向、横向向水平杆等等受弯构件件的强度和和连接扣件件的抗滑承承载力计算算；2立杆的稳定定性计算；；3连墙件的强强度、稳定定性和连接接强度的计计算：4立杆地基承承载力计算算。计算构件的的强度、稳稳定性与连连接强度时时，应采用用荷载效应应基本组合合的设计值值。永久荷荷载分项系系数应取1.2，可变荷载载分项系数数应取1.4。脚手架中的的受弯构件件，尚应根根据正常使使用极限状状态的要求求验算变形形。验算构构件变形时时，应采用用荷载效应应的标准组组合的设计计值,各类荷载分分项系数均均应取1.0。1作业层上非非主节点处处的横向水水平杆，宜宜根据支承承脚手板的的需要等间间距设置，，最大间距距不应大于于纵距的1/2；2当使用冲压压钢脚手板板、木脚手手板、竹串串片脚手板板时，双排排脚手架的的横向水平平杆两端均均应采用直直角扣件固固定在纵向向水平杆上上；单排脚脚手架的横横向水平杆杆的一端应应用直角扣扣件固定在在纵向水平平杆上，另另一端应插插入墙内，，插入长度度不应小于于180mm；3当使使用用竹竹笆笆脚脚手手板板时时，，双双排排脚脚手手架架的的横横向向水水平平杆杆的的两两端端，，应应用用直直角角扣扣件件固固定定在在立立杆杆上上；；单单排排脚脚手手架架的的横横向向水水平平杆杆的的一一端端，，应应用用直直角角扣扣件件固固定定在在立立杆杆上上，，另另一一端端插插入入墙墙内内，，插插入入长长度度不不应应小小于于180mm。6.2.3主节节点点处处必必须须设设置置一一根根横横向向水水平平杆杆，，用用直直角角扣扣件件扣扣接接且且严严禁禁拆拆除除。。（（去去掉掉了了内内排排架架离离墙墙距距离离的的要要求求））横向向水水平平杆杆的的构构造造应应符符合合下下列列规规定定：：小横横杆杆计计算算以φ48*3.5为例例，，排排距距1.05，纵纵距距1.2，地地面面到到女女儿儿墙墙高高度度49m，步步距距1.5m作业业层层间间距距不不应应大大于于纵纵距距1/2；小横横杆杆按按照照简简支支梁梁进进行行强强度度和和挠挠度度计计算算，，小小横横杆杆在在大大横横杆杆的的上上面面计计算算简简图图如如下下所所示示：小横横杆杆荷荷载载计计算算恒荷荷载载计计算算：：小横横杆杆的的自自重重标标准准值值：：P1=0.038kN/m脚手手板板的的荷荷载载标标准准值值：：P2=0.350××1.200/3=0.140kN/m活荷荷载载计计算算：：活荷荷载载标标准准值值：：Q=3.000××1.200/3=1.200kN/m小横横杆杆荷荷载载设设计计值值及及力力学学模模型型荷载载的的设设计计值值：：q=1.2××0.038+1.2××0.140+1.4××1.200=1.894kN/m力学学模模型型：：小横横杆杆力力学学模模型型说说明明为什什么么不不计计算算钢