QC成果降低钻孔灌注桩混凝土损耗率

PAGE攻关型攻关型降低钻孔灌注桩混凝土损耗率广州市轨道交通通九号线3标QC小组二0一五年一月月目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc22384一、工程概况况 1HYPERLINK\l_Toc21163二、小组简介介 3HYPERLINK\l_Toc19029三、选题理由由 4HYPERLINK\l_Toc22646四、活动计划划 5HYPERLINK\l_Toc31524五、现状调查查 5HYPERLINK\l_Toc26269六、设定目标标 8HYPERLINK\l_Toc14745七、分析原因因 9HYPERLINK\l_Toc4257八、要因确定定 9HYPERLINK\l_Toc11009九、制定对策策表 20HYPERLINK\l_Toc3880十、实施对策策 22HYPERLINK\l_Toc21458十一、效果检检查 28HYPERLINK\l_Toc20906十二、巩固措措施 33HYPERLINK\l_Toc222881、制定巩固固措 33HYPERLINK\l_Toc252832、巩固效果检检查 34HYPERLINK\l_Toc25067十三、总结及及下一步打算算 35PAGE80降低钻孔孔灌注桩混凝凝土损耗率广州市轨道交通通九号线3标QC小组工程概况花果山公园站附附属结构出入入口通道为地地下单层现浇浇钢筋混凝土土结构，出入入口通道明挖挖段结合基坑坑深度、地下下水位埋深、土土层厚度分布布、场地环境境等因素考虑虑，基坑支护方方案采用钻孔孔灌注桩+内支撑的支支护形式，围围护结构采用用A800@9900的钻孔灌注注桩，桩身混混凝土强度为为C30，桩间施作作A600双管旋喷桩桩止水。花果果山公园站共共设5个出入口通通道，其中Ⅱ号、Ⅳ号为后期预预留出入口，Ⅰa、Ⅰb以及Ⅲ号出入口共共有围护桩383根，桩身长长度为3.115~15..49m,根据桩身长长度的不同共共分为A、B、C三种桩型。地地下钻孔管桩桩桩施工阶段段采用冲桩施施工工艺。图1花果山公园站出入口围护桩施工阶段照片图1花果山公园站出入口围护桩施工阶段照片摄影人：肖小进日期：2014年3月10日本标段场区位于于花果山公园园内，地势起起伏较大，车车站南北两端端场地高差较较大，最高达达到3.8m，场地平整整难度大。该该地段为石炭炭系灰岩地层层，岩面较浅浅且起伏变化化大，岩层硬硬度极高，冲冲桩成孔时施施工难度大，易易出现偏孔、扩扩孔现象，且且灰岩中存在在溶洞、土洞洞发育，对钻钻孔桩成孔施施工极其不利利。图2钻孔孔灌注桩施工工工艺流程图图制图人：肖小进进日期：2014年3月10日小组简介表1QQC小组概况表表小组名称广州市轨道交通通九号线三标QC小组小组课题降低钻孔灌注桩桩混凝土损耗耗率成立时间2011.1..29注册时间2011.11.30课题类型攻关型活动时间2014.5..2-20114.11.30注册登记号HSQC2011106活动次数8次培训出勤情况100%TQC教育48小时小组成员姓名性别文化程度职务组内职务陈少锋男本科项目经理组长王永贵男本科项目总工组员吴海升男大专项目副经理组员刘天生男本科技术负责人组员龙国强男本科机电技术员组员肖小进男本科技术员组员陈志敏男本科设备管理员组员高枫男本科现场施工员组员邝伟华男本科设备管理员组员戴育昕男本科技术员组员制表人：龙国强强日期：2014年3月2日选题理由公司公司成本要求公司要求混凝土的损耗率控制在15%。公司要求混凝土的损耗率控制在15%。2014年2月至5月间花果山出入口钻孔灌注桩混凝土损耗统计表：月份2014年2月至5月间花果山出入口钻孔灌注桩混凝土损耗统计表：月份类型2014年2月2014年3月2014年4月2014年5月平均值完成的钻孔灌注桩理论方量145.36324.28352.52348.291170.45完成的钻孔灌注桩实际方量179.93402.38443.53439.381465.22混凝土损耗率23.78%24.08%25.82%26.15%25.18%根据损耗统计表绘出混凝土损耗率折线图如下：由混凝土损耗率的折线图可以看出我项目部花果山公园站附属结构出入口围护桩施工阶段的混凝土损耗率远大于15%，比公司的要求高了10.18%，而且损耗率整体有逐步上升的趋势，说明现场混凝土消耗量在逐步增大，材料成本在不断增加。因此，我项目部计划解决钻孔灌注桩混凝土损耗率偏大的问题。症结症结降低钻孔灌注桩混凝土损耗率选定课题降低钻孔灌注桩混凝土损耗率选定课题图3选题理理由制图人：王永贵贵日期：2014年5月18日活动计划表2QQC小组活动计计划进度表序号活动内容时间（年、月）2014年5月月-2014年6月月2014年7月月-2014年8月月2014年8月月-2014年9月月2014年9月月-2014年100月2014年100月-2014年111月2040612040622040612040612040611选择课题2现状调查3设定目标``4原因分析5要因确认6制定对策7具体实施8效果检查9巩固措施10回顾总结制表人：陈少锋锋日期：2014年5月4日现状调查现场钻孔灌注桩桩施工阶段对对混凝土损耗耗率的控制已已经成为项目目部成本控制制的重点，QC小组通过翻翻阅现场围护护桩施工明细细表，对近期期Ⅲ号出入口完完成的50根地下钻孔孔灌注桩混凝凝土损耗情况况进行统计。表3钻孔灌灌注桩混凝土土损耗率调查查表桩号理论方量灌注方量损耗系数桩号理论方量灌注方量损耗系数桩号理论方量灌注方量损耗系数桩号理论方量灌注方量损耗系数A16.328.090.28B17.068.830.25C55.816.620.14A456.327.710.22A36.327.980.26B27.068.350.18C85.036.150.22A476.327.460.18A76.328.050.27B47.068.950.27C123.984.500.13A496.328.030.27A136.328.230.30B67.068.050.14C143.464.010.16A516.327.770.23A156.327.270.15B97.069.240.31C172.683.080.15A536.327.850.24A176.327.390.17B127.068.430.19C196.858.630.26A556.327.520.19A206.327.520.19B157.068.680.23C226.077.410.22A576.327.270.15A226.328.350.32B187.518.760.17A336.328.230.30A596.327.650.21A246.327.160.13B207.519.250.23A356.327.520.19A626.327.380.17A266.328.020.27B227.519.960.33A376.328.040.27A646.327.980.26A296.327.380.17B247.518.920.19A396.327.270.15A676.327.770.23A316.327.460.18C26.597.970.21A426.327.330.16A696.327.710.22制表：肖小小进日期：2014年5月11日根据调查数据显显示，有422根地下钻孔孔灌注桩的混混凝土损耗率率超过了公司司提出的15%的成本控制要求求。QC小组对混凝凝土损耗率超超出15%的钻孔灌注注桩进行调查查分析，并按按照影响因素素统计记录如如下：表4钻孔灌灌注桩混凝土土损耗率偏大大类型调查统统计表序号混凝土损耗率偏偏大的类型桩数（根）所占比例（%）1钻孔灌注桩砼充充盈系数偏大大3173.81%2预估方量不准造造成砼浪费511.91%3地层中有未处理理的溶土洞现象49.52%4商品砼实际供应应方量不足24.76%合计42100%制表：龙国强日期：2014年5月23日图4钻孔灌灌注桩混凝土土损耗率偏大大类型饼分图图制图人：龙国强强日期：2014年5月23日由上图表可以看看出，由于钻钻孔灌注桩混混凝土充盈系系数偏大而导导致混凝土损损耗率偏大的的占31根桩，占到了了损耗率偏大大总故的73.81%，远高于其其它原因。小小组对钻孔灌灌注桩混凝土土充盈系数偏偏大类型进一一步的分析。对钻孔灌注桩中中因混凝土充充盈系数偏大大类型而导致致混凝土损耗耗率偏大的331条钻孔灌注注桩的原始记记录资料及施施工记录明细细表进行进一一步的详细分分析谈论，对对钻孔灌注混混凝土损耗率率偏大的类型型进行一步分分类。表5钻孔灌灌注桩混凝土土损耗频数统统计表序号混凝土损耗类型型频数（根）所占比例累计频率1扩孔系数偏大2374.19%74.19%2桩底终孔标高控控制不准39.68%83.87%3桩顶超灌高度控控制不准39.68%93.55%4地质条件差26.45%100%合计31100%制表人：陈志敏敏日期：2014年5月25日根据表4，绘制制出混凝土损损耗率偏大类类型的排列图图见图5。图5混凝土损损耗率偏大类类型排列图制图人：陈志敏敏日期：2014年5月25日由排列图可以看看出，造成混混凝土损耗率率偏大的主要要问题是：扩孔系数数偏大。3、在同样由我我司承建的九九号线5标清布站车站站附属结构出出入口施工中中，其地质情情况与花果山山公园站出入入口类似，在在地下钻孔灌灌注桩施工过过程中，混凝凝土的损耗率率大部分都能能控制在15%以内，调查查统计数据如如下表所示：：表6清布站站车站附属结结构出入钻孔孔灌注桩混泥泥土损耗率情情况调查表序号施工时间桩根数（N）最大损耗率最小损耗率平均损耗率12013年6月月-2013年7月4817%13%14%22013年7月月-2013年8月6118%13%13%32013年8月月-2013年9月5216%11%12%42013年9月月-2013年10月5917%14%15%制表人：陈志敏敏日期：20114年5月25日调查情况显示：：我项目部的的钻孔灌注桩桩混凝土损耗耗率还有很大大的改善空间间。设定目标目标值确确定：：通过控制扩扩孔系数偏大大的问题情况况，将钻孔灌灌注桩的混凝凝土损耗率下下降为平均115%。图6混凝土损损耗率现状值值与目标值对对比制图人：陈志敏敏日期：2014年5月25日根据以上的调查查情况可以看看出，只要解解决成孔过程程中的扩孔系系数偏大问题题就可以降低低钻孔灌注桩桩的混凝土损损耗率。扩孔系数偏大引引起的钻孔灌灌注桩砼充盈盈系数偏大比比例占到74.199%，若扩孔系系数偏大的问问题能解决54.55%，那么钻孔灌注注桩混凝土损损耗率久可降低至：25.18%×(1-774.19%%×54.55%)=15%分析原因图7因果分析析图制图：龙国强强日期：2014年6月1日要因确定表7要因确确认计划表序号末端因素确认方法确认内容标准负责人完成时间1工人岗位考核合合格率未达标标现场考核现场桩机工人冲冲桩技术与冲冲桩质量要点点的掌握考核成绩达900分以上为合合格；考核合合格率达100%刘天生2014.6..102施工场地未进行行平整硬化现场检查测量摆放冲桩桩机的的施工部位是是否进行硬化化处理，测量量其平整度桩架首尾端处地地面的水平高高差≤10cm吴海升2014.6..113桩锤偏磨部位未未及时修补现场检查实测检查，实测桩锤锤的直径测得桩锤各方向向半径偏差≤5cm龙国强2014.6..134桩锤直径选择不不合理现场实测统计实测现场施工的的所有桩锤的的直径桩锤直径偏差范范围为75±3ccm陈志敏2014.6..155泥浆黏度偏度现场试验检测清孔后泥浆浆的性能指标标清空后泥浆的性性能指标：比比重1.10~1.15,稠度18s~25s王永贵2014.6..166砼设计配合比未未进行复核查阅资料钻孔灌注桩C330水下砼设计计配合比复核核报验设计配合比是否否有第三方复复核试验报告告肖小进2014.6..177泥浆液面偏低现场测量检测槽段内液面面离地面高度度泥浆液面高于地地下水位1.5m以上邝伟华2014.6..178护筒埋设深度过过浅现场实测测量现场冲桩所所埋深的钢护护筒的埋设深深度护筒埋设深度≥≥1.2m戴育昕2014.6..189清孔效率低现场统计计算现场统计钻孔灌灌注桩的清孔孔时间，结合合孔深换算对对应的清孔速速率清孔速率≥0..25m³//min高枫2014.6..1910施工期间雨水天天气多查阅资料统计分分析查阅施工日志，统统计钻孔桩施施工期间的天天气情况钻孔灌注桩施工工期间下雨天天气的频率≥25%邝伟华2014.6..2011测量放线不精准准现场测量复核测量复核已完成成浇筑的钻孔孔灌注桩桩位位的中心坐标标实测坐标与理论论坐标的偏差差距离≥5cm肖小进2014.6..20制表人：龙龙国强日期：2014年6月6日要因确认(一))工人岗位考考核合格率未未达标确认方法：现场场考核标准：：考核成绩达达90分以上为合合格，考核合合格率达100%。实测：：该项由技术术负责人刘天天生负责，对对桩机班组的的工人现场的的实操以及对对冲桩质量要要点的掌握的的情况进行抽抽查考核，抽抽查结果如下下：表8桩机工人考考核情况摄影、制表人人：刘天生日期：2014年6月10日非要因结论：：现场桩机工工人冲桩技术术考核成绩的的平均分达94.63分，考核合合格率达100%，是非要因因。非要因要因确认(二))施工场地未未进行平整硬硬化确认方法：现场场检查，测量量标准：：桩架首尾端端处地面的水水平高差≤10cm实测：：2014年6月10日，由项目目部副经理带带队，组织测测量人员对施施工现场摆放放桩机部位的的地面高差情情况进行检查查测量，发现现现场摆放桩桩机的部位均均已浇筑一层层砼进行硬化化处理，于是是便在现场随随机抽取了8台桩机对其其桩架首尾端端处地面的水水平高差进行行测量确认，其其测量结果如如下表所示：：表9桩机收收尾端地面水水平高差测量量统计表图8现场场地硬硬化图摄影、制表人：：吴海升日期：2014年6月11日非要因结论：：现场随机抽抽取的8台桩机收尾尾端处地面的的水平高差均均≤10cm，处于一个个可控的调整整范围，在桩桩机摆放过程程中要选取适适当规格的滚滚筒与垫木，对对于需要微调调的部分采用用板件进行微微调，可以确确保桩机桩架架的平稳，因因此判定为非非要因。非要因要因确认(三))桩锤偏磨磨部位未及时时修补确认方法：现场场检查，实测测标准：：测得桩锤各各方向半径偏偏差≤5cm实测：：2014年6月12日，设备技技术员龙国强强到现场抽取取8幅桩锤对其其偏磨尺寸进进行测量得到到统计数据如如下表，并拍拍摄桩锤情况况照片如下。合金磨损量4cm合金磨损量4cm图9桩锤合金焊焊接照片图10桩锤磨损照照片表11桩锤锤偏磨尺寸统统计表摄影，制表人：：龙国强日期：2014年6月13日非要因结论：：桩锤各个角角度焊接规则则，磨损比较较均匀，平均均偏磨量3.92ccm≤5cm，符合桩锤锤设定的偏磨磨量要求，是是非要因。非要因要因确认(四))桩锤直径选选择不合理确认方法：现场场实测，统计计标准：：桩锤直径偏偏差范围为75±3ccm实测：：2014年6月14日，小组成成员对现场施施工的所有桩桩锤的直径从从各个不同的的方向进行测测量统计，计计算其桩锤直直径平均值，得得到统计数据据如下表。表12桩桩机直径实测测数据统计表表摄影，制表人：陈志志敏日期：2014年6月15日图111桩锤直径测测量图12桩锤直径测测量摄影，制表表人：陈志敏敏日期：2014年6月15日结论：：从图表可以以看出，施工工现场所采用用的桩锤直径径平均值都大大于75cm，且在抽取取的10个桩锤中有8个桩锤的直直径偏差范围围超过了75±3ccm，占抽取频频数的80%，桩锤直径径的选择偏大大是导致扩孔孔系数偏大的的主导原因之之一，因此桩桩锤直径选择择不合理是要要因。要因要因要因确认(五))泥浆黏度偏偏度确认方法：现场场试验标准：：清孔后泥浆浆的性能指标标：比重1.10~1.15,黏度18s~25s实测：：2014年6月14日-16日，由项目目总工牵头组组织实验员对对近几天成孔孔的泥浆性能能指标进行现现场试验测量量，试验记录录数据如下表表。图13现场泥浆比比重试验图14现场泥浆黏黏度试验表13清清孔后泥浆性性能指标测试试统计表摄影、制表人：：肖小进日期：2014年6月16日结论：：现场所采用用的泥浆性能能指标符合要要求的仅有2根桩，占抽抽取频数的20%，泥浆的黏黏度普遍偏低低，导致泥浆浆护壁效果不不理想，因此此泥浆粘度偏偏低是主要因因素。要因要因要因确认(六))砼设计配配合比未进行行复核确认方法：查阅阅资料标准：：设计配合比比是否有第三三方复核试验验报告实测：：2014年6月17日，由小组组成员查阅了了车站出入口口钻孔灌注桩桩所采用的商商品混凝土的的配合比设计计报告，查找找钻孔灌注桩桩C30水下混凝土土的配合比是是否准确，是是否经有资质质的第三方检检测单位进行行复核试验。图115混凝土配合合比设计报告告图16混凝土配合合比复核试验验报告摄影人：王永贵贵日期：2014年6月16日结论：：钻孔灌注桩桩所采用的C30水下混凝土土为商品混凝凝土，由混凝凝土搅拌站的的专非要因业人员进进行设计计算算、现场试配配得出的混凝凝土配合比，并并出具混凝土土配合比设计计报告，其设设计配合比有有及时报第三三方检测单位位进行复核试试验，其试验验结果满足设设计强度要求求，因此判定定为非要因。非要因要因确认(七))泥浆液面面偏低确认方法：现场场测量标准：：泥浆液面高高于地下水位位1.5m以上实测：：2014年6月17日，由小组组成员邝伟华华在花果山公公园站现场抽抽取了10个钻孔灌注注桩测量其到到护筒顶面标标高与泥浆液液面高差值，并并查阅地质资资料确定对应应位置的地下下水位标高，从从而得出泥浆浆液面与地下下水位的差值值如下表：表表14泥浆液面检检查记录表图17现场泥浆液液面测量制表、摄摄影：邝伟华华日期：2014年6月17日非要因结论：现场随随机抽取的10个桩位中，大大部份桩位的的泥浆液面都都远远高于地地下水位1.5m以上，其中中仅有一个桩桩位的泥浆液液面偏低的，占占抽取频数的的10%，存在极大大的偶然因素素，因此判定定为非要因。非要因要因确认(八))护筒埋设深深度过浅确认方法：现场场实测标准：：护筒埋设深深度≥1.2m实测：：2014年6月18日，由小组组成员戴育昕昕对现场冲桩桩的钢护筒高高度以及钢护护筒的埋深深深度进行实测测，其统计数数据如下表所所示：表15护护筒高度及埋埋设深度实测测数据统计表表图18钢钢护筒的埋设设深度测量图19钢护筒的高高度实测摄影，制表人：：戴育昕日期：2014年6月18日要因结论：由以上上的统计表中中可以看出，现现场所采用的的钢护筒的平平均高度在1.5m左右，而在在成孔过程中中的埋设深度度大多都小于于1.2m，钢护筒埋埋设深度大于于等于1.2m的仅有两根根桩占抽取频频数的20%，且其平均均值远小于1.2m。钢护筒埋埋设深度过浅浅，在桩锤冲冲孔过程中极极易造成护筒筒摇动而移位位，从而导致致孔口扩大，因因此护筒埋设设深度过浅判判定为要因。要因要因确认(九))清孔效率率低确认方法：现场场统计，计算算标准：：清孔速率≥0.25mm³/minn实测：：2014年6月11日至6月18日，由小组组成员高枫负负责对现场正正在施工的几几个钻孔桩的的清孔情况进进行全程旁站站统计，记录录每个施工桩桩的清孔时间间并结合孔深深及清孔泥浆浆方量进行计计算得出相应应的清孔速率率，其记录统统计数据如下下表所示：表16钻钻孔灌注桩的的清孔速率统统计表制表人：高枫日期：2014年6月18日非要因结论论：由以上的的统计表中可可以看出，现现场施工的钻钻孔灌注桩的的清孔速率≥0.25mm³/minn的有17根桩，占抽抽查频数的17/200=85%，其中有15%的钻孔桩的的清孔速率达达不到标准的的0.25mm³/minn，且在现场场抽取的20个钻孔灌注注桩的平均清清孔速率达到到0.27mm³/minn，高于我们们设定的标准准值，因此清清孔效率低判判定为非要因因。非要因要因确认(十))施工期间间雨水天气多多确认方法：现场场统计，计算算标准：：钻孔灌注桩桩施工期间下下雨天气的频频率≥25%实测：：2014年6月19日，由小组组成员邝伟华华负责查阅了出出入口钻孔灌灌注桩施工期期间的施工日日志，统计了了施工期间的的天气下雨情情况，其统计计结果如下表表所示：表1722014年5月至7月施工期间间晴雨天气统统计表与晴雨雨表摄影，制表表人：邝伟华华日期：2014年6月19日非要因结论：从上表表的统计数据据可知，花果果山公园站出出入口钻孔灌灌注桩施工期期间下雨水天天气的频率仅仅为16.3%≤25%，因此判定定为非要因。非要因要因确认(十一一)测量放线不不精准确认方法：现场场测量复核标准：：实测坐标与与理论坐标的的偏差距离≥5cm实测：2014年6月20日，由小组组成员肖小进进组织测量人人员对正在冲冲孔的钻孔灌灌注桩的桩位位进行复测，测测量实际坐标标与理论坐标标的偏差距离离，其测量复复核结果如下下表所示：表18钻孔孔灌注桩的清清桩位坐标复复核数据统计计表图20现现场桩位复核核测量照片摄影，制表人：：肖小进日期：2014年6月20日非要因结论：从上表表的统计数据据可知，钻孔孔灌注桩的桩桩位测量放线线都比较精准准，测量复核核的偏差距离离均不大于5cm，因此判定定为非要因。非要因通过调查,对111个末端因素素进行确认,其中造成扩扩孔系数偏大大的要因有以以下3个:1、桩锤直径选选择不合理2、泥浆黏度偏偏低3、护筒埋设深深度过浅制定对策表对策可行性对比比分析表小组全体成员针针对要因，敞敞开思想，独独立思考，从从各个角度对对主要原因提提出了改进的的想法,制定以下对对策方案，并并对所选方案案进行了对比比分析：表19对策评价选选择表序号要因对策评价选定方案有效性可操作性经济性可靠性1桩锤直径选择不不合理采用小直径梅花花型桩锤效果差可以操作成本高可靠性一般不选用减小桩锤的合金金焊接长度效果差可操作性强成本略高可靠性一般不选用调整优化桩锤直直径尺寸效果明显可操作性强成本适当可靠性好选用2泥浆黏度偏低采用盾构环流经经处理后的高高浓度泥浆效果差可以操作节约成本可靠性差不选用向泥浆池中添加加高塑性粘土土进行调配效果一般可以操作成本不高可靠性差不选用采用优质膨润土土进行泥浆调配配和再生处理理效果明显可操作性强成本略高可靠性强选用3护筒埋设深度过过浅增加护筒高度，加加大埋深深度度效果不明显可操作性强成本高可靠性强不选用施做钢筋混凝土土导墙结构效果一般可操作性差成本高可靠性一般不选用采用现浇混凝土土护筒效果明显可操作性强成本适当可靠性强选用表20对策可行性性分析表序号要因对策可行性分析结论1桩锤直径选择不不合理采用小直径梅花花型桩锤由于地层中岩石石硬度高，采采用小直径桩桩锤成孔效率率大大降低，采采用小直径桩桩锤试验了3根桩，成孔孔效率降低了了近35%，严重增加加了整个施工工成本。不可行减小桩锤的合金金焊接长度可操行行强，但但有效性差，减减小桩锤的合合金焊接长度度致桩锤磨损损超标的频次次加大，桩锤锤修补次数增增加了50%，减少了冲冲孔的有效作作业时间。不可行调整优化桩锤直直径尺寸统计实际施工的的桩锤直径及及对应的成孔孔直径，结合合实际成孔尺尺寸调整桩锤锤的直径大小小，使最终的的成孔孔径尺尺寸更接近理理论桩孔直径径。可行2泥浆黏度偏低采用盾构环流经经处理后的高高浓度泥浆经济性非常好，充充分利用了盾盾构施工所产产生的废弃泥泥浆，节约施施工成本，但但泥浆中砂石石碎渣含量偏偏大，导致清清孔后的含砂砂率不达标。不可行向泥浆池中添加加高塑性粘土土进行调配经济效果好，高高塑性粘土成成本低，但伴伴制的泥浆粘粘性能不理想想，所采用的的泥浆护壁厚厚度不够，护护壁效果差，易易出现泥浆渗渗漏和塌孔现现象。不可行采用优质膨润土土进行泥浆调配配和再生处理理采用膨润土进行行泥浆调配施施工成本高，但但拌制的泥浆浆性能好，可可操作性和有有效性强，有有效的解决了了泥浆粘度偏偏低的问题。可行3护筒埋设深度过过浅增加护筒高度，加加大埋深深度度可操作性强，可可靠性好，采采用5个槽段进行行了试验，但但所取得的效效果不明显，同同时增加护筒筒埋设深度在在埋深与提起起护筒时大大大增加了施工工困难，且在在提起钢护筒筒时易对桩顶顶部位的混凝凝土结构质量量造成影响。不可行施做钢筋混凝土土导墙结构采用导墙结构可可以有效解决决护筒移位问问题，但增加加了钢筋混凝凝土的用量，增增加了施工成成本，而且桩桩位在沿着导导墙的方向很很难精确定位位。不可行采用现浇混凝土土护筒现浇混凝土护筒筒虽然增加了了一定的混凝凝土用量，但但护筒混凝土土可采用低标标号混凝土，可可以对施工成成本的增加适适当控制，同同时又能很好好的解决护筒筒埋深过浅、移移位等问题，也也提高了钢护护筒的周转率率，优化了施施工工艺。可行制表人：龙国强强日期：2014年7月16日根据对策可行性性分析，小组组按照“5W1H”原则制定了了对策实施计计划表：表21对策表序号要因对策目标措施责任人地点完成时间1桩锤直径选择不不合理调整优化桩锤直直径尺寸使成孔尺寸更接接近理论桩径径，成孔后的的尺寸控制在在83cm±±2cm范围内1、统计现场的的桩锤的直径径以及其对应应的成孔直径径；2、根据实际成成孔直径与钻钻孔桩理论直直径的差值来来调整桩锤的的直径；3、过程中对桩桩锤的直径适适时进行检查查并及时进行行补焊修复，以以确保桩锤直直径的精确。陈志敏现场2014.7..242泥浆黏度偏低采用优质膨润土土进行泥浆调配配和再生处理理清孔后泥浆的性性能指标：泥泥浆比重1..10~1.115,稠度18s~25s1、当泥浆稠度度偏低时及时添添加优质的膨膨润土进行泥浆调配配，确保泥浆浆性能达指标标到设计要求求。2、使用泥浆处处理设备，提提高成槽泥浆浆质量肖小进现场2014.8..053护筒埋设深度过过浅采用现浇混凝土土护筒现浇砼护筒埋设设深度≥1.2m，各相邻桩桩的护筒浇筑筑成整体，确确保护筒的稳稳定性。结合护筒的尺寸寸要求预制混混凝土护筒浇浇筑的钢模具具，以保证护护筒的浇筑质质量；用挖机开挖导槽槽，测量定位位护筒钢模，并并对钢模进行行埋设固定；；在导槽内浇筑混混凝土，使各各护筒连成整整体，并在其其外围进行夯夯实固定，达达到一定强度度后拆除钢磨磨具形成砼护护筒。高枫现场2014.8..09制表人：龙国强强日期：2014年7月16日实施对策对策实施一：调调整优化桩锤锤直径尺寸1、统统计现场所采采用的桩锤的的直径以及其其对应的成孔孔后的钻孔灌灌注桩的桩孔孔直径如下表表所示；表22桩桩锤直径及其其对应成孔桩桩的桩孔直径径统计表制表人：戴育昕昕2014年7月18日由上图图表可以看出出，现场所采采用的桩锤直直径普遍偏大大，成孔后的的桩孔直径远远大于理论直直径的80cm，为了确保保桩孔直径接接近理论桩身身直径，小组组成员集中讨讨论分析实际际统计数据后后，采取了系系类的措施不不断调整优化化桩锤直径尺尺寸。2、同同时为了保证证钻孔灌注桩桩的混凝土保保护层的厚度度，也考虑到到施工的可操操作性，结合合实际情况来来调整桩锤的的直径，首先先选用了直径径72cm的桩锤。在在成孔过程中中发现桩锤的的重量减轻，在在残积土层的的冲孔过程中中易出现桩锤锤回弹现象，冲冲孔的效率大大大较小，且且有少数桩孔孔成孔后的直直径过于接近近钢筋笼的外外径尺寸，增增大了吊放钢钢筋笼的困难难，且桩身的的混凝土保护护层厚度难以以保证。图图21测量桩锤直直径图22测量钢筋笼笼直径于是便便改用直径为为75cm的桩锤，桩桩锤的直径的的适当调整一一定程度上加加大了桩锤重重量，改善了了成孔效率的的问题，而且且成孔后的钻钻孔桩的桩孔孔直径均能控控制在83cm±±2cm范围内，达达到了我们对对策的设定目目标，而且也也能减小钢筋筋笼下笼的施施工困难。3、然然后花果山公公园站出入口口的施工地段段岩面埋深浅浅，岩面起伏伏变化大，在在冲孔过程中中对桩锤的磨磨损严重，因因此在冲孔过过程中要适时时检查桩锤的的磨损情况，发发现磨损超过过允许范围的的要及时进行行焊接修补以以调整优化桩桩锤直径；同同时对桩锤的的焊接修补要要进行严格把把关，要避免免以减少修补补的频次为目目的而将桩锤锤焊接修补得得过大，每次次桩锤焊接修修补完成后要要经过现场质质检工程师验验收合格后方方可进行投入入使用。效果检查：以上措措施于7月24日全部实施施完成，并对对措施实施后后近一个月的的钻孔灌注桩桩的成孔情况况进行了检查查，统计数据据如下表所示示：表23钻孔灌注桩桩的桩孔直径径统计表摄影、制表人：：陈志敏日期：2014年7月26日由以上统计表可可知，在采取取了以上措施施之后，近期期钻孔灌注桩桩成孔直径偏偏大情况得到到了很好的改改善，超过我我们的对策设设定目标范围围83cm±±2cm的仅占23.333%，且其平均均值也在目标标设定范围内内，对策实施施效果良好。结论：对对策实施后，钻钻孔灌注桩桩桩孔直径偏大大的问题得到到了很大程度度的控制，钻钻孔灌注桩的的扩孔系数偏偏大的问题也也得到了很好好的改善，达达到对策目标标要求。对策实施二：采采用优质膨润润土进行泥浆浆调配和再生生处理措施：：对于钻孔灌灌注桩施工过过程中泥浆性性能不达标的的问题，引起起了项目部领领导的高度重重视和关注，由QC小组成长陈陈少锋对现场场泥浆的调配配与性能指标标的监测进行行严格把关。1、2014年年7月22日，在拌制制泥浆前由刘刘天生组织工工程部技术组组和试验员，结结合目前的实实际地质条件件、成孔方法法等对泥浆配配合比进行了了研讨和初定定，会后带领领试验员对泥泥浆经过多次次的试配与调调整后，最后后得出的泥浆浆初步配比（占占水的百分比比）如下表::表24泥泥浆配合比水优质膨润土甲基纤维素烧碱110%0.05%0..1%00.3%2、泥浆浆拌制和使用用过程中，QC小组组长陈陈少锋会不定定期对泥浆进进行检查且每天不少于于两次，当泥泥浆粘度偏低低时便及时进行配合合比修正（如如添加优质的的膨润土、添添加剂等），并并做好足够的的泥浆贮备。图2330现场泥浆浆检测图24现场泥浆调调配摄影、制表人：：肖小进日期：2014年7月27日3、2014年年7月28日由QC小组成员龙龙国强在沉淀淀池前增设了1套泥浆净化化器装置，对泥浆进行行旋流除砂，通通过机械处理理和重力沉浆浆处理相结合合的方法，提提高成槽泥浆浆质量。图25现场增设的的泥浆净化装装置摄影人：龙国强强日期：2014年8月2日实施效果：对策实施完后随随机抽取现场场10个钻孔灌注注桩进行泥浆浆性能指标检检测，检测结结果显示清孔孔后孔内泥浆浆性能指标均均符合要求，检检测记录如下下表22所示：表25改进进后泥浆性能能指标检测记记录表制表人：肖小进进日期：2014年8月12日结论：由由图表可知，通通过实施对策策，清孔后的的泥浆性能指指标稠度值均均在18s到25s以内，比重重均在1.10到1.15之间，均达达到设计要求求。对策实施三：采采取现浇混凝凝土护筒1、结结合钻孔灌注注桩的尺寸要要求预制混凝凝土护筒浇筑筑的模具，为为了使得钻孔孔桩的成孔尺尺寸接近理论论值，磨具的的外径尺寸设设置为800cm，并采用钢钢磨具以确保保外部的光滑滑和成型护筒筒的尺寸要求求，以保证护护筒的浇筑质质量；现浇混混凝土护筒的的钢磨具高度度设置为1.2m，能有效的的确保成型后后的混凝土护护筒埋设深度度不小于1.2m。图26测量磨具直直径尺寸图27测量磨磨具高度尺寸寸2、用用挖机开挖导导槽，测量定定位桩身位置置，并在桩心心位置埋设定定位筋，准确确定位每个护护筒的埋设位位置。在混凝凝土护筒的钢钢磨具外侧涂涂刷一层隔离离剂，以便在在混凝土达到到一定设计强强度后能快速速脱模，提高高磨具的周转转率，然后将将磨具准确的的吊放至每个个定位筋处，对对护筒磨具底底部进行埋固固定，并调整整位置使定位位筋刚好位置置护筒磨具的的中心。在导导槽内浇筑混混凝土，使各各相邻护筒连连成整体，并并在其外围进进行夯实固定定，达到一定定强度后拆除除钢磨具形成成混凝土护筒筒。图28开挖导槽埋埋设钢护筒图29成型后后的混凝土护护筒3、现浇浇混凝土护筒筒虽然损耗了了一定的混凝凝土用量，但但能有效解决决护筒埋设深深度过浅的问问题，各相邻邻护筒之间用用混凝土浇筑筑连接成一个个整体，在冲冲桩过程中不不会出现护筒筒松动移位而而出现桩孔倾倾斜或孔口扩扩大的问题，采采用精准的钢钢磨具能有效效保证护筒的的结构尺寸，也也能有效的控控制钻孔桩的的扩孔问题。同同时也减少了了采用钢护筒筒过程中反复复测量定位复复核的工作，避避免了钢护筒筒周转不够的的问题，简化化了后续的施施工工艺，大大大提高了钻钻孔灌注桩的的质量保证措措施。实施效果：：对策实施完后随随机抽取现场场10个钻孔灌注注桩对其冲孔孔过程中现浇浇混凝土护筒筒的埋设情况况以及钻孔灌灌注桩的成孔孔情况进行检检查与观测，检检测记录如下下表23所示：表26改改进措施后混混凝土护筒的的埋设情况检检查记录表摄影、制表人：：肖小进日期：2014年8月20日结论：由由上表可知，通通过实施对策策，现浇混凝凝土护筒的埋埋设深度得到到了有效的保保证，并与相相邻的各护筒筒桩位连成了了一个整体，加加强了护筒的的整体稳定性性，在成孔冲冲击过程中未未出现护筒松松动移位现象象，从而避免免了桩孔的倾倾斜或移位，钻钻孔桩的扩孔孔系数大数多多能控制在15%的范围内，达达到了对策目目标要求。效果检查效果检查一在全部措施完全全实施完毕后后，我们对2014年8月24日-10月10日间完成灌注注桩情况进行行了统计，对对实施对策后后的钻孔灌注注桩的混凝土土损耗率率进进行了统计，并并绘制了混凝凝土损耗率的的活动前、目目标值和活动动后对比图.表27实施施对策后钻孔孔灌注桩混凝凝土损耗率平平均值统计表表表序号钻孔灌注桩位置置（桩号）区间桩根数（NN）损耗率损耗率平均值1A1~A606014%14%2B1~B444415%3C1~C161612%图30活活动前后混凝凝土损耗率以以及与目标值值的对比图制图制表人：刘刘天生日期：2014年10月10日结论：由上图可可以看出，通通过QC小组的活动动，混凝土的的损耗率由原原来25%降到14%，达到并超超过了目标值值。效果检查二1、QC小组对对这两个月钻钻孔灌注桩混混凝土损耗率率偏大类型进进行了调查，得得到如下统计计表，并绘制制了饼状图。表28钻钻孔灌注桩混混凝土的损耗耗类型调查表表序号混凝土损耗率偏偏大的类型桩数（根）所占比例（%）1钻孔灌注桩砼充充盈系数偏大大1621.33%2预估方量不准造造成砼浪费1824.00%3地层中有未处理理的溶土洞现象2026.67%4商品砼实际供应应方量不足2128%合计75100%制表人：高枫日期：2014年10月12日图31钻钻孔灌注桩混混凝土的损耗耗类型的饼分分图制图人：龙国强强日期：2014年10月12日由以上图表可以以看出，钻孔孔灌注桩砼充充盈系数偏大大仅占21.333%，已经不再再是混凝土损损耗率偏大的的主要类型，说说明钻孔灌注注桩砼充盈系系数偏大情况况得到了很好好的解决。2、QC小组对对16个混凝土损损耗率偏大钻钻孔灌注桩进进行调查，统统计结果如下下表：表29损耗耗率偏大类型型统计表序号损耗率偏大类型型数量(n)所占比例(%))累计比例(%))1扩孔系数偏大425.00%25.00%2桩底终孔标高控控制不准631.25%56.25%3桩顶超灌高度控控制不准318.75%75.00%4地质条件差312.50%87.50%合计16100%制表人：刘天生生时间：2014年10月15日根据活动后损耗耗率偏大类型型统计表绘制制活动后钻孔孔灌注桩混凝凝土损耗率排排列图图如下下：图32活动后后钻孔灌注桩桩混凝土损耗耗率排列图制图人：刘天生生日期：2014年10月15日由统计情况可以以看出，扩孔孔系数偏大情情况得到了有有效解决。效果检查三：经经济效益与社社会效益2014年8月至2014年10月共完成120根钻孔灌注桩，损耗率的降低，直接减少了一定数量的混凝土的方量，同时也降低了后期对钻孔灌注桩凿毛和喷锚的施工难度。（1）混凝土的单价按350元/方，每根钻孔灌注桩按平均6方计算，节约混凝土材料费用6×120×（0.25-0.14）×350=27720元。（2）后期钻孔灌注桩的凿毛施工400元/方，每根钻孔灌注桩按平均6方计算，节约后期钻孔灌注桩的凿毛费用6×120×（0.25-0.14）×400=31680元。（3）优化调整桩锤直径后大大提高了冲桩成孔效率，每月节省的机械设备台班费用5200元，人工费3200元，合计节省机械设备费和人工费：（5200+3200）×3=25200元。（4）利用钢护筒提高了护筒周转率，简化了测量复核工作，每月节省的测量人工费3500元，合计节省3500×3=10500元。（5）定制的钢护筒模具成本费用按每个600元，合计增加的材料投入费用600×12=7200元。（6）浇筑混凝土护筒增加的混凝土消耗量，现浇护筒采用的低强度混凝土的单价按280元/方，每个护筒增加的混凝土损耗量0.5方，增加的混凝土投入费用0.5×120×280=16800元。（7）本次QC活动共花费11500元的活动经费。（8）直接经济效益=创造的经济效益—投入的费用=27720+31680+25200+10500-7200-1