(2014版)土力学网上作业题参考答案1

(2)证明：设V=1ne=厶=V,V=V+V=1+esVVVssGmg(m+m)g(pV+pV)gS(2)证明：设V=1ne=厶=V,V=V+V=1+esVVVssGmg(m+m)g(pV+pV)gSVY+YVSeY+YY===ws~i""i~=1~ww1―ss~=rvws=VVV~ss四、计算题[1]某地基土层，用体积为72cm3的环刀取样，测得环刀加湿土重170g,环刀重40g,烘干后土重122g,土粒相对密度为2.70，问该土样的w、e、s、y、Y、Y和Y‘各为多少？并比较各种重度的大

rdsat小。

解：V=72cm3,m=170－40=130g,mS=122g,mW=130－122=8gm…8n®~W==6.6%m122Sd_p__(1+2.7x1x(1+0.066)e=~s，w，'1=_1=0.6p130/72wd一0.066x2.7Sr=〒=0.6=29.7%=G=mg=130x10=V=V=72=18^N/m3d+eYsat=T+TYW=2.7+0.6x10=20.6kN/m31.610=10.6kN/m3Y上YY=20.6W2.7x10=16.9kN/m3

1.6sat>Y>Y>Ysatd[2]一土样重200g,已知含水率为16%,量为多少？解：已知：m1=200g,®1=16%,w2若要制备含水率为20%的土样,需加多少水？加水后土样重=20%,则：mm=mm-ms1m+Am=w1wms=16%w1m+Am=—w—m-m1w1将m】=200g带入得：m=27・6g,Am=6・9g1w1ww=20%95%,Y=d216.8KN/m3,•°•加水后土样重量为：m2=m.+Am=200+6.9=206.9g21w[3]某土坝施工中，上坝土料的d=2.7,w=10%,上坝时虚土Y=12KN/m3，要求碾压后Ss1d1Yd2倉g，由于碾压前后土粒重力不变,2解：(1)y=g，dYd2倉g，由于碾压前后土粒重力不变,2解：(1)y=g，d1V1mw=——w11mmw2msYd2=」Ymw2msYd2=」Yd21+ew2dS=nw=r2e22e22.7x101=16.81=0.607.Am=m(ww)ws21ddY=s-yne=sw1+ew2Y2d2sw=Yd2Se0.95x0.607r22=d2.7=8400(0.214—0.1)=958t=21.4%2.7x101=0-607wdSe0.95x0.6072.7S=rnw=^r^二=21.4%2.7TOC\o"1-5"\h\zr2e2d2s.•・Am=m(w—w)=8400(0.214—0.1)=958tws21五、简答题简述击实功能对粘性土压实性的影响？1•土料的p和®不是常量，p随着击数的增加而逐渐增大，而3则随着击数的增加而逐dmaxopdmaxop渐减小。然而，这种增大或减小的速率是递减的，因此只靠增加击实功能来提高土的P是有一定dmax限度的。2.当3较低时，击实功能影响较显著，而当含水量较高时，击实曲线接近于饱和线，这时提高击实功能是无效的。第二章土中水的运动规律一、填空题渗流或渗透。渗流量与过水断面面积以及水头损失，断面间距。一次方。常水头试验。变水头试验。渗透系数。渗透力。渗透变形。流土和管涌。流土.地基或土坝下游渗流逸出处。管通。渗透系数,q=kAAh=kAi或v=q=kiTOC\o"1-5"\h\zlA二、判断题(V)⑸(V)

[6](X)d1

s1+e三、证明题d1

s1+e[1证明i=cw证明:'mgVi==sws=证明:'mgVi==sws=cVwwVgVdgVs~sws=sws~VVwwVV(d1)d1ws=~ss=sV+V1+esv四、计算题板桩支挡结构如图所示，由于基坑内外土层存在水位差而发生渗流，渗流流网如图中所示。已知土层渗透系数k=2.6x10-3cm/s,A点、B点分别位于基坑底面以干1.2m和2.6m。试求：整个渗流区的单宽流量q；AB段的平均渗透速度v(A点、B点所在流网网格l=b=1.5m);AB图中A点和B点的孔隙水压力uA与uB。AB流网网格abcA的网格长度lL5m，判断基坑中的a~b段渗流逸出处是否发生流土？(地基土=20KN/m3)sat解：(1)m=4,n=9,h=5—1.5—1=2.5m,.kh(m1)2.6x103x102x2.5x(41)••q==.kh(m1)2.6x103x102x2.5x(41)••q==(3)n191h2.5Ah=0.31mn191HA=(10—1.5)—7X3.31——6X.31—(5—2.6)=4.24m,uB201010X24X3600=2.11m3/dmA=HB=(10—1.5)hkik2.610

l(5—1.2)=2.53m,u=HAwAA"AB0.313=5.4X0-4cm/s1.5=10X.53=25.3KPa(4)i——Cw所以，渠底a~b段渗流溢出处不会发生流土。H=10x4.24=42.4KPawB“.h0.311,流网网格abcA的平均水力梯度为i—了50.21<iC五、简答题[1简述流网的四点基本性质?1•流线与等势线相互正交，所构成的流网网格为曲边正方形，即。2•任意两相邻等势线间的水头损失相等；3•任意两相邻流线间的单位渗流量相等；4•在确定流网中等势线数量时，上下游的透水边界各为一条等势线；在确定流网中流线数量时，基础的地下轮廓线及渗流区边界线各为一条流线。[2简述常用的防渗技术措施？1•减小水力梯度降低水头增加渗径2•在渗流逸出处加设铺盖或铺设反滤层反滤层可以滤土排水，防止细小颗粒流失，同时通畅地排除渗透水流。反滤层一般为1一3层,由砂、卵石、砾石、碎石构成，每层粒径沿着水流方向逐渐增大。3•在建筑物下游设置减压井、减压沟等，使渗透水流有畅通的出路。

第三章土中应力分布及计算一、填空自重应力和附加应力基底压力,地基反力。基础的刚度和地基的变形条件。马鞍形分布、抛物线形分布以及钟形分布。基底附加压力。深宽比和长宽比。二、判断[4](X)⑸(X)⑹(V)三、计算题一矩形基础，宽为3m,长为4m,在长边方向作用一偏心荷载N=F十G=1200kN。偏心距为多少时，基底不会出现拉应力？试问当p=0时，最大压应力为多少？min”解：(1)要保证基底不出现拉应力，偏心距e应满足：W1/6=4/6=0.67m当e=l/6时’p=0，min••pmax=200kPa••pmax=200kPalb("T)*1+76)[2]一矩形基础，宽为3m,长为4m,在长边方向作用一偏心荷裁N=F十G=1440kN，偏心距为e=0.7m。试问基底最大地基反力p为多少？max解:e=0.7m>1/6=4/6=0.67m,•…p:max=3b(l22e)=3V00.7)=246・15kPa四、简答题图示说明集中力作用下土中应力的分布规律⑴当z不变时，在荷载轴线上o最大，随着r的增加，a逐渐减小，o也逐渐减小，见图3-8(a)zz在r=0的荷载轴线上，o随着z的增加而减小，见图3-8(b)z在不通过集中力作用点的任一竖直剖面上，在土体表面处，o=0,随着z的增z加，o逐渐增大，在某一深度处达到最大值，此后又逐渐减小，见图3-8(b)Jz1Q\■r~i12-1*坎、点、—1一^/r二0时*—的分布

(a)(b)图3—8集中力作用于地表时附加应力的分布情况第四章土的压缩性与地基沉降计算填空土的压缩性。土的固结。100kPa,200kPa。侧限压缩模量。前期固结压力。超固结比,OCR=1,OCR>1,OCRV1e=0・42e0。[18]强度变化和变形。孔隙水压力，附加有效应力。瞬时沉降、固结沉降[18]强度变化和变形。孔隙水压力，附加有效应力。瞬时沉降、固结沉降和次固结沉降。[22]e=e0-H(1+e0)0判断题[4](X)⑸(V)⑹(V)三、绘图题用经验作图法确定前期固结压力p，并说明具体步骤。c在e〜lgp曲线拐弯处找出曲率半径最小的点A,过A点作水平线A1和切线A2；作ZLA2的平分线A3，与e-lgp曲线直线段的延长线交于B点；B点所对应的有效应力即为前期固结压力。四、计算题[1]今有两粘土层(A、B),土质和土层排水条件相同，两土层都受到100kPa的连续均布荷载，土层厚度Ha：Hb=2：1,在A土层内孔隙比从1.060减至0.982,B土层内孔隙比从0.910减至0.850,已知当Ut=50%时所需时间tA：tB=5：1,试求kA：kB=?

VATVB，解：A、B均受到连续均布荷载作用fa=a，且UtVATVB，TOC\o"1-5"\h\zABtH^2tB=22H^2tB=22/5=4/5vAvBH21BAk(1+e)k(1+e)aC二一BB-fC/C=—AAB—vBaYvAvBak(1+e)BwABB_f—vAA=vBB_>C/CH2H2ABk(1+e)C=f以vAaAwfk:k=4aA(1+eB)_4(1-060-982)(1+0-91)=0.964：1AB5a(1+e)5(0.910.85)(1+1.06)设厚度为f2m的粘土层的边界条件如右图所示，固结度与时间因数关系如下图所示。上下层面处均为排水砂层，地面上作用着无限均布荷载P=300kPa,已知粘土层的初始孔隙比e=0.81，渗透系数k=2cm/y=6.3X10-8cm/s，压缩系数a=0.025X10-2/kPa。试求:粘土层最终沉降量为多少？加荷1年后，地基的沉降量为多少？加荷后历时多久，粘土层的固结度达到90%?解：(1)求粘土层最终沉降量无限大均布荷载作用，粘土层中附加应力呈矩形分布：b=p=300kPa,a=1z0.025x1020.025x1021+0.81x300x1200=49.7cm(：.CI):■：：.ME.J.J.：3C.(：.CI):■：：.ME.J.J.：3C.J.：l'■：：,H-.)0粘性土求加荷1年后，地基的沉降量竖向固结系数：C==2x1°2x(l+0.8l)=14.48m2/yVa0.025x102x103x10x103W双面排水：T=早=14.48x1=0.402，a=1，查表得U=0.7TOC\o"1-5"\h\zvH262ts=SU=49.7X0.7=34.8cmtt求双面排水且固结度达到90%时所需要的时间U=0.9，a=1，查表得T=0.848=早=1448tt=0.848X36/14.48=2.1年tVH262:.:：'：i1｝：~"II.；：：U：?：-；)?■:■：:iU.；)：：■:丁勺厂一二科和■7；.'ii飞ii':：-■■::厂'(；.7ii?.；：：：■3(I"so7附图固结度U与时间因数T的关系曲线tv五、简答题[1]简述太沙基一维渗流固结理论的六点基本假定

'(1)土是均质的、完全饱和的土粒和水是不可压缩的土层的压缩和土中水的渗流只沿竖向发生，是一维的土中水的渗流服从达西定律，渗透系数k保持不变⑸孔隙比的变化与有效应力的变化成正比，即一de/db'=a,且压缩系数a保持不变(6)外荷载是一次瞬时施加的第五章土的抗剪强度一、填空土的抗剪强度。受剪,剪切破坏土的抗剪强度。内摩阻力,内摩阻力和粘聚力。原始粘聚力、固化粘聚力和毛细粘聚力。粘聚力和内摩擦角。越大。二、判断(X)(X)三、计算题[1]土样内摩擦角为9=23°，粘聚力为c=18kPa，土中大主应力和小主应力分别为a=200kPa,1a=100kPa，试用两种方法判断该土样是否达到极限平衡状态？3解：(1)应用土体极限平衡条件，令a=a=200kPa，则f45。-E-2ctanf45。-門I2丿I2丿11fa=atan23f1f=200xtan245。-I-2x18xtan45。-2丿=63.79kPa计算结果表明a3>a，可判定该土样处于稳定平衡状态。TOC\o"1-5"\h\z33f(2)应用土体极限平衡条件，令a=a=100kPa，贝V33fa1f二a3ftan2〔45。+-1+2ctan45。a1f二a3fI2丿=100=100xtan2(23。\f23。］+2x18xtan45。+l^丿l2丿计算结果表明计算结果表明a<a，11f[2]一个砂样进行直接剪切试验，竖向应力p二282kPa可判定该土样处于稳定平衡状态。=100kP，破坏时e=57.7kPa。试问此时的大、小主应

力b、a为多少？13解：由题意可知，a=p=100kP,T=57.7kPa。根据库仑定律有:ft丁=atg申—tgp=孑=57.7/100=0.577—申=30°砂土c=0,根据土体极限平衡条件，a1=a1=a3tg2(45。+2)—301—a3tg2(45°+亍)=3a3，a=45°+2=45°+T=60°a二丄(a+a)+(aa)cos2a，100=0・5X(3a+a)+0・5X(3a—a)cos120°—a=66・67kPa21321333333a=3a=3X66・67=200kPa13⑶某正常固结饱和粘性土试样进行UU试验，得到c=0，申=20kPa，对同样的土进行CU试验，得uu到c=0,/=30。。若试样在不排水条件下破坏，试求剪切破坏时的a1和a3。解：aQa品2(45°+§+2/tg(45°+牛)=a他2(45°+严)=3a；a3)=aa3)=a3=20kPat=c=_(aa)=_(aa)=~(3afu21321323a，=3a，=3X20=60kPa13五、简答题简述土的抗剪强度影响因素土的矿物成分、颗粒形状和级配的影响含水量的影响原始密度的影响粘性土触变性的影响土的应力历史的影响简述直接剪切试验的优缺点优点直剪试验具有设备简单，土样制备及试验操作方便等优点，因而至今仍为国内一般工程所广泛使用。缺点剪切面限定在上下盒之间的平面，而不是沿土样最薄弱的面剪切破坏；剪切面上剪应力分布不均匀，且竖向荷载会发生偏转(移)，应力的大小及方向都是变化的；在剪切过程中，土样剪切面逐渐缩小，而在计算抗剪强度时仍按土样的原截面积计算；试验时不能严格控制排水条件，并且不能量测孔隙水压力；试验时上下盒之间的缝隙中易嵌入砂粒，使试验结果偏大。第六章土压力计算一、填空静止土压力、主动土压力和被动土压力。主动极限平衡状态。⑻被动极限平衡状态。[9]挡土结构的位移。

rsh2p1+Pn[10]P1P2处。3pp1+pp2~p\-p2二、判断[2](V)三、计算题[1]已知一挡土墙高4m,墙背竖直光滑，墙后填土表面水平，填土c=10kPa,申=20。，K°=0.66,丫=17kN/m3，试求在下述三种情况下，作用在墙上土压力的合力及作用点的位置：(1)挡土墙无位移；(2)挡土墙向着远离土体方向发生微小位移；(3)挡土墙向着土体发生微小位移。解：(1)挡土墙没有位移，产生静止土压力，则1E°=2h2K0=0.5X17X42X0.66=89.76kN/m土压力作用点：y=h/3=4/3=1.33m挡土墙向着远离土体方向发生微小位移，产生主动土压力，则①20。主动土压力系数：K=tg2(45。—)=tg2(45。—)=0.49a222c2x10拉应力区的临界深度：Z===1.68m07IK17也.49aE=丄⑺—z)(7hK—2c)=丄(4—1.68)(17x4x0.49—2x10、丽)=22.41kN/mTOC\o"1-5"\h\za20aa2土压力作用点：y=(h－z0)/3=(4－1.68)/3=0.77m挡土墙向着土体方向0发生微小位移，产生被动土压力，则被动土压力系数：k=tg2(45+—)=tg2(45+2匕)=2.04p22土体表面处：p=2c=2x10i204=28.57kPap墙底处：p=7hK+2cJK=17x4x2.04+2x10i：2.04=167.29kPapppE=0.5X(28.57＋167.29)X4=391.72kPap-P2=土压力作用点：y=•2p1+Pp2=4•2x2&57+167.29=1.53m-P2=3p+p328.57+167.29p1p2oP[2]已知一挡土墙高4m,墙背竖直光滑，墙后填土表面水平，要求填土在最佳含水率v=20%情况下夯实至最大干重度7=14.5kN/m3，并测得c=8kPa，—=22°，试求：oPdmax墙底处的主动土压力强度和墙背所受主动土压力的合力；=7=71+w0p解:填土在最佳含水率w=20%情况下夯实至最大干重度7=14.5kN/m3时，7opdmaxdmax，所以土体重度7=7(1+w)二14.5，所以土体重度7=7(1+w)二14.5x(1+0.2)=17.4kN/m3，则dmaxoP1)主动土压力系数：拉应力区的临界深度：K=tg2(45a2c——2)=tg2(45o—手)=0.452x?=1.37m174、：0.45a墙底处的主动土压力强度：0仆:Kp=7hK—2c^K=17.4x4x0.45—2x8、：0.45=20.59kPaaa'a墙背所受主动土压力的合力：E二0.5X20.59X(4—1..7)=27.08kN/maTOC\o"1-5"\h\z土压力作用点：y=(h—z0)/3=(4—1.37)/3=0.88mq22。(2)被动土压力系数：K=tg2(45。+)=tg2(45。+)=2.2p22土体表面处：p=2cK=2x8^/22=23.73kPap\p墙底处：p=YhK+2cK=17.4x4x2.2+2x趺22=176.85kPapp*pE=0.5X(23.73+176.85)X4=401.16kPap土压力作用点：y=•2J+Pp2=4•2x23.73+176.85=1.49m3p+p323.73+176.85p1p2第七章土压力计算一、填空[7]滑坡。⑻超过。平血，圆弧面。坡脚圆、坡面圆和中点圆。b=0・1R,土条两侧间，土条间竖向剪应力。二、判断[2](V)三、简答题简述土坡滑动失稳的原因答：1•外界力的作用破坏了土体内原来的应力平衡状态；2•土的抗剪强度由于受到外界各种因素的影响而降低，促使土坡失稳破坏。简述土坡稳定安全系数的三种表示方法答：1.滑动面上抗滑力矩与滑动力矩之比，即K=Mf;M2•滑动面上抗滑力与滑动力之比，即K=Tf;T实有的抗剪强度与土坡中最危险滑动面上产生的剪应力之比，即K=孚T四、绘图题[1]用费伦纽斯方法确定q=0时最危险滑动面圆心的位置，并有必要文字说明。答：(1)BD线与坡面的夹角为0、CD线与水平面的夹角为P，0、P与坡角0有关，可查表;1212(2)BD线及CD线的交点即为最危险滑动面圆心。五、计算题[1]一均质无粘性土土坡，坡度为1：2,Y=18.4KN/m3,o=20%,ds=2.68,P=34°，试求这个土坡的稳定安全系数K=?若土坡有沿坡面渗流作用时，该土坡的稳定安全性降低多少？有渗流作用时，为防止发生失稳破坏，应如何设计坡角？K'=•••该土坡的稳定安全性降低了-=皿K1.35解:⑴无渗流作用时：K=稔=詈=1.35(2)有渗流作用时：dY(1+o)2.68x10x(1+0.2)e=丹1=1=0.75Y18.4d+e2.68+0.75Y=Sy=x10=19.6KN/m3sat1+eW1+0.75Y'=YY=19.610=9.6WKN/m3sat066=51%(3)有渗流作用时，为防止发生失稳破坏，令Ytgp9.6xtg34°K===1tgB=Ytg卩19.6xtg卩创sat0.33，即1：m=1：3。[2]有一6m高的粘土边坡。根据最危险滑动面计算得到的抗滑力矩为2381.4kN・m/m,滑动力矩为2468.75kN・m/m,为提高边坡的稳定性采用底脚压载的办法，如图所示，压载重度Y=18kN/m3,试计算压载前后边坡的安全系数。解：(1)压载前M=迪土=0.96M2468.75s(2)压载后M

rMs2381.4+18x1.5x3x3+18x0.5x1.52xl2468.75[3]有一地基如图所示。地面下2m深处有一层厚0.8m的软土夹层，在地基上用当地材料修筑土堤,高5m,边坡1：2,土堤与地基均为砂质粘土，P=20°,c=20kPa,Y=20kN/m3；软土夹层的Y=18kN/m3,p=0,c=10kPa，试问该土堤是否会沿软土夹层滑动，安全系数有多大?解：(1)求作用于AB面上的EaK=tg2(45。)=tg2(45。严)=0.49,a222c2x20z==—2.86m,0YK20、'0.49ap=YhK2c7K=20x7x0.492x20^0.49=40.6kPaaBaaE=0.5X40.6X(7—2.86)—84.04kN/ma(2)求作用于CD面上的EpK=tg2(45。+号)=tg2(45。+芋)=2.04p=2c^K=2x20*204=57.13kPap22pDpp=YhK+2c*K=20x2x2.04+2x20'204=138.73kPapCppE=0.5X(57.13+138.73)X2=195.86kN/mp求BC面上作用的抗滑力Tfr=5X2=10m,W=0.5X(2+7)X10X20=900kN/mBcT=tL=cL+gLtgp=cL+Wtgp=10X10=100kN/mffBCBCBCBC.•・k=Ep+Tf=(195.86+100)/84.04=3.52，该土堤不会沿软土夹层滑动。Ea试计算以下几种情况下土条的稳定安全系数。(DY=17kN/m3,p=18°,c=10kPa；(2)Y=17kN/m3,Y=19kN/m3,c=10kPa,Y=10kN/m3satw(3)Y=18kN/m3,c'=5kPa,p'二24。,u=5kPa⑷土条被浸润线和下游水位分成三部分，各部分土条高度分别为h广山，h2=3m,〈=加，土条重度分别为Y=19kN/m3,Y=20kN/m3,土sat条宽度b=5m，弧长l=5.77m,«=30°,c'—10kPa,P‘二10。。解：(1)滑动面弧长l=<1+7=，cosa=2/J1+4=0.894,sina=1/<5=0.447,w=17X3.5X2—119kN/m_MWcosatgp+cl119x0.894tg18°+10,K=r==~M~Wsina~119x0.447s=1.07(2)滑动面弧长l=v'1+4=v'5,cosa=2/门+4=0.894,sina=1/*5=0.447,w=17X(2)滑动面弧长l=v'1+4=v'5,—10)X2X1.5=95kN/mMWcosatgp+cl95x0.894tgl8。+10$5—““K=r==一1・18MWsina95x0.447s_滑动面弧长l=t]+4=、：5,cosa=2/「1+4=0.894,sina=1M'5=0.447,W=18X3.5X2—126kN/mK=(Wcosaul)tgp'+crl(126x0.8945、'5)tg24°+5、''5―-Wsina=126x0.447'(4)K=(Yh+Yh+Yh)bcosatgp'+cl123(Yh+Yh+Yh)bsina1sat23(19xl+10x3+10x2)x5cos30。tgl0。+10x5.77=045(19x1+20x3+10x2)x5sin30°'(4)—坡外<n尸Afv.Sn■v%.第八章土压力计算一、填空极限荷载或极限承载力。临界荷载。压密阶段、剪切阶段和破坏阶段。剪切阶段。整体剪切破坏,局部剪切破坏,刺入剪切破坏。整体剪切破坏。比例界限，比例界重力。仰斜式、直立式、整体滑动破坏、墙足导致变形过大，坯。局部剪切破坏。刺入剪切破坏。限，小于，一半。俯斜式。体倾覆破坏、墙体水平滑移破坏、地基承载力不墙体丧失作用、挡土墙强度不够导致墙体断裂破二、判断[5](X)[6](X)[7](X)[8](V)三、计算题[1]如图8-10所示的挡土墙，墙背竖直光滑，墙后填土表面水平。墙体重度为K=22KN/m3，墙底与地基的摩擦系数卩=0.6，地基承载力1.6in特征值f=150KPa,试对此挡土墙进行抗倾覆稳定性验算、抗滑移稳定性验算以及地基承载力验算。a解：(1)求EaK=tg2(45。—业)=tg2(45。—■^)=0.49a22z0—q=_2x^—20=z0TOC\o"1-5"\h\zYi：KY18丫0.4918apaA=qK—2c\：K=20x0.49—2x8・0.49=—paAaapaB=(q+Yh)K—2^T=(20+18X3)X0.49—11.2=paBaaE=1x25.06x(3—0.16)=35.59KN/ma2y=(h—z)/3=(3—0.16)/3=0.95m0(2)求W12W1=—X(1.6—1)X3X22=19.8KN/m,a1=-x(1.6—1)=0.4m23W2=1X3X22=66KN/m，a2=1.6—0.5=1.1m(3)抗倾覆稳定性验算K=W1a1+W2a2=198x04土66x11=8052=238>1.6,满足要求。TOC\o"1-5"\h\zqEy35.59x0.9533.81a(4)抗滑移稳定性验算K=卩(W1土W2)=0・6(19.8+66)=1.45>1.3，满足要求hE35.59a地基承载力验算■oC=ZM仝M=盹52—33.81=46.71=m■oEN19.8+6685.8'e=-—C=16—0.54=0.26m<b/6=1.6/6=0.27m22=53.63KPaV=53.63KPaVf=150KPa1.6a6e