班归档-2刘生辉计算书

Ⅳ考资料[1].李必瑜.房屋建筑学（第三版），：理工大学，2008.[2].建筑设计资料集（第二版），：中国建筑工业，2003.[3].GB50010-2011.混凝土结构设计规范.：中国建筑工业，2011[4].GB50009-2012.建筑结构荷载规范.：中国建筑工业，2012.[5].GB50007-2011.建筑地础设计规范.：中国建筑工业，2011.[6].GB50016-2006.建筑设计防火规范.：中国计划，2006.[7].沈蒲生.混凝土结构设计（第四版），：高等教育[8].张仲先.土木工程专业毕业设计指南——混凝土多层框架结构设计,:中国建工，2013.[9].沈蒲生等.高等学校建筑工程专业毕业设计指导，，中国建筑工业，2000.[10].周果行.房屋结构毕业设计指南，，中国建筑工业江叶帆等.建筑本土化的国际表达——萨摩亚新会办公楼设计[J].中外建筑,F.F.Udoeyoetal.Strengthperformanceoflaterizedconcrete,ConstructionandBuilding,土木建 学 土木工 专业 学生（签名 自2015 年 日至 2015年 助理指导教师(并所负责的部分 土木工 系（签名附注:任务书应该附在已完成的毕业设计说明书首 指导老师：温宇平郑云扬827m2,总建筑面积4135m2，地上五层，层高3.6m。采用现浇钢筋混凝土框架结构，整个设进一步进行荷载计算（包括楼面恒载、活载）、内力计算（风荷载采用D值法计算，6度抗震设防区，属于丙类建筑，所以计算时不在上述工作的基础上，采用天正、AutoCAD及PKPM等绘制出建筑施工图：办公楼钢筋混凝土框架结构建筑设计指导老师签名前 结构选 结构平面布 楼梯布 构件尺 材料选 框架计算简图……………框架梁柱线刚度计 竖向荷载标准值计 竖向荷载作用下框架受荷总 风荷载标准值计算风荷载作用下的侧移验算内力计算内力组 配筋计算设计资 楼面板设 屋面板设 屋面次梁设 楼面次梁设 设计 梯段板计 平台板计 2015年毕业设计要求编写的，题目为南昌市青云谱建筑要4135m25建筑类0.45kN/m2承载力fak=200kPa，水埋藏较深，不考虑水影响。624m,结构选基础结、G轴采用柱下独立基础，D、E轴采用柱下联合基向框架为主要承重框架的承重结构方案。2.2.1层框架梁上另起的构造柱上。构造柱设于框架梁上，且埋于墙中，截面尺寸为200240mm3300mm根据结构平面布置图可知，每块板均为双向板，板最大跨度为l3600mmhl/40

，故取板厚为h100mm高度：次梁最大跨度l6600mmhl/18~l/12367mm~550mm，取bh3~h2133mm~200mm，取高度：最大跨度l6600mmhl/14~l8471mm~825mm，取bh3~h2167m~250mm，取h=300mm高度：最大跨度l6600mmhl/14~l8471mm~825mm，取bh3~h2167m~250mm，取混凝土：梁、板、柱、楼梯和基础混凝土等级均采用C30HPB300HRB3351iEI/l3.0107kN/m21/120.4m(0.4m)3/4.55m1.41104kN1 EI/l3.0107kN/m21/120.4m(0.4m)3/3.6m1.78104kN令i2~51.02.91104kNi`BD1.78104kNmi、DE7.32104kNi、DE1.78104kN

ii

1i1

1.41104kN1.78104kN

3.1.1竖向荷载标准值计屋面（不上人3-5mm绿豆砂结合层：冷底子 找平层：20mm厚1:2.5水泥砂浆 保温层：120mm厚水泥膨胀珍珠岩板0.12m×4.0kN/m³=0.48kN/m²找平层：20mm厚1:2.5水泥砂浆 找坡层：1:6水泥焦渣（最薄处30mm厚,平均厚取80mm）结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.10m×25kN/m³=2.50kN/m²12mm1:0.3:38mm1:0.3:2.5喷内墙薄质涂料两 合 面层：8mm刷素水泥浆一 结合层：20mm厚1:2水泥砂 找平层：15mm厚1:3水泥砂浆 结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土楼面板0.10m×25kN/m³=2.50kN/m²12mm1:0.3:38mm1:0.3:2.5喷内墙薄质涂料两 合 1）自重 0.25m×(0.4m-0.1m）×25kN/m3×=梁侧抹灰 合 0.3m×(0.5m-0.1m）×25kN/m3×=3.0kN/m 合 合 2自重 0.25m×0.5m合 自重 抹灰层 合 （5）（3.6m-0.5m）×0.24m×16.4kN/m3-×16.4kN/m3）/4.2m=7.482.4m×2.1m×0.35kN/m2/4.2m=0.42内抹灰：（4.2m×3.6m-2.4m×2.1m)×0.5kN/m3/4.2m=1.2（6）（3.6m-0.5m）×0.24m×16.4kN/m3-×16.4kN/m3）/4.2m=10.231.0m×2.1m×0.2kN/m2/4.2m=0.1（7）（8）不上人屋面：0.5kN/m2楼面:：2.0kN/m2走廊：2.5kN/m2s00.45kNskrs01.00.45kNm20.45kN竖向荷载作用下的框架受荷总45°线方法等效为均布荷载，3.4.1所示。3.4.1（1）B-D5.64kNm23.22m1729.65kN 0.5kNm23.22m1720.86kN 3.68kNm23.22m1726.3kN 2.0kNm23.22m1723.42kN 3.27kNm恒载=梁自重+板传荷载3.27kNm9.65kNm12.92kN活载=板传荷载0.86kN恒载=梁自重+板传荷载3.27kNm6.3kNm9.57kN活载=板传荷载3.42kN集中荷载计算(次梁处l013.22m,l024.2m,l01/2l023.22m/(24.2m)5.64kNm23.22m120.3820.383213.91kN20.5kNm23.22m120.3820.38321.23kN23.68kNm23.22m120.3820.38329.08kN22.0kNm23.22m120.3820.38324.93kN22.08kN

恒载(2.08kNm13.91kNm4.2m活载=1.23kNm4.2m恒载(2.08kNm9.08kNm4.2m活载4.93kNm4.2m（2）D-E轴间框架梁的荷载计算5.64kNm22.56m529.02kN 0.5kNm22.56m520.8kN 3.68kNm22.56m525.89kN 2.5kNm22.56m524.0kN 3.27kNm恒载3.27kNm9.02kNm12.29kN活载0.8kNm恒载3.27kNm5.89kNm9.16kN活载4.0kNB25kNm3(0.48m0.1m0.3m0.08m)0.02m17kNm32.56kN/=2.56kN/m4.2m2.77kN/m(4.2m0.4m)13.91kN/m2==1.23kN/m2==9.75kN/m(4.2m0.4m)2.77kN/m(4.2m0.4m)9.08kN/m2==4.93kN/m2=9.75kN/m(4.2m0.4m)3.13kN/m(4.2m=DD-El012.56m,l024.2m,l01/2l022.56m/(24.2m)D-E5.64kNm22.56m120.320.336.11kN20.5kNm22.56m120.320.330.54kN2D-E3.68kNm22.56m120.320.333.99kN22.5kNm22.56m120.320.332.71kN2顶层柱恒载=纵梁自重+B-D轴间屋面板传到纵梁恒载+D-E轴间屋面板传到2.77kN/m(4.2m0.4m)13.914.2m6.11kN/m =顶层柱活载=B-D轴间屋面板传到纵梁活载+D-E=1.23kN/m4.2m0.54kN/m4.2m=标准层柱恒载=纵梁自重+纵墙自重+B-D轴间楼面板传到纵梁恒载+D-E轴间2.77kN/m(4.2m0.4m)9.084.2m3.99kN/m 12.1kN/m(4.2m=标准层柱活载=B-D轴间楼面板传到纵梁活载+D-E=4.93kN/m4.2m2.71kN/m4.2m==12.1kN/m(4.2m0.4m)3.13kN/m(4.2m=3.4.2所示（图中数值均为标准值）。由B、D、E、G轴的纵梁外边线分别与该轴柱的外边线齐平，而纵梁截面宽度与柱75mm。注：1、图中均布荷载的单位为kN·mkN

zsz0(hihj)B/ —0.45kNm2 s—风荷载体型系数，本建筑为L形平面，常年主导风向为东南风，查《荷s0.90.6)1.5；z—风压高度变化系数，因建设地点位于大城市市区，故地面粗糙度为Cz—风振系数，由于结构高度<30mHB18.95m/15.6m1.211.5,z1.0hi—hj—hj0B—B3.5.1hjFwk0侧移刚度D3.5.22-5DK 2DcB/G221.78D/E2(2.911047.3210421.783.5.3横向底层DK0.5 2DcB/G2.91104 D/E2.911047.32104

j—第jVj—第j层的总剪力，VjDij—第jj第j层侧移：ujuj juujj3.5.4FwkVjDj/51141312111j

风荷载作用：采用D3.2ik'iik/均布荷载作用下梁的固端弯矩（ -1左M

1均布荷载和跨中集中力同时作用下梁的固端弯矩（BD和梁 (1ql21F 81ql21F

右 8但对于跨中弯矩应乘以1.1—1.2的系数予以增大，所以活荷载布置时采用满布荷载3.7.1恒荷载作用下框架弯矩的二次分配（M3.8.2恒荷载作用下的弯矩图（图 恒荷载作用下的剪力图（单位3.7.4恒荷载作用下的轴力图（3.8.5活荷载作用下框架弯矩的二次分配（M3.7.6活荷载作用下的弯矩图（图 活荷载作用下的剪力图（单位3.7.8活荷载作用下的轴力图（框架在风荷载（从左向右吹）作用下的内力用D第im柱所分配的剪力为：Vim

Fwkyy0y1y2y33.7.1ky510/010410101031010102101001/010/0E/G510/010410101031010102101001/010/0McVim1y)hMc下Vimyhi左iMb

b左biib左b

下i

i右iMb

b右biib右b

下i

Mb总

Mc下i1Mc上3.7.2D(1McMcMcMc54321543213.7.3梁端剪力柱轴力BD跨VbDE跨VbBDVbBDND54321M边=M-V·b/2V边=V-q·b/2式中：M边—支座边缘截面的弯矩标准值；V边—支座边缘截面的剪力标准值；V—M3.8.1-3.8.9。注：一.1.2MGk1.4MQk表中的数值为支座的M表中弯矩的单位为kN·mkN。1.35MGk1.4MQk表中的数值为支座的M表中弯矩的单位为kN·mkN3.8.1用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的内力组合表（MmaxVMmin及相应的│V│max及相应的M①②③④5左MV中MV右MV1左MV中MV右MV表3.8.2用于承载力计算的框架梁由荷载效应控制的内力组合表（梁MmaxMmin│V│max①②5左MV中MV右MV1左MV中MV右MV3.8.3用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的内力组合表（MmaxVMmin及相应的│V│max及相应的M①②③④5左MV中M00V右MV1左MV中M00V右MV表3.8.4用于承载力计算的框架梁由荷载效应控制的内力组合表（梁Mmax及相应的Mmin│V│max①②5左MV中MV右MV1左MV中MV右MV3.8.5用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的内力组合表（B轴柱NmaxM、NminM、│M│max及相应N、V①②③④5上MN下MNV1上MN下MNV表3.8.6用于承载力计算的框架柱由荷载效应控制的内力组合表（B轴柱Nmin及相应的M│M│maxN、①②5上MN下MNV1上MN下MNV3.8.7用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的内力组合表（D轴柱NmaxM、NminM、│M│max及相应N、V①②③④5上MN下MNV1上MN下MNV表3.8.8用于承载力计算的框架柱由荷载效应控制的内力组合表（D轴柱NmaxM、NminM│M│maxN、①②5上MN下MNV1上MN下MNV3.8.9梁①②③④项值项值梁5左M中M2右M1左M中M右M梁5左M中M00右M1左M中M00右M注：表中弯矩的单位为混凝土：C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，ftk=2.01钢筋：HPB300，fy=270N/mm2HRB335，fy=300N/mm2查表得，HRB335级钢筋，C30b0.55,11.01框架柱配筋计因DD轴柱进行配筋计算，其余B、E、GD0.9NNfN

14.3Nmm24002mm20.507＜[0.9]c（2)as=35mmh0=400mm-hw365mm0.91

f

0.251.014.3N/mm2400mm365mm521.95kNc (3)柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋,fbh

14.3N/mm2400mm365mm0.551）

1 0从柱的从柱的内力组合表可见，Nmax＞Nb,故为小偏压，应选用M大、N大的内力组合，最不利组合为：（M=8.34kN·m,N=1160.43kN)和(M=40.25kN·m N=1002.15kN)N第一组内力MNl01.0HM1

8.34kNm16.65kN

0.5N0.507IA1/1240044002IA1/1240044002M8.34kNMe0M

8.34103N

eie0ea7.2mm20mmei0.3h00.3365mm109.5mme

h

Nb1

0.552Ne0.43f 1

1(1b)(h0as'sAA Nefbh2(10.5ASAS 1 f'(ha 1160.43103N192.2mm1.014.3N/mm2400mm(365mm)20.552(10.5HRB3350.2%，0.6%。由于对称配筋，故柱每侧最小配筋面积为

0.6%4002mm2/2N第二组内力MNM1

38.14kNm40.25kN

0.95N0.507IA1/1240044002IA1/1240044002l0/i4550mm/115.47mm39.43412M1/M23412(0.95)M40.25KNMe0M

40.25103N

eie0ea40.2mm20mm eeh

Nb1

0.34Ne0.43f 1

1(1b)(h0as's

x

A'A

Ne1

h0xf fy

h0as

22511m

300Nmm2

355)

0.6%4002mm2/2综合两组内力的计算结果，每侧纵筋实配316(As=603mm2)从柱的从柱的内力组合表可见，N<Nb,M大的内力组合，最不利组合为：M=36.05kN·m,N=231.71kNl01.25H1.253.6mM1

28.14KN36.05KN

0.78N0.507IA1/1240044002IA1/1240044002故不需考虑附加弯矩的影响，即弯矩设计值M36.05kNMe0M

36.05103N231.71103

eie0ea155.6mm20mmei0.3h00.3365mm109.5mm，且N231.71kNNb1148.29kNe

h

175.6mm200mm35mm

f

231.711031.014.3N/mm2400mm

1 x2as'70mm，A

N(eih/2as f'(ha 231.71103N(175.6mm400mm/235mm)300N/mm2(365mm35mm)HRB3350.2%，全

0.6%4002mm2/2故每侧纵筋实配316(Asl0/b=4.55m/0.4m=11.4，查表得：0.960.9(fAf'A')0.90.96[14.3N/mm2(400mm)2300N/mm2603mm2y2289.43kNNmaxl0/b=4.5m/0.4m=11.25，查表得：0.970.9(fAf'A')0.90.96[14.3N/mm2(400mm)2300N/mm2603mm2 y2289.43kNNmax最不利内力组合为：M=38.14kN·mN=1026.96kN

n

4050mm2

，取fc

/3m2

.kN

N

f

0.07N1.751.434003651030.071

3139.39kNV400mm4根，无需设置复合箍筋；箍筋间距SmaxMin(400,b,15d400,400,1516240)240mm故配置箍筋最不利内力组合为：M=29.22kN·mN=231.18kN，V=17.97kNHn3.6m0.5m3.1m

3100mm2

4.25

，取c0.3fA0.314.3N/mm24002mm2103686.41kNc

N

f

0.07N1.751.434003651030.071

3107.52kNV五层：e0/h0=155.6mm/365mm=0.43＜0.55，可不验算裂缝宽度框架梁配筋计从框架的内力图中可看出，1-41层梁内力值相对b×h=300mm×500mmas=35mmh0=500mm-跨中截面，BD、EGT形截面计算；DE梁跨中截面为负弯矩，按单筋矩形截面计算。T形截面翼缘宽度取下列值中的较小者：bf'l0/36440mm/3bf'bsn300mm4200mm故取bf'Mf1fcbf'hf'(h0hf'/1276kNmM146.18kN属于第一类T通长配置；1-4层梁顶面216通长配置，梁底面218通长配置3.9.1层BDDEM/fbh 1 (M/fb'h2) 1c 115s1AsM/sh0fAs,min实配面积1M/fbh 1 (M/fb'h2) 1c 11s1AsM/sh0f4实配面积注：1-41minAs,minminbh0.21%3.9.2.2梁BDDEBDDE151515150.25c0.7sfyvV0.7表 5层框架梁的裂缝宽度验5Mk（1.9c+0.083.9.411Mk（1.9c+0.084.1.1楼面板设面层：8mm刷素水泥浆一 结合层：20mm厚1:2水泥砂 找平层：15mm厚1:3水泥砂浆 结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土楼面板0.10m×25kN/m³=2.50kN/m²121:0.3:381:0.3:2.5喷内墙薄质涂料两 合 ：因此，、走廊荷载均由活载控1）A计算跨度lx2.4m,lynly/lx4.2m/2.4mMxmxlyMymylxlxmx

，(1/n)2

， '''

yxM'M''m'lmlml y y x 1pl23ll)M

1

'M''M

mx1.29KN所以mymx0.331.29KNm0.43KN

2

myyy'm''m20.43KNm0.86KNmyyyBlx3.3m,lynly/lx4.2m/3.3mMxmxlyMymylxlxmx

，(1/n)2

，M'M''m'lml x x M'M''m'lmlml y y x

pl2

lx)

M

12

x

x

y

y')中，xymx1.63kNxy所以mymx0.621.63kNm1.01kNm'm''m21.63kNm3.26kN myyy'm''m21.01kNm2.02kNmyyyCCB区格板完全一致，故内力计算亦与B板底钢筋选用ɸ8h0100mm15mm8mm2h0100mm15mm8mm8mm2h0100mm15mm8mm2A区格板、BA-B支座截面、A-A对于C区格板：由于lbl4.2m3.3m1.271.5，故其跨中截面和从楼板边缘算起的第二支座截面即B-C20%。近似取内力臂系数0.9Asm/(0.9fyh0m表 楼面板配筋计ABC/

边区格板（即C区格板)的楼板边缘支座截面，亦按构造配筋ɸ8@200屋面板设3-5mm绿豆砂结合层：冷底子 找平层：20mm厚1:2.5水泥砂 保温层：120mm厚水泥膨胀珍珠岩 找平层：20mm厚1:2.5水泥砂 找坡层：1:6水泥焦渣（30mm厚,结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.10m×25kN/m³=2.50kN/m²121:0.3:381:0.3:2.5喷内墙薄质涂料两 合 1）A计算跨度lx2.4m,lynly/lx4.2m/2.4mMxmxlyMymylxlxmx

，(1/n)2

，M'M''m'lml x x M'M''m'lmlml y y x

pl2

lx)

M

12

x

x

y

yxymx1.32KNxy所以mymx0.331.32kNm0.44kNm'm''m21.32kNm2.64kN myyy'm''m20.44kNm0.88kNmyyyBlx3.3m,lynly/lx4.2m/3.3mMxmxlyMymylxlxmx

，(1/n)2

，M'M''m'lml x x M'M''m'lmlml y y x

pl2

lx)

M

12

x

x

y

y')中，xymx1.82kNxy所以mymx0.621.82kNm1.13kNm'm''m21.82kNm3.64kN myyy'm''m21.13kNm2.26kNmyyyCCB区格板完全一致，故内力计算亦与B板底钢筋选用ɸ8h0100mm15mm8mm2h0100mm15mm8mm8mm2h0100mm15mm8mm2A区格板、BA-B支座截面、A-A对于C区格板：由于lbl4.2m3.3m1.271.5，故其跨中截面和从楼板边缘算起的第二支座截面即B-C20%。2）近似取内力臂系数0.9Asm/(0.9fyh0m4.2.2ABC5.15.1次梁截面尺寸bh250mml013.22m,l023.22m梯形荷载等效为均布荷载的等效系数：l012l023.22m/(24.2m)5.64KNm23.22m120.3820.383213.91kN20.25m(0.4mm0.1m)25kNm31.88kN/

15.99kN/0.5kNm23.22m120.3820.38321.23kN2由恒载控制S11.3515.99kNm1.40.71.23kNm22.79kN由活载控制S21.215.99kNm1.41.23kNm20.91kN连续梁计算，计算跨度l0ln4.2m0.3m3.9m，计算简图如下。

5.1.1M1(gq)l2122.79kN/m3.92m231.51kN M1(gq)l2122.79kN/m3.92m221.66kN 1(gq)l2122.79kN/m3.92m231.51kN

VAVD0.4(gq)ln0.422.79kN/m3.9mVl

r0.6(g

0.622.79kN/m3.9m CBVrCB

nl0.5(gn

0.522.79kN/m3.9m跨中截面按Tbf'l0/33900mm/31300mmbf'bsn250mm3220mm3故取bf'Mf1fcbf'hf'(h0hf'/因此，各跨跨中截面均属于第一类T5.1.11B2b或bfM/fbh 1 (M/fb'h2) 1c 11s1AsM/sh0f222实配面积minAs,minminbh0.21%5.1.2ABB0.25cfcbh0326.22VB326.22VB0.7ftbh091.34VB91.34VBs fyvV0.7

Asvb

0.20%

f

0.241.431.27%5.1.25.1.2次梁截面尺寸bh250mml013.22m,l023.22m梯形荷载等效为均布荷载的等效系数：l012l023.22m/(24.2m)3.68kNm23.22m120.3820.38329.08kN20.25m(0.4mm0.1m)25kNm31.88kN/

11.16kN/2.0kNm23.22m120.3820.38324.93kN2由恒载控制S11.3511.16kNm1.40.74.97KNm19.9kN由活载控制S21.211.16kNm1.44.93kNm20.29kN连续梁计算，计算跨度l0ln4.2m0.3m3.9m，计算简图如下。5.2.1M1(gq)l21 M1(gq)l21 MB

1(gVAVD0.4(gq)lnVlVr0.6(g CBnVrVl0.5(gCBn跨中截面按Tbf'l0/33900mm/31300mmbf'bsn250mm3220mm3故取bf'Mf1fcbf'hf'(h0hf'/因此，各跨跨中截面均属于第一类T5.2.11B2b或bfM/fbh 1 (M/fb'h2) 1c 11s1AsM/sh0f 实配面积minmax(0.2%,45ft/fymax(0.2%,451.433000.21

bh0.21%250mm400mm（2）5.2.2ABB0.25cfcbh0326.22VB326.22VB91.34VB91.34VBs fyvV0.7

Asvb

0.20%

f

0.241.431.27%5.1.2。6.1.1所示。楼梯使用同。混凝土采用C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2)，平台梁纵向受力钢筋采用HRB335HPB300。6.1.16.1.23002300×150mm,h=l0/35l0/3002cos

1m梯段板自重：1m10.15m0.10m25kNm34.67kN2

101m(0.3m0.15m)0.01m101:1水泥细砂浆结合层

1

17.8kN/m30.27kN/1m(0.3m0.15m)0.01m151:2

20.0kN/m30.3kN/1m(0.3m0.15m)0.015m

20.0kN/m30.45kN/板底抹灰:1m0.02m0.89417kNm30.38kN合 活载标准值：1m3.5kNm23.5kNPgq1.26.13kNm1.43.5kNm12.26kN梯段板水平投影长度为l0M1(gq)l2

112.26kN/m3.32m213.35kN/

s

fbh

13.35106N1.014.3N/mm21000mm802

1 11

112s10.510.50.159A h

13.65106N 0.92180mm270N/ s0选用ɸ12@160（As707mm2A

0.71%minmax(0.2%,45ft/fy)

5.3平台板计1m平台板自重：1m0.1m25kNm32.5kN10厚防滑瓷砖，干水泥擦缝：1m0.01m17.8kNm30.18kN201:2水泥细砂浆结合层:1m0.02m20kNm30.4kN151:2水泥砂浆找平层：1m0.015m20kNm30.3kN板底抹灰:1m0.02m17kNm30.34kN/合 活载标准值：1m3.5kNm23.5kNPgq1.23.72kNm1.43.5kNm9.36kNl0跨中最大弯矩M1(gq)l219.36kNm1.652m22.7kN s

fbh

2.7106N1.014.3N/mm21000mm802

1 112112s10.510.50.029A h

2.7106N 0.98680mm270N/ s0选用ɸ8@200（As251mm2A

0.25%minmax(0.2%,45ft/fy)

5.4平台梁计l0ln3.6m0.15m0.18mm估算截面尺寸hl0123270mm/12

,取bh200mm3.3m6.13kNm210.11kN21.65m3.72kNm22.83kN2平台梁自重0.02m(0.4m0.1m)25kN/m31.5kN/④平台梁侧抹灰0.02m0.4m0.1m)17kNm320.2kN合 3.3m23.5kNm25.78kN平台板传活载 1.65m/23.5kN/m22.66kN/合 荷载设计值Pgq1.214.64kNm1.48.44kNm29.38kN跨中最大弯矩M1(gq)l2129.38kNm3.272m239.27kN 支座最大剪力：V1(g

12跨中截面按倒Lbf'

2

200mm12故取bf'545mmh0has400mm35mmMf1fcbf'hf'(h0hf'/属于第一类Ts

fb'h

1.01c 112112s10.510.50.039As

h

0.981s0选用 16（As402mm2AS

0.25cfcbh00.250.7ftbh0仅需按构造要求配置箍筋，选用层，地基土承载力fak=200kPa；水埋藏较深，不考虑水影响。B、G轴柱采用柱下独立基础，D、E轴柱采用柱下联合基础，采用C30fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2；基础下垫层厚度为100mm，每边伸出100mm,采用HRB335级钢筋，fy=300N/mm2B相应于荷载效应标准组合时的最不利荷载为M=25.89kN·m,N=815.76kN,V=12.81kN,F75mm，试取基础高度为FkNF815.76kN48.94kNMkMV0.8mF25.89kNm12.81kN0.8m39.81kN修正地础承载力特征500mm，则从室外地面算起的基础埋深为d=0.5m=+0.8m=1.3m。由地质条件查表，粘性土d1.0。fafakd

/4基础平均埋深d1.3m1.3m0.45m)220%A

fa

kN/m220kN/m2

A采用方形基础，则lb A取lb

，则A2.4m2.4mb2.4m

fa7.2.1Fk

864.4kN20kN/m32.42m21.525me

39.81kNm0.038m

2.4mFK

FKA

m

180.61kN/pk

(1l180.61kP(160.038m 1.2fa1.2214.4kPa故基底尺寸取bl2.4m2.4mM=12.92kN·m,N=1044.05kN,V=8.52kN,则FNF1044.05kN66.07kNMMV0.8mF12.92kNm8.52kN0.8m24.69kN

p

m

e

24.69kNm0.022m F(16e)192.73kpa(160.022m)j

m F(16e)192.73kpa(160.022m)j

mp

pj

lac(p

j

pj,min182.13Kpa2.4m0.4m(203.33Kpa182.13Kpa2pj

pj

ll1(p

j

pj,min182.13Kpa2.4m1.2m(203.33kpa182.13kpa)2h=