设计光盘刻录-计算书

目第1节.建筑设 设计资 门式钢架计算简 第2节.荷载统 屋面及夹层楼面恒荷载标准值统 屋面及夹层楼面活荷载标准值统 第3节．刚架截面校 刚架荷载计 刚架内力计 由恒荷载和活荷载产生的内 风荷载产生的内 作用计 重力荷载代表 柱横向侧移刚 刚度系数计 影响系 水平作用下位移验 水平作用产生的内 荷载效应组合计 刚架截面验 夹层梁的构件验 屋面钢梁的构件验 刚架柱验 刚架梁柱节点设 刚架梁柱节点验 夹层一层梁柱节点验 柱脚设 第4节．墙梁设 墙梁的计算条 荷载条 截面及材料特 墙梁的截面验 墙梁上的荷载效 荷载组 截面验 第5节．组合楼板设 组合楼板材料和形 施工阶段验 施工阶段荷 挠度验 强度验 使用阶段验 组合楼板配 变形验 1节建筑设计设计资结构体系：局部帶夹层门式刚架结构，柱和采用焊接H型钢，夹层楼板0.45KN/㎡,0.3KN/㎡门式钢架计算简C轴进行计算，刚架柱与基础刚接，主梁与次梁铰接，主梁与柱刚接。1-1。2节荷载统计屋面及夹层楼面恒载标准值统屋面恒荷载标准值（不上人屋面压型钢板（含玻璃丝棉0.1KN/0.08KN/0.18KN/2.1） 1.100.24KN/ 301:30.54KN/ 1.50.03KN/ 30厚c200.71KN/ 0.06KN/ 2.59KN/ 0.14KN/3.8KN/4. 100.24KN/ 301:30.71KN/ 2.59KN/ 0.14KN/合 3.68KN/5. 20厚1:2水泥砂浆压实赶 0.4KN/ 塑胶一 0.2KN/ 结构层现浇 2.59KN/ 压型钢 0.14KN/合 3.33KN/4） 5厚面砖擦缝材料擦 0.12KN/ 3-4厚瓷砖胶粘剂，揉挤压 0.05KN/ 1.5厚防水材 0.02KN/ 6厚1:3水泥砂浆压实抹 0.13KN/ 9厚1:1:6水泥石灰膏砂浆打 0.18KN/ 加气混凝土砌 5.18KN/合 8.75KN/茶室及房隔 内墙涂 7厚1:0.3:2.5水泥石灰膏砂浆压实抹 0.14KN/ 7厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆找平扫 0.14KN/ 7厚1:0.3:6水泥石灰膏砂浆打底扫毛或划出纹 0.14KN/ 刷界面处理剂一 混凝土加气砌 5.18KN/合 8.2KN/ 7厚1：2.5水泥砂 0.14KN/ 7厚1:2水泥砂浆找 0.14KN/合 0.28KN/不上人屋面均布荷载标准 0.3KN/卫生间、更衣 2.5KN/走 2.5KN/ 4.0KN/茶 4.0KN/skrs01*0.30.3KN/3节刚架设计刚架荷载计

屋面恒荷 屋面活荷 次梁传递的集中力恒荷 次梁传递的集中力活荷 刚架内力计1125425489367构件 1436构件 143 11 25 42 54 8 9 3 6 7 M（KN.M） 3.3作用计GgiGqiGeqGiGgi

Geq构件布置简柱横向侧移刚度Dl

（两端刚接注：E为柱子的弹性模量；I为柱截面惯性矩；l构 构侧移刚度kkk

k

k

2k)2

135.94rad/s,2149rad/1T1

20.175s

T22

2

10.05

0.081.62max1.10.08

2F2

GjH

F

7.245.87GjH

水平作用下位移验uiVi/

nuiukk1n Vi/kNDi(N.mmui/hi/eui/0000可知最大弹性层间位移角发生在第二层，其值为euihi≈0e13.3.6水 作用产生的内构件 节点 截M（KN.M） 425489367 跨 梁 荷载效应组合计（荷载组合表格附在下页刚架截面验1）、夹层梁构件截面几何参数9.3103

I3.08104

I0.26104xyixxy

iy

w1.37103

W0.21103xyxybt1251012.5

H0/Tw430/10431M

28.60N/2

x x

1120.112121

28.1 28.1 235/f

hw/

1由内力组合结果，最不利弯矩M=39.19KN*mV=23.12KNv没设横向加劲肋，故a/hw060mm/mv屈曲强度，抗剪承载力

hw

f'

0

)237 37 fy

hw/

430 vVdhwv

f'43010125537.5KN212.7KN,弯矩MVV23.12kN0.5Vd

MeWe

1.37103215294.5KNm；M39.18kNm

294.5kNmeex均布力下的挠度计算：1x

x集中力下的挠度计算：2x

4.483.738.21mm

1)、屋面钢梁的截面几何参数7.8103

I1.32104

I0.37104xyixxy

iy

w0.88103

W0.26103xyxy

H0/Tw430/1043

b/t125/1012.5M100.43KNm,V V=49.75KNVh f

0 wwv

)2

；hehw 37 37 fy

hw/

0vVdhwv

f'2808125280KN弯矩MV共同作用下的强度验算（V49.75KN0.5Vd140KN

MMeWe

0.88103m3215N/mm2189.2KNMMe235/f《门规20126.1.6.6规定斜梁不需计算整体稳定性的侧向支撑点间最大长度可235/f235/f235/f

1）、构件截面几何参数x7.47103x

I2.50104

I0.21104xyixxy

iy

w1.11103

W0.167103y2）y

H0/Tw430/853.75

b/t125/1012.5最不利截面荷载效应 截面最大剪力V=75.53KN; f Vh f'4308125430KN

ww 因为V0.5Vd，按公式eeMNee

/

1.111062152621031.11106/7470199.72KNm41KNl0ixix

841646.76[]180

；b

N N Exx

3.1422.06105

mxMx

20.63103

20.36

40.11N/mm2

215N/x

1xN0/NEx0

ylyily8416mmiy

8416158.8180b

t

s1,w

iy0

y

i

(s)4(y0t0)2(235)0.84 y

f按《门规》要求取

b0.308

b从《钢规》查得Ny

tM1141N/mm2215N/1）、构件截面几何参数xx

I2.50104

I0.21104xyixxy

iy

w1.11103

W0.167103yy

H0/Tw430/853.75

b/t125/1012.5最不利截面荷载效应 截面最大剪力V=15.78KN; f f'f

因为V0.5Vd，按公式N N

NWee

6

.0N

l0ixix

892049.56[]180

；b

N N Exx

3.1422.06105

mxMx

20.63103

41.10

2

0.868

20.36

40.66N/

215N/x

1xN0/NEx0

10.868

5615.54ylyily8416mmiy

8920168.3180b

t

s1,w

iy0

y

i

(s)4(y0t0)2(235)4 y

f按《门规》要求取

b0.254

b从《钢规》查得Ny

tM1170N/mm2215N/1）、构件截面几何参数x6.24103x

I0.99104

I0.13104xyixxy

iy

w0.658103

W0.133103yy

H0/Tw300/837.5

b/t100/1010最不利截面荷载效应 截面最大剪力V=19.03KN; f Vh f'2808125280KN

ww 因为V0.5Vd，按公式eeMNee

/

0.65810621552.391030.658106/6240135.94KNm100.45KNl0ixix

892071.36[]180

；b

N N Exx

3.1422.06105

mxMx

52.39103

100.4559.39

113.75N/

f215N/mmx

1xN0/NEx0

0.658

2262.6ylyily8920mmiy

8920173.9180b

t

s1,w

iy0

y

i

(s)4(y0t0)2(235)3.18 y

f按《门规》要求取

b0.239

b从《钢规》查得Ny

tM1178N/mm2215N/刚架梁、柱连接节点验10.9级M20高强度摩擦连接，构件接触面采用喷砂后生赤锈155KN，连接方式如图：6连接处内力设计值M=155.31KN.m；V=56.24KNtNb0.8p0.8155tiNt1i

my2

155.312(0.3920.29120.22120.12

tNbtvRfNbup0.920.3155vRfNV56.245.624kNNb NvNt5.624102.450.89NN NN 端板厚度取为t20mm，宽度be508 eft20

6efe6efew(ewb2ef(efew))6efew(e(6efew(e(b2b)4e2)wsf、

155.31106

150.49125N/8mm75.2Nmm2125Ni因 Nti

155.312(0.3920.29120.22120.12

0.4p0.415562kNNtNt2

76.44103

103.86205N/8连接处内力设计值、螺栓强度验算tNb0.8p0.8155tiNt1i

my2

76.6880.382(0.3820.28120.12)

tNbtvRfNbup0.920.3155vRfNV34.884.3kNNb NN NN

62.440.55端板厚度取为t20mm，宽度b280mme508 ef6efew(ewb6efew(ewb2ef(efew))、梁柱节点域的剪应力验算（8mm厚钢板

76.688106

125N/i因 Nti

my2

76.6880.2812(0.3820.28120.12)

Nt2

62103

84.24N/

205N/夹层梁柱节点 节点tNb0.8p0.8155tiNt1i

2(0.58520.4520.12

tNbtNbp0.920.3155 RNV12.281.53kNNb NvNt1.5320.660.18NN NN 端板厚度取为t20mm，宽度b250mmt20

ef

6efe6efew(ewb2ef(efew))

39.19106

25.31N/

125N/i因 Nti

39.190.452(0.58520.4520.12)

Nt2

62103

137.78N/mm2

柱子底板尺寸：400X690；柱子采用C30验算底板面积的最不利内力 N N

33.922103632.494106

1.043N/

14.3N/验算螺栓的最不利内力 N=7.448KN；tNb0.8p0.8225t N41.100.59

i my i

3 tNbtNbp0.920.3225 RNV24.174.03kNN NN NN

24.460.17底板厚度取为t20mm，宽度b250mmt20

ef

6efe6efew(ewb2ef(efew))4节墙体檩条的计算：墙梁的计算墙梁形式:C220X75X20X2.5；墙梁布置方式:口朝下。2.7m8.4m根据规范要求跨8.4m2.7m的不设荷载条

基本风压风荷载高度变化系数迎风风荷载体型系数背风风荷载体型系数迎风风荷载标准值背风风荷载标准值截面及材料特b c txA0.973103x

I0.7038105

I0.6866106yixy

iy

W0.6398104yyx 0.3311104m3 0.126510yyx墙梁的截面验M=0.30kN.mV=由风吸力产生的荷载效应：M=- V=由风压力产生的荷载效应：M= V=1.2恒载+1.4Mx8.4kNmMy0.36kNmVy0.72kN,Vx1.35恒载

My0.405kNmVy1.2恒载+1.4My0.36kNmMx9.18kNmVy0.72kN,Vx恒+MxM

0.36106

142.16N/mm205N/恒+MxM

0.36106

132.61N/mm205N/

30.7210327034.48103

2220

12.22N/

120N/5节组合楼板的计算组合楼板材料和形用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)0.75mm，也不得超XY752006002.3mm。xx90mm，压型钢板顶面以上的混凝50mm。此外，xx大于35。根据以上构造要求，压型钢板上混凝土厚度取hc=70mm

b2

b3

h压型钢板的形心高度ch(b2b3b即单槽口对于上边（用s代表）及下边（用x代表）的截面模量为：Is：th2(bb2bbb21 I 850425mm4 th(bb2bbb2xWsIxx

1 3

b2th(bb2bbb2xWsx

I h

1

压型钢板的截面抵抗矩W取Ws和Wx的较小值，故 W=Wx=31596 施工阶段验钢筋混凝土自重：4×[(118+88)×75/2+70×230]压型钢板自重：荷载总重q1.22.731.41.55.376kN/ 1ql11.242.821.22kN 8 q0(2.731.5)0.230.973kN/

1.22106

37.45N/mm2

1ql11.242.8

2

7.47N/ 2276.495ql4

8.52mm 15.mm

使用阶段设2.3厚压型钢板自0.14kN2C25钢筋混凝土板：2.73kN0.010240.24kN1:30.030180.54kN0.003200.06kN0.240.540.062.730.143.71kN取为3.8kN活荷载为4.0kN Cf14.3Nmm2f1.43N 1m荷载控制下q11