强度校核源文件-sw6换热器

固定管板换热器设计中航航空动力设计计算条 设计压 设计压 设计温 设计温 t简图壳程圆筒校核计前端管箱圆筒校核计管板校核计前端管箱筒体计中航一航空动力控制系GB150.3- 板材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=试pT=1.25p[]= T0.90s=T=pT.(Die)=T合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度11.00mm,合前端管箱封头计中航一航空动力控制系GB150.3- 试pT1.25p[0.1950T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t =合后端管箱筒体计中航一航空动力控制系GB150.3- 板材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=试pT=1.25p[]= T0.90s=T=pT.(Die)=T合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度11.00mm,合后端管箱封头计中航一航空动力控制系GB150.3- 试pT1.25p[0.1950T0.90s=T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 D2K 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t =合壳程圆筒计中航一航空动力控制系GB150.3- 板材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=试pT=1.25p[]= T0.90s=T=pT.(Die)=T合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度11.00mm,合腐蚀后带法兰固定式设计单中航一航空动力控制系设计计算条 圆筒设计压 设计温 C平均金属温度装配温 1.147e-mm/mm壳程圆筒有效厚度se壳体法兰设计温度下弹性模量EfA=0.252换热管管箱法兰设计温度下弹性模量Ef设计温度下管子材料许用应力tt设计温度下管子材料屈服应力s设计温度下管子材料弹性模量Et平均金属温度下管子材料弹性模量E平均金属温度下管子材料热膨胀系数1.723e-92注一根管子金属横截面积at(dt换热管管子回转半径i0.25d2d2t管子受压失稳当量长度3Cr2Et 比值lcr管子稳定许用压应力Clcr]=2t (Clcr)[]=t i s1 2 2Cr管板设计温度t设计温度下许用应力tr4焊4法兰厚度f兰力矩Mp法兰宽度bfDfDi-DEhhe(管箱圆筒材料波桑比h3 12(12h管箱圆筒常数K43(12 法兰厚度f法兰外径与内径之比KDfY(按K<<GB150－20117-- E (壳程圆筒材料波桑比D s 12(12s壳程圆筒常数K43(12 螺栓中心至FD作用位置的径向距离螺栓中心至FG作用位置的径向距离螺栓中心至FT作用位置的径向距离非金属3垫片有效受压面积膨胀节总体轴向刚度0数换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEtEs换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 Etna(EsAsKex EsAsKexA1A0.252管板布管区面积(三角形布管 A0.866nS2 AnS2 4At/ E (管板材料波桑比D 12(12p管子加强系数K21.318DtEnaEtLK 管束弹性基础系数N2Et系数Al/系数na/系 121(2 ) t exLt-系 12(1)Qex 换热器各部件边沿内力方程组系数3.748e--2.389e-0000-2.389e-0000001.455e--2.88e-2.203e--00-2.88e-1.209e-002.203e-1.209e--1.806e-000-0-0000-3.642e-00003.642e--1.185e-0-4.988e--4.489e--2.203e--1.209e-2.203e--换热器各部件边沿内力方程组系数换热器各部件边沿内力方程组右端载荷pspt00-4.988e-000000-4.489e-0000-2.203e-000003.642e--1.209e----3.642e--1.185e-2.203e---00--8.618e--8.618e---1.083e-1.171e-0--1.171e-0-00-2.255e----9.165e--9.165e-换热器各部件边沿内psptpt+ptps预紧法兰力psptpspspt预紧工况换热器各部件边沿内psptpspsptMHMHHtMtM预紧和操作工况换热器各部件边沿总内psptpspsptMHMHMRHtMtM换热器各部件最大应力psptpspspt结管板名义厚度n管板应力满足要焊中部换热管应力满足周边换热管应力满足壳程圆筒轴向应力满足要壳程圆筒端部应力满足要管箱圆筒轴向应力满足要管箱圆筒端部应力满足要壳程法兰应力满足要管板径向弯曲应力(MPa)分布半径psptpspspt管板径向弯曲应力(MPa)分布表半径psptpspspt管板径向膜应力(MPa)分布半径psptpspspt换热管束轴向应力(MPa)分布半径psptpspspt换热管束轴向应力(MPa)分布表半径psptpspspt换热管中航一航空动力控制系 管材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=2e[]t =t =et换热管内压计算合换热管中航一航空动力控制系- (管材=e=n-C1-C2=n=L=Do=AA=BB=D20时，pB Do/Doe20时[p]min{(2.250.0625)B,2o Do/ Do/ Do/换热管外压计算合腐蚀前带法兰固定式设计单中航一航空动力控制系设计计算条 圆筒设计压 设计温 C平均金属温度装配温 1.147e-mm/mm壳程圆筒有效厚度se壳体法兰设计温度下弹性模量EfA=0.252换热管管箱法兰设计温度下弹性模量Ef设计温度下管子材料许用应力tt设计温度下管子材料屈服应力s设计温度下管子材料弹性模量Et平均金属温度下管子材料弹性模量E平均金属温度下管子材料热膨胀系数1.723e-92注一根管子金属横截面积at(dt换热管管子回转半径i0.25d2d2t管子受压失稳当量长度3Cr2Et 比值lcr管子稳定许用压应力Clcr]=2t (Clcr)[]=t i s1 2 2Cr管板设计温度t设计温度下许用应力tr0焊4法兰厚度f兰力矩Mp法兰宽度bfDfDi-DEhhe(管箱圆筒材料波桑比h3 12(12h管箱圆筒常数K43(12 法兰厚度f法兰外径与内径之比KDfY(按K<<GB150－20117-- E (壳程圆筒材料波桑比D s 12(12s壳程圆筒常数K43(12 螺栓中心至FD作用位置的径向距离螺栓中心至FG作用位置的径向距离螺栓中心至FT作用位置的径向距离非金属3垫片有效受压面积膨胀节总体轴向刚度0数换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEtEs换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 Etna(EsAsKex EsAsKexA1A0.252管板布管区面积(三角形布管 A0.866nS2 AnS2 4At/ E (管板材料波桑比D 12(12p管子加强系数K21.318DtEnaEtLK 管束弹性基础系数N2Et系数Al/系数na/系 121(2 ) t exLt-系 12(1)Qex 换热器各部件边沿内力方程组系数2.978e--2.102e-0000-2.102e-0000007.912e--2.633e-2.203e--00-2.633e-1.209e-002.203e-1.209e--1.848e-000-0-0000-3.258e-00003.362e--1.06e-0-4.988e--4.489e--2.203e--1.209e-2.203e--换热器各部件边沿内力方程组系数换热器各部件边沿内力方程组右端载荷pspt00-4.988e-000000-4.489e-0000-2.203e-000003.362e--1.209e----3.258e--1.06e-2.203e---00-----9.767e-1.041e-0--1.041e-0-00-2.261e----9.047e--9.047e-换热器各部件边沿内psptpt+ptps预紧法兰力psptpspspt预紧工况换热器各部件边沿内psptpspsptMHMHHtMtM预紧和操作工况换热器各部件边沿总内psptpspsptMHMHMRHtMtM换热器各部件最大应力psptpspspt结管板名义厚度n管板应力满足要焊中部换热管应力满足周边换热管应力满足壳程圆筒轴向应力满足要壳程圆筒端部应力满足要管箱圆筒轴向应力满足要管箱圆筒端部应力满足要壳程法兰应力满足要管板径向弯曲应力(MPa)分布半径psptpspspt管板径向弯曲应力(MPa)分布表半径psptpspspt管板径向膜应力(MPa)分布半径psptpspspt换热管束轴向应力(MPa)分布半径psptpspspt换热管束轴向应力(MPa)分布表半径psptpspspt管箱法兰计中航一航空动力控制系 N壳体法兰f螺栓bdd个垫片DDh软垫Nmb b=b0> b=2.53 DGD外+Db0 DGD螺栓受力计Wa=πbDGy=NWp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab=nd2=4力矩计FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=FT=F-=-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-MpFD(LD)+FT(LT-LG);内压:Mp= Mp=W=NLG=Ma=WLG=Mo与Ma[]f/[]中大 M=t 螺栓间距校 L =nLmin Lmax形状常数确Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZYeFIh0eFLh01/of=d1Uho =