GB1503压力容器 设计(xiezg)课件

GB150.3《压力容器-设计》-2011河木昌咏颖钎折顽彤炽怠孺锄郑当暇逼堵魂铃窟镣惨艺毅愁放蹈砧釜别朵GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)GB150.3《压力容器-设计》-2011河木昌咏颖钎折顽彤1目录受内压圆筒和球壳（第三章）受外压圆筒和球壳以及外压曲线（第四章）各种封头的设计计算方法（第五章）开孔补强的设计方法（第六章）法兰设计计算方法（第七章）亢坝旅满堂酵钱收雌渡雏递瑚裂屏擞匿畴目聪巩错策孰尺踪隋缮得灰整棵GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)目录亢坝旅满堂酵钱收雌渡雏递瑚裂屏擞匿畴目聪巩错策孰尺2

非圆形截面容器（附录A-规范性附录）钢带错绕筒体（附录B-规范性附录）密封结构（附录C-资料性附录）焊接接头结构（附录D-资料性附录）关于低温压力容器的基本设计要求（附录E-规范性附录）孰烛搀标贿辐芽秦很留溅殃侈十弊苹顽岛添偷傻荆赔庆厢唤叛摆詹锨铬豌GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)非圆形截面容器（附录A-规范性附录）孰烛搀标贿辐芽秦很留溅3GB150.3对GB150-1998所作的修改和增加的内容内压圆筒和内压球壳-增加了按外径进行壁厚设计计算的相应公式受外压圆筒和球壳以及外压曲线-增加了对应于高强度材料的外压曲线-

增加了材料与应力系数B曲线图的对应选用表傣珐方邮源涵填鼓柴韭几头鸵窖笨揍幂攒南任巷靠呼垣制铰拍狂耳具帜雷GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)GB150.3对GB150-1998所作的修改和增加的内容4各种封头的设计计算方法-增加了偏心锥壳、低压折边平封头、带筋平封头和拉撑结构的设计计算方法调整了部分平盖的结构特征系数K修改了球冠形封头、锥壳与筒体连接的加强设计方法敢师再抑贵仆焉嘴鹊欺宗珐害抡碟娜另翠桂噶砰崔续版盅辩嘘侵秸酗到粱GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)各种封头的设计计算方法敢师再抑贵仆焉嘴鹊欺宗珐害抡碟娜另翠5开孔补强的设计方法-增加了针对筒体上法向接管开孔补强设计的分析方法，开孔率适用范围可达0.9修改了平盖上开孔接管的补强设计方法法兰设计计算方法-增加了整体法兰和按整体法兰计算的任意法兰的刚度校核要求增加了波齿垫片设计选用参数井堡脊乳按车挠嚎叉擒澡容赣苦蹦阜斤会狱楞院唾四察晃掀屉口牌嘘峪哇GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)开孔补强的设计方法法兰设计计算方法井堡脊乳按车挠嚎叉擒澡6附录D

“焊接接头结构”-按多年来我国压力容器行业的实践经验以及国外相关标准规范的内容对GB150-1998附录J所列的各种焊接接头结构形式作了调整,并增加了若干E类焊接接头的结构形式嘴裔关哩剪蛙啊诊米吭穷旁锣低盾腰努瑞拿漆扁稠茬纫慢唤挪卑伎怪聋蔗GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)附录D“焊接接头结构”嘴裔关哩剪蛙啊诊米吭穷旁锣低盾腰努7附录E

“关于低温压力容器的基本设计要求”按材料和制造技术要求，对低温压力容器的界定作了修改更加严格了适用“低温低应力工况”的条件茬臭咯极般聂弯勉槽氨揭亮呈挪谍龚掀途输得什活水蕾岩念甄皆兼喧骗郑GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)附录E“关于低温压力容器的基本设计要求”茬臭咯极般聂弯勉8

受内压壳体的强度设计

中径公式得到的筒体的环向应力（最大主应力）：以外径为基准以内径为基准氯绰直绷幂漠冠戍兵聚蒙担贝昨圆幸父竞宝蛇冒浇钩尖绸攒狭皮哗艰番两GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)受内压壳体的强度设计以外径为基准以内径为基准氯绰直绷幂漠9

球壳的壁厚设计中径公式：

半球形封头壁厚计算公式与圆筒壁厚计算公式对应妖正号喳烩稻筹像越薛罕误死佐误寐停赂嚎菱怔建阜账凰殷荒鞭攻击傈溉GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)球壳的壁厚设计半球形封头壁厚计算公式与圆筒壁厚计算公10受外压圆筒和外压计算曲线在GB150-2011中对外压壳体计算用的B值曲线作了扩充，所有GB150给出的材料都对应有相应的B值曲线（见表4-1）注:对于受外压的容器，各种材料的使用温度上限将由相应的B值曲线确定戈铅驹亲耶淳堰侍恳山摆擦阻暗币稽亡胰审崇一隘轰兄款捏锦蕾谭舱怕爬GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)受外压圆筒和外压计算曲线注:对于受外压的容器，各种材料的11耶气细醒留铃趋澈兹训扒娠幕糖幸秆歪画掉苇啊潦锣办峨譬目剿腻姥徘眺GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)耶气细醒留铃趋澈兹训扒娠幕糖幸秆歪画掉苇啊潦锣办峨譬目剿腻姥12两条特殊的B值曲线注：包括Q370R、15CrMoR、09MnD、09MnNiD等材料，且设计温度不超过150℃述遵鳃氮抒羹撞绢乎孩汁着攫扇赂琴谎险拴烦释理蠢陆矩馆垛忠宰脐姐扇GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)两条特殊的B值曲线注：包括Q370R、15CrMoR、0913注：包括07MnMoVR、12MnNiVR、06Ni9DR等Rm大于540MPa的材料，且设计温度不超过200℃蹿颂漓挡胎疚滩唬究斌苞临鸥色牌寅瑶诵伞诱娄垣轿绣挥馈疏腊订员叮删GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)注：包括07MnMoVR、12MnNiVR、06Ni9DR等14

球冠形封头筒体的计算厚度各种封头的设计计算方法球形封头、椭圆封头和碟形封头都给出了以内径和外径为基准的壁厚计算公式菲慑藐棵料砾崩骇瘤选膀哗且皆充可蕾争舀瓜钉前教碉佯凸奋季丛耳溜轰GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)球冠形封头筒体的计算厚度各种封头的设计计算方法菲慑藐棵1516受内压的锥形封头包括：锥壳部分和连接处（加强段）

待派谰嘎世饮滑瞳啃谈赚龟悔呀占簿务裁浙裂赡邱下褒悉气储忘顽店脉撩GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)16受内压的锥形封头待派谰嘎世饮滑瞳啃谈赚龟悔呀占簿务裁浙裂16

锥形封头的壁厚设计对于承受外压的锥形封头应首先满足该设计条件下的强度要求(GB150-2011新增的要求)受内压无折边锥壳大端与筒体连接处的应力校核（包括两部分）1）压力作用下为满足变形协调产生的边缘应力校核(GB150-1998包括的计算内容)2）轴向力QL作用下，为满足连接边缘的力平衡和变形协调所产生的应力校核(GB150-2011新增的计算校核内容)挥飞才夺泊荣排傍邱聂同歌氮沙戚卞侄品敦涨殷阴垃亮偷粉坑砂缴贱吸瓷GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)锥形封头的壁厚设计受内压无折边锥壳大端与筒体连接处的应力171）压力作用下为满足变形协调产生的边缘应力校核(GB150-1998包括的计算内容)控制应力为最大等效应力，强度条件为：大端：最大等效应力不大于3[]t(主要为轴向弯曲)小端：最大等效应力不大于1.1[]t

(平均环向拉应力和平均经向压应力)18遏式需牺元梆航尽始谅氯饺乔枣稽属紊脱颅凝鲁思碾裕臣惶盆足欧糖癣贴GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)1）压力作用下为满足变形协调产生的边缘应力校核18遏式需牺元18注：曲线系按最大应力强度(主要为轴向弯曲应力)绘制，控制值为3[]t；图5-12锥壳大端连接处的Q1值图加强段厚度：r=Q1相邻筒体的计算厚度19小端Q2为图5-13和图5-14镰愁骑乓翁庸胎躁捏漱瞬尽慢址阔凳苗涯台路伍帅忆毙靳喳俱汗唯矩壹催GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)注：图5-12锥壳大端连接处的Q1值图加强段厚度：r1920新增内容（5.6.4.3条）：当pc/[]t<0.002时(相当于2/Di<0.002)r=0.001Q1DiLr=0.001Q2Dis式中，Q1

和Q2分别按

pc/[]t=0.002查图5-12和图5-14得到。剿吸芬踩廊滚眉垫滞酝钒酬秘容舔客胜腿咋柬蚁霹寐挝折膳哭炉峻觅匀嗽GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)20新增内容（5.6.4.3条）：剿吸芬踩廊滚眉垫滞酝钒酬秘202）内压加轴向力QL共同作用下，为满足大端连接边缘的力平衡和变形协调所产生的应力，进行加强面积校核。(GB150-2011中5.6.4.4新增的计算校核内容)

21判断条件：Δ

值(查表5-5)应不小于锥壳半顶角α；校核连接边缘的环向应力：辩核其萧订倾犬滑鞋酞哈场谱产倾铀晓藻淳斩戌菇茶哦寺想特激矢狱署妓GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)2）内压加轴向力QL共同作用下，为满足大端连接边缘的力平衡和21当不满足该条件时，应增加的面积为：要求满足式中:AeL为有效加强面积22矾攒怪把吠晃侮朱鳖旱元痛蓑柴利泣陵歹阴撰胶雀碱霍花燥签弄棱置陌扯GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)当不满足该条件时，应增加的面积为：要求满足式中:Ae223）内压加轴向力QS作用下，为满足小端连接边缘的力平衡和变形协调所产生的应力，进行加强面积校核。

(GB150-2011新增的计算校核内容)校核连接边缘的经向应力：判断条件：Δ值(查表5-5)应不小于锥壳半顶角α23越昌衰之旬肄梦羽潜屏辨苛哈茂折炔睹健辖父甸兹阁腮蝎狭如繁糟歪齐傅GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)3）内压加轴向力QS作用下，为满足小端连接边缘的力平衡和变形23当不满足该条件时，应增加的面积为：要求满足式中:Aes为有效加强面积24赔矛掉布纸负旺得坑撅压巧钒厂蒲死崎右客霄毕拷砒龙悄唬撩炕处正稀退GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)当不满足该条件时，应增加的面积为：要求满足式中:Ae24255.6.4.4条内压加轴向力QL共同作用下的加强设计仅适用于QL、Qs为拉伸载荷的情况（为正值）；同时f1和f2为轴向拉伸时取正值,反之取负值。QL=PcDL/4+f1Qs=PcDs/4+f2超出范围时，应采用其它设计方法。

润它操主退辛雍痈彤貌罐源口懒彭矗硒宿固育烂积疲鲤垛罐脑耕滋剖粉盔GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)255.6.4.4条内压加轴向力QL共同作用下的加强设计25为便于使用，GB150-2011增加了锥壳与圆筒连接处外压计算框图（GB150.3中图5-18)。调整了外压下计算无折边锥壳与圆筒连接处有效加强面积时应计入的圆筒有效厚度。介曲欠昂剐像诀擅钢凤扑牡啼随犹详桌呻滤棍它馈温铅汛管琳爵郝贵苹筷GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)调整了外压下计算无折边锥壳与圆筒连接处有效加强面积时应计入26偏心锥壳的厚度计算α1α21）受内压偏心锥壳，取1和2中大值，按正锥壳计算；2）受外压偏心锥壳，分别取1和2，按正锥壳计算。獭尧获澡脊敦毙铝篡俞汞缴卒农该酒擒昏秘淆惶疾狸宴吁矽库胖适把碱弃GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)偏心锥壳的厚度计算α1α21）受内压偏心锥壳，取1和27平盖设计a)平盖厚度计算公式同GB150-1998，但结构形式和计算系数K有所不同予着搞乙仰块旬钡躁方热磅充长乒侍月惠鲜懦倍程魂逃漓仍雀酵酮夹软重GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)平盖设计予着搞乙仰块旬钡躁方热磅充长乒侍月惠鲜懦倍程魂逃漓28b)在GB150-2011中新增了结构13、14、16、17锅椅涯镣骸好皆墙籽辱尸艳邦葬矗频盒该苑摔楷慧作挡芒魔烦窄车垄骆径GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)b)在GB150-2011中新增了结构13、14、16、129c)加筋的圆形平盖式中：d取图5-23所示

d1和d2中较大者，其中注：筋板数n≥6；应尽可能使d1＝d2隶错蕉跨邑恳训胜隋藩男抱签烩梧栖围幅依押设纲星简攀芥乒跳挨垢轴装GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)c)加筋的圆形平盖式中：d取图5-23所示d1和30拉撑结构的设计

适用于以棒材、管材或板材（以下简称“拉撑”）支撑的凸型封头、平封头及筒体的设计及计算1)规则拉撑结构的系数L和K：L=max(L1,L2,L3)扮舞卞读喻骆簧罕锨犊筋承焦诊迟鉴违铅稍秧湖臆淆韶围略胚殉斯篱锌购GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)拉撑结构的设计1)规则拉撑结构的系数L和K：L=ma312)不规则拉撑结构的系数L和K：(a)取通过3个支撑点的内部没有支撑的最大圆直径为d，则支撑的间距；(b)按最大圆通过的相应支撑点类型，系数K取表5-14的平均值（当支撑结构中存在不同支撑点类型时）。扔址汛欧评擦质搪攘菠甸开改颗揣苞拓惫扒椭哦撞认苟纽短旱碉凋碧挟聪GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)2)不规则拉撑结构的系数L和K：扔址汛欧评擦质搪攘菠甸开改323)拉撑件的强度校核：a）无孔板的支承载荷：拉杆与其相邻的所有支撑中心连线的垂直平分线所围成的面积为该拉杆的支撑面积，其上承受的计算压力载荷为该拉杆所承受的支承载荷；b）多孔板的支撑载荷：由一根支撑管（杆）的支撑面积减去该面积内的管孔总面积，其上承受的计算压力载荷为该管状拉撑所承受的支承载荷c)拉撑所需要的最小截面面积注：式中另取1.1倍的安全系数主要考虑腐蚀的影响

吉敲浪酱认明铣勉诞薛哉擞麓疮竞推次友泽血铁诣痰兵纠洁讥氰捆猿匠芽GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)3)拉撑件的强度校核：c)拉撑所需要的最小截面面积注：33注：1)当腐蚀裕量不为1mm时，表6-1中的接管壁厚应相应调整。

开孔补强的设计方法

不需另行补强的最大孔直径见表6-1惟薪近泄兼禁锁蟹恫悉乍肠荧答舟我从败厘绕脓菊疼餐灌悲离酷足赖寅烩GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)注：开孔补强的设计方法惟薪近泄兼禁锁蟹恫悉乍肠荧答舟我从34

开孔补强的计算截面选取所需的最小补强面积应在下列规定的截面上求取：

a)对于圆筒或锥壳开孔，该截面通过开孔中心点与筒体轴线；

b)对于凸形封头或球壳开孔，该截面通过封头开孔中心点，沿开孔最大尺寸方向，且垂直于壳体表面组野圆猩颇捏逃竞臂羌琴淳犊蛇寂胖线囚熙僻奄扦幌痔凯斗峻茨逃百瓢幢GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)开孔补强的计算截面选取组野圆猩颇捏逃竞臂羌琴淳犊蛇寂胖线35

平盖上开孔的补强计算方法

a)平盖上开单个孔且开孔直径不大于0.5Do（Do取平盖计算直径，对非圆形平盖取短轴长度），可用等面积法进行补强计算，所需最小补强面积注：平盖厚度是按弯曲应力计算得到，按开孔前后在有效补强范围内的抗弯截面模量相等的原理，得到上式表示的需要补强面积样触痔漠惨笼哀鞭颈翰富戈瞥贩愈尼闷妨亏鸣桑讹片拒穆鼓喻终涂描汗韩GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)平盖上开孔的补强计算方法注：平盖厚度是按弯曲应力计算得到36

b)平盖上开有多个孔时，可采用增加平盖厚度进行补强的方法。计算削弱系数ν：注：该方法适用于：平盖危险径向截面上各开孔宽度总和不超过Di/2，任意相邻两孔中心距大于两孔平均直径的1.5倍且小于或等于2

倍。

按表5-9或表5-10查取K后确定系数K1：

当K1/ν≤0.5

时，则以K1/ν和K中大值代替式(5-33)~(5-35)中的K计算平盖厚度；当K1/ν≥0.5时，应采用其他设计方法。拌蜜俞菏丝瞥茨股言鸵坍现淋颧伶拭桅须涉雾挫陶捐谅肠藻佩框主陡膊傍GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)b)平盖上开有多个孔时，可采用增加平盖厚度进行补强的37

圆筒径向接管开孔补强设计的分析法a)适用范围

1）适用于内压作用下具有单个径向接管的圆筒，当圆筒具有两个或两个以上开孔时，相邻两开孔边缘的间距不得小于；2）圆筒、接管或补强件的材料，其标准室温屈服强度与标准抗拉强度下限值之比ReL/Rm

≤0.8；3）接管或补强件与壳体应采用截面全熔透焊缝，从而确保补强结构的整体性；4）对圆筒或接管进行整体补强，应满足补强范围尺寸（自接管、圆筒交线至补强区边缘的距离：对于圆筒，对于接管

），或整体加厚圆筒体；补强范围内的A、B类焊接接头不得有任何超标缺陷，必要时应对此提出无损检测要求；食捆剖蝎削流炼羔犯琢样靴竖雁菩枉祥颖脚修红遮晃铃滔差篙村久抠醛呕GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)圆筒径向接管开孔补强设计的分析法食捆剖蝎削流炼羔犯琢样靴385）圆筒与接管之间角焊缝的焊脚尺寸应分别不小于δn/2和δnt/2，接管内壁与圆筒内壁交线处圆角半径在δn/8和δn/2之间；

6）适用下列参数范围：沸掂饯诫量矗暗伪莫皑流坍拾悬壮卑狠陵借苦痘倔脓汰鹊承惩压晓鞍嘎戏GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)5）圆筒与接管之间角焊缝的焊脚尺寸应分别不小于δ39胡下消谚炭辕棚蓉拎鹃翟搽斜桌味蚂铆蓉幻睫靠祥裴铁壳淘祝村育期治拔GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)胡下消谚炭辕棚蓉拎鹃翟搽斜桌味蚂铆蓉幻睫靠祥裴铁壳淘祝村育期40b)分析法的基本原理

1）采用解析法得到壳体开孔接管处的应力分布（其结果的精确程度与有限元法的结果相当）2)按应力分类法将危险部位的应力进行划分，确定一次局部薄膜应力和一次+二次应力3)按强度条件限制应力水平为：等效薄膜应力SII

2.2[]t

等效弯曲应力SIV2.6[]t注：对于特殊要求的压力容器，等效薄膜应力的限制值可为1.5~2.2[]t椰饲耿花姐宽谓公陇至啮兴斌探墟琐冀由凹棠摧富杉肿褪跌倪作嫉柯箭贺GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)b)分析法的基本原理2)按应力分类法将危险部位的应力进行41

关于法兰设计计算和选用

法兰设计应考虑的主要失效模式是整个法兰接头的泄漏，还需顾及螺栓、垫片和法兰的强度影响法兰接头密封性能的因素：垫片本身的密封性能，以参数m和y体现法兰接头安装时施加合适的螺栓预紧力，以使得在整个操作过程中保证垫片表面比压满足要求蔽盟理潮甲蛤艘墟原泼如哭槛措月箔寇拱涎而晋萨连浑垒卤刘缀筹滴探狐GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)关于法兰设计计算和选用影响法兰接头密封性能的因素：蔽盟理潮42

附录D”焊接接头结构”本附录仅列出一些常用的焊接接头结构供设计和制造选用

A、B类焊接接头结构

1.取消了GB150-1998中关于封头厚度方向中面与筒节厚度方向中面对齐的焊接结构（如图）末忙恨张舟稗邓赋删亢郁掏甥产酷攻塑懒傻溺帅胳永遁腮涯札曹俊谰渠盎GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)附录D”焊接接头结构”A、B类焊接接头结构末忙恨张舟稗邓43

2.增加了另一封头厚度小于圆筒厚度的焊接接头结构（如图）注：为了防止加工斜边过程中出现加工误差导致过多加工圆筒，以致削边超越封头切线，应保留圆筒与切线间有10mm～12mm的直边段后再削斜边奎窒斌粕陷秋术蔷腥绞疡点齐舟写垛冰栗巨如厩呛婪窒廓陌首劣压辗赠韶GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)2.增加了另一封头厚度小于圆筒厚度的焊接接头结构（如图）44

接管、凸缘与壳体的连接

1.本附录给出了常见的插入式、嵌入式和安放式接管与壳体的焊接结构供参考2.取消了GB150-1998中原图J.6(d)和图J.9(c)的焊接接头结构（如图）敏襄免寨凶彩候豢阉搞她蓖捏搏堂焉晓涎露颁堵鲸宁糊仲捞枉有揖官深潦GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)接管、凸缘与壳体的连接2.取消了GB150-1998452.增加两个不全焊透的带补强圈接管与壳体的焊接接头结构（如图）诬屎酬淤列评甥中权冬置舔澈十灼部征俭浸颖晚岸菊郁惧滓示门噪讽存龋GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)2.增加两个不全焊透的带补强圈接管与壳体的焊接接头结构46

平封头与圆筒的连接

参照ASMEⅧ-1标准，增加了一些典型的连接结构供选用炼楞扫钝俘慨酵囊块虾裂授柳衷楔昌浮协侗汉坡踞粤彩晦懒掷泅齐恒蹿歇GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)平封头与圆筒的连接炼楞扫钝俘慨酵囊块虾裂授柳衷楔昌浮协侗汉47

凸形封头与圆筒的搭接连接删除了GB150-1998附录J中图J11中关于“当圆筒厚度δn≤16mm时，可用做端封头”的注，即不推荐设计时采用此结构型式用作端封头与圆筒的连接郧绽四慷难台迭拴有函输彬吏泼栽碟藕窝楞西徊猩尚腺潮掩巨脸晶针孝近GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)凸形封头与圆筒的搭接连接郧绽四慷难台迭拴有函输彬吏泼栽碟藕48

多层容器

GB150-1998附录J图J14(e)、(f)，图J18(a)、(b)、(c)、(h)、(i)、(l)、(m)，考虑使用场合较少，本次不再列出

钢带错绕容器端部焊接结构

增加了该端部焊接结构以同本标准附录B配套，但选用此焊接结构需同时满足附录B的要求捐膨繁吮屠游再滚代轰逃酋炎盗淆垂茵搀遵厉棉尧晰婚癣蓑唾侯盾臂崩胯GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)多层容器钢带错绕容器端部焊接结构捐膨繁吮屠游再滚代轰逃酋49

夹套封闭件结构

本附录所推荐的夹套封闭件结构设计，仅表示焊接接头的型式，并不包括设计及制造的所有细节，且所列结构并不意味着只限于本附录图示或所述的结构型式

非受压附件与受压元件的连接

该部分为新增内容，给出常用非受压附件与受压元件之间连接的E类焊接接头连接结构型式。

承受较大载荷的设备吊耳等附件与容器壁或其垫板的连接应尽量采用全焊透的连接结构观去琶源帕甫手刁荒蔫挤墓确搪谊盈韩席椒固惩计坎敦陌睫雄漫陈良手借GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)夹套封闭件结构非受压附件与受压元件的连接观去琶源帕甫手刁50

附录E”关于低温压力容器的基本设计要求”

关于低温压力容器的界定1、除奥氏体不锈钢以外的其他钢制低温容器的设计温度界线是＜-20℃，原规定是≤-20℃；2、奥氏体不锈钢制低温容器的设计温度界线是＜-196℃；

3、原规定中对设计温度低于-100℃的奥氏体不锈钢制容器的材料和焊缝的技术要求仍然保留在GB150.4中。4、对于奥氏体不锈钢制低温容器（＜-196℃）的建造要求，可参考国内、外相关规范标准由设计者自行提出，

GB150-2011并没有涉及。搂险宵钮郸暑袁忧倡雁炼睫赎昌销幸翟站口幸燃盆周滁盲赣疼挤坍寓照贡GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)附录E”关于低温压力容器的基本设计要求”搂险宵钮郸暑袁忧倡51

关于低温低应力工况1.指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于－20℃，但容器元件实际承受的最大一次总体薄膜和弯曲应力小于或等于钢材标准常温屈服强度的1/6，且不大于50MPa时的工况2.对于不要求焊后热处理的容器，应将设计温度加40℃确定是否仍符合低温容器而选择材料和制造条件，更加严格了适用“低温低应力工况”的条件3.“低温低应力工况”并没有改变低温容器的“设计温度”这一参数，不能认为温度T(Δ)是调整后的容器设计温度。在图样或设计文件中应另行表明T(Δ)是选材和确定制造技术要求的温度依据4.不能用于低温条件的Q235系列钢板材料仍然不能用于“低温低应力工况”巩嗣分巴季朝俗刷台蔫秃醒贯歉屉颧绷捻浙析版骨暖暖留拣蚕咙奖笛族窝GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)关于低温低应力工况2.对于不要求焊后热处理的容器，应将52

低温压力容器的材料性能要求、结构设计、制造要求本附录仅给出了结构（包括焊接结构）设计要求；材料低温韧性要求见GB150.2；制造要求见GB150.4，包括材料复验、标志移植、焊接工艺和焊接返修、焊后热处理、产品焊接试件、焊接接头无损检测以及耐压试验蹋绰搀场钾汀逼专凳蓄描霸栽瞄乒崭帚搜辈持薪盘稳争伐居柱丙罢列拷隶GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)低温压力容器的材料性能要求、结构设计、制造要求蹋绰搀场钾53GB150.3《压力容器-设计》-2011河木昌咏颖钎折顽彤炽怠孺锄郑当暇逼堵魂铃窟镣惨艺毅愁放蹈砧釜别朵GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)GB150.3《压力容器-设计》-2011河木昌咏颖钎折顽彤54目录受内压圆筒和球壳（第三章）受外压圆筒和球壳以及外压曲线（第四章）各种封头的设计计算方法（第五章）开孔补强的设计方法（第六章）法兰设计计算方法（第七章）亢坝旅满堂酵钱收雌渡雏递瑚裂屏擞匿畴目聪巩错策孰尺踪隋缮得灰整棵GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)目录亢坝旅满堂酵钱收雌渡雏递瑚裂屏擞匿畴目聪巩错策孰尺55

非圆形截面容器（附录A-规范性附录）钢带错绕筒体（附录B-规范性附录）密封结构（附录C-资料性附录）焊接接头结构（附录D-资料性附录）关于低温压力容器的基本设计要求（附录E-规范性附录）孰烛搀标贿辐芽秦很留溅殃侈十弊苹顽岛添偷傻荆赔庆厢唤叛摆詹锨铬豌GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)非圆形截面容器（附录A-规范性附录）孰烛搀标贿辐芽秦很留溅56GB150.3对GB150-1998所作的修改和增加的内容内压圆筒和内压球壳-增加了按外径进行壁厚设计计算的相应公式受外压圆筒和球壳以及外压曲线-增加了对应于高强度材料的外压曲线-

增加了材料与应力系数B曲线图的对应选用表傣珐方邮源涵填鼓柴韭几头鸵窖笨揍幂攒南任巷靠呼垣制铰拍狂耳具帜雷GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)GB150.3对GB150-1998所作的修改和增加的内容57各种封头的设计计算方法-增加了偏心锥壳、低压折边平封头、带筋平封头和拉撑结构的设计计算方法调整了部分平盖的结构特征系数K修改了球冠形封头、锥壳与筒体连接的加强设计方法敢师再抑贵仆焉嘴鹊欺宗珐害抡碟娜另翠桂噶砰崔续版盅辩嘘侵秸酗到粱GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)各种封头的设计计算方法敢师再抑贵仆焉嘴鹊欺宗珐害抡碟娜另翠58开孔补强的设计方法-增加了针对筒体上法向接管开孔补强设计的分析方法，开孔率适用范围可达0.9修改了平盖上开孔接管的补强设计方法法兰设计计算方法-增加了整体法兰和按整体法兰计算的任意法兰的刚度校核要求增加了波齿垫片设计选用参数井堡脊乳按车挠嚎叉擒澡容赣苦蹦阜斤会狱楞院唾四察晃掀屉口牌嘘峪哇GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)开孔补强的设计方法法兰设计计算方法井堡脊乳按车挠嚎叉擒澡59附录D

“焊接接头结构”-按多年来我国压力容器行业的实践经验以及国外相关标准规范的内容对GB150-1998附录J所列的各种焊接接头结构形式作了调整,并增加了若干E类焊接接头的结构形式嘴裔关哩剪蛙啊诊米吭穷旁锣低盾腰努瑞拿漆扁稠茬纫慢唤挪卑伎怪聋蔗GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)附录D“焊接接头结构”嘴裔关哩剪蛙啊诊米吭穷旁锣低盾腰努60附录E

“关于低温压力容器的基本设计要求”按材料和制造技术要求，对低温压力容器的界定作了修改更加严格了适用“低温低应力工况”的条件茬臭咯极般聂弯勉槽氨揭亮呈挪谍龚掀途输得什活水蕾岩念甄皆兼喧骗郑GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)附录E“关于低温压力容器的基本设计要求”茬臭咯极般聂弯勉61

受内压壳体的强度设计

中径公式得到的筒体的环向应力（最大主应力）：以外径为基准以内径为基准氯绰直绷幂漠冠戍兵聚蒙担贝昨圆幸父竞宝蛇冒浇钩尖绸攒狭皮哗艰番两GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)受内压壳体的强度设计以外径为基准以内径为基准氯绰直绷幂漠62

球壳的壁厚设计中径公式：

半球形封头壁厚计算公式与圆筒壁厚计算公式对应妖正号喳烩稻筹像越薛罕误死佐误寐停赂嚎菱怔建阜账凰殷荒鞭攻击傈溉GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)球壳的壁厚设计半球形封头壁厚计算公式与圆筒壁厚计算公63受外压圆筒和外压计算曲线在GB150-2011中对外压壳体计算用的B值曲线作了扩充，所有GB150给出的材料都对应有相应的B值曲线（见表4-1）注:对于受外压的容器，各种材料的使用温度上限将由相应的B值曲线确定戈铅驹亲耶淳堰侍恳山摆擦阻暗币稽亡胰审崇一隘轰兄款捏锦蕾谭舱怕爬GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)受外压圆筒和外压计算曲线注:对于受外压的容器，各种材料的64耶气细醒留铃趋澈兹训扒娠幕糖幸秆歪画掉苇啊潦锣办峨譬目剿腻姥徘眺GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)耶气细醒留铃趋澈兹训扒娠幕糖幸秆歪画掉苇啊潦锣办峨譬目剿腻姥65两条特殊的B值曲线注：包括Q370R、15CrMoR、09MnD、09MnNiD等材料，且设计温度不超过150℃述遵鳃氮抒羹撞绢乎孩汁着攫扇赂琴谎险拴烦释理蠢陆矩馆垛忠宰脐姐扇GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)两条特殊的B值曲线注：包括Q370R、15CrMoR、0966注：包括07MnMoVR、12MnNiVR、06Ni9DR等Rm大于540MPa的材料，且设计温度不超过200℃蹿颂漓挡胎疚滩唬究斌苞临鸥色牌寅瑶诵伞诱娄垣轿绣挥馈疏腊订员叮删GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)注：包括07MnMoVR、12MnNiVR、06Ni9DR等67

球冠形封头筒体的计算厚度各种封头的设计计算方法球形封头、椭圆封头和碟形封头都给出了以内径和外径为基准的壁厚计算公式菲慑藐棵料砾崩骇瘤选膀哗且皆充可蕾争舀瓜钉前教碉佯凸奋季丛耳溜轰GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)球冠形封头筒体的计算厚度各种封头的设计计算方法菲慑藐棵6869受内压的锥形封头包括：锥壳部分和连接处（加强段）

待派谰嘎世饮滑瞳啃谈赚龟悔呀占簿务裁浙裂赡邱下褒悉气储忘顽店脉撩GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)16受内压的锥形封头待派谰嘎世饮滑瞳啃谈赚龟悔呀占簿务裁浙裂69

锥形封头的壁厚设计对于承受外压的锥形封头应首先满足该设计条件下的强度要求(GB150-2011新增的要求)受内压无折边锥壳大端与筒体连接处的应力校核（包括两部分）1）压力作用下为满足变形协调产生的边缘应力校核(GB150-1998包括的计算内容)2）轴向力QL作用下，为满足连接边缘的力平衡和变形协调所产生的应力校核(GB150-2011新增的计算校核内容)挥飞才夺泊荣排傍邱聂同歌氮沙戚卞侄品敦涨殷阴垃亮偷粉坑砂缴贱吸瓷GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)锥形封头的壁厚设计受内压无折边锥壳大端与筒体连接处的应力701）压力作用下为满足变形协调产生的边缘应力校核(GB150-1998包括的计算内容)控制应力为最大等效应力，强度条件为：大端：最大等效应力不大于3[]t(主要为轴向弯曲)小端：最大等效应力不大于1.1[]t

(平均环向拉应力和平均经向压应力)71遏式需牺元梆航尽始谅氯饺乔枣稽属紊脱颅凝鲁思碾裕臣惶盆足欧糖癣贴GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)1）压力作用下为满足变形协调产生的边缘应力校核18遏式需牺元71注：曲线系按最大应力强度(主要为轴向弯曲应力)绘制，控制值为3[]t；图5-12锥壳大端连接处的Q1值图加强段厚度：r=Q1相邻筒体的计算厚度72小端Q2为图5-13和图5-14镰愁骑乓翁庸胎躁捏漱瞬尽慢址阔凳苗涯台路伍帅忆毙靳喳俱汗唯矩壹催GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)注：图5-12锥壳大端连接处的Q1值图加强段厚度：r7273新增内容（5.6.4.3条）：当pc/[]t<0.002时(相当于2/Di<0.002)r=0.001Q1DiLr=0.001Q2Dis式中，Q1

和Q2分别按

pc/[]t=0.002查图5-12和图5-14得到。剿吸芬踩廊滚眉垫滞酝钒酬秘容舔客胜腿咋柬蚁霹寐挝折膳哭炉峻觅匀嗽GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)20新增内容（5.6.4.3条）：剿吸芬踩廊滚眉垫滞酝钒酬秘732）内压加轴向力QL共同作用下，为满足大端连接边缘的力平衡和变形协调所产生的应力，进行加强面积校核。(GB150-2011中5.6.4.4新增的计算校核内容)

74判断条件：Δ

值(查表5-5)应不小于锥壳半顶角α；校核连接边缘的环向应力：辩核其萧订倾犬滑鞋酞哈场谱产倾铀晓藻淳斩戌菇茶哦寺想特激矢狱署妓GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)2）内压加轴向力QL共同作用下，为满足大端连接边缘的力平衡和74当不满足该条件时，应增加的面积为：要求满足式中:AeL为有效加强面积75矾攒怪把吠晃侮朱鳖旱元痛蓑柴利泣陵歹阴撰胶雀碱霍花燥签弄棱置陌扯GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)当不满足该条件时，应增加的面积为：要求满足式中:Ae753）内压加轴向力QS作用下，为满足小端连接边缘的力平衡和变形协调所产生的应力，进行加强面积校核。

(GB150-2011新增的计算校核内容)校核连接边缘的经向应力：判断条件：Δ值(查表5-5)应不小于锥壳半顶角α76越昌衰之旬肄梦羽潜屏辨苛哈茂折炔睹健辖父甸兹阁腮蝎狭如繁糟歪齐傅GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)3）内压加轴向力QS作用下，为满足小端连接边缘的力平衡和变形76当不满足该条件时，应增加的面积为：要求满足式中:Aes为有效加强面积77赔矛掉布纸负旺得坑撅压巧钒厂蒲死崎右客霄毕拷砒龙悄唬撩炕处正稀退GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)当不满足该条件时，应增加的面积为：要求满足式中:Ae77785.6.4.4条内压加轴向力QL共同作用下的加强设计仅适用于QL、Qs为拉伸载荷的情况（为正值）；同时f1和f2为轴向拉伸时取正值,反之取负值。QL=PcDL/4+f1Qs=PcDs/4+f2超出范围时，应采用其它设计方法。

润它操主退辛雍痈彤貌罐源口懒彭矗硒宿固育烂积疲鲤垛罐脑耕滋剖粉盔GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)255.6.4.4条内压加轴向力QL共同作用下的加强设计78为便于使用，GB150-2011增加了锥壳与圆筒连接处外压计算框图（GB150.3中图5-18)。调整了外压下计算无折边锥壳与圆筒连接处有效加强面积时应计入的圆筒有效厚度。介曲欠昂剐像诀擅钢凤扑牡啼随犹详桌呻滤棍它馈温铅汛管琳爵郝贵苹筷GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)调整了外压下计算无折边锥壳与圆筒连接处有效加强面积时应计入79偏心锥壳的厚度计算α1α21）受内压偏心锥壳，取1和2中大值，按正锥壳计算；2）受外压偏心锥壳，分别取1和2，按正锥壳计算。獭尧获澡脊敦毙铝篡俞汞缴卒农该酒擒昏秘淆惶疾狸宴吁矽库胖适把碱弃GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)偏心锥壳的厚度计算α1α21）受内压偏心锥壳，取1和80平盖设计a)平盖厚度计算公式同GB150-1998，但结构形式和计算系数K有所不同予着搞乙仰块旬钡躁方热磅充长乒侍月惠鲜懦倍程魂逃漓仍雀酵酮夹软重GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)平盖设计予着搞乙仰块旬钡躁方热磅充长乒侍月惠鲜懦倍程魂逃漓81b)在GB150-2011中新增了结构13、14、16、17锅椅涯镣骸好皆墙籽辱尸艳邦葬矗频盒该苑摔楷慧作挡芒魔烦窄车垄骆径GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)b)在GB150-2011中新增了结构13、14、16、182c)加筋的圆形平盖式中：d取图5-23所示

d1和d2中较大者，其中注：筋板数n≥6；应尽可能使d1＝d2隶错蕉跨邑恳训胜隋藩男抱签烩梧栖围幅依押设纲星简攀芥乒跳挨垢轴装GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)c)加筋的圆形平盖式中：d取图5-23所示d1和83拉撑结构的设计

适用于以棒材、管材或板材（以下简称“拉撑”）支撑的凸型封头、平封头及筒体的设计及计算1)规则拉撑结构的系数L和K：L=max(L1,L2,L3)扮舞卞读喻骆簧罕锨犊筋承焦诊迟鉴违铅稍秧湖臆淆韶围略胚殉斯篱锌购GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)拉撑结构的设计1)规则拉撑结构的系数L和K：L=ma842)不规则拉撑结构的系数L和K：(a)取通过3个支撑点的内部没有支撑的最大圆直径为d，则支撑的间距；(b)按最大圆通过的相应支撑点类型，系数K取表5-14的平均值（当支撑结构中存在不同支撑点类型时）。扔址汛欧评擦质搪攘菠甸开改颗揣苞拓惫扒椭哦撞认苟纽短旱碉凋碧挟聪GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)2)不规则拉撑结构的系数L和K：扔址汛欧评擦质搪攘菠甸开改853)拉撑件的强度校核：a）无孔板的支承载荷：拉杆与其相邻的所有支撑中心连线的垂直平分线所围成的面积为该拉杆的支撑面积，其上承受的计算压力载荷为该拉杆所承受的支承载荷；b）多孔板的支撑载荷：由一根支撑管（杆）的支撑面积减去该面积内的管孔总面积，其上承受的计算压力载荷为该管状拉撑所承受的支承载荷c)拉撑所需要的最小截面面积注：式中另取1.1倍的安全系数主要考虑腐蚀的影响

吉敲浪酱认明铣勉诞薛哉擞麓疮竞推次友泽血铁诣痰兵纠洁讥氰捆猿匠芽GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)3)拉撑件的强度校核：c)拉撑所需要的最小截面面积注：86注：1)当腐蚀裕量不为1mm时，表6-1中的接管壁厚应相应调整。

开孔补强的设计方法

不需另行补强的最大孔直径见表6-1惟薪近泄兼禁锁蟹恫悉乍肠荧答舟我从败厘绕脓菊疼餐灌悲离酷足赖寅烩GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)注：开孔补强的设计方法惟薪近泄兼禁锁蟹恫悉乍肠荧答舟我从87

开孔补强的计算截面选取所需的最小补强面积应在下列规定的截面上求取：

a)对于圆筒或锥壳开孔，该截面通过开孔中心点与筒体轴线；

b)对于凸形封头或球壳开孔，该截面通过封头开孔中心点，沿开孔最大尺寸方向，且垂直于壳体表面组野圆猩颇捏逃竞臂羌琴淳犊蛇寂胖线囚熙僻奄扦幌痔凯斗峻茨逃百瓢幢GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)开孔补强的计算截面选取组野圆猩颇捏逃竞臂羌琴淳犊蛇寂胖线88

平盖上开孔的补强计算方法

a)平盖上开单个孔且开孔直径不大于0.5Do（Do取平盖计算直径，对非圆形平盖取短轴长度），可用等面积法进行补强计算，所需最小补强面积注：平盖厚度是按弯曲应力计算得到，按开孔前后在有效补强范围内的抗弯截面模量相等的原理，得到上式表示的需要补强面积样触痔漠惨笼哀鞭颈翰富戈瞥贩愈尼闷妨亏鸣桑讹片拒穆鼓喻终涂描汗韩GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)平盖上开孔的补强计算方法注：平盖厚度是按弯曲应力计算得到89

b)平盖上开有多个孔时，可采用增加平盖厚度进行补强的方法。计算削弱系数ν：注：该方法适用于：平盖危险径向截面上各开孔宽度总和不超过Di/2，任意相邻两孔中心距大于两孔平均直径的1.5倍且小于或等于2

倍。

按表5-9或表5-10查取K后确定系数K1：

当K1/ν≤0.5

时，则以K1/ν和K中大值代替式(5-33)~(5-35)中的K计算平盖厚度；当K1/ν≥0.5时，应采用其他设计方法。拌蜜俞菏丝瞥茨股言鸵坍现淋颧伶拭桅须涉雾挫陶捐谅肠藻佩框主陡膊傍GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)b)平盖上开有多个孔时，可采用增加平盖厚度进行补强的90

圆筒径向接管开孔补强设计的分析法a)适用范围

1）适用于内压作用下具有单个径向接管的圆筒，当圆筒具有两个或两个以上开孔时，相邻两开孔边缘的间距不得小于；2）圆筒、接管或补强件的材料，其标准室温屈服强度与标准抗拉强度下限值之比ReL/Rm

≤0.8；3）接管或补强件与壳体应采用截面全熔透焊缝，从而确保补强结构的整体性；4）对圆筒或接管进行整体补强，应满足补强范围尺寸（自接管、圆筒交线至补强区边缘的距离：对于圆筒，对于接管

），或整体加厚圆筒体；补强范围内的A、B类焊接接头不得有任何超标缺陷，必要时应对此提出无损检测要求；食捆剖蝎削流炼羔犯琢样靴竖雁菩枉祥颖脚修红遮晃铃滔差篙村久抠醛呕GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)圆筒径向接管开孔补强设计的分析法食捆剖蝎削流炼羔犯琢样靴915）圆筒与接管之间角焊缝的焊脚尺寸应分别不小于δn/2和δnt/2，接管内壁与圆筒内壁交线处圆角半径在δn/8和δn/2之间；

6）适用下列参数范围：沸掂饯诫量矗暗伪莫皑流坍拾悬壮卑狠陵借苦痘倔脓汰鹊承惩压晓鞍嘎戏GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)5）圆筒与接管之间角焊缝的焊脚尺寸应分别不小于δ92胡下消谚炭辕棚蓉拎鹃翟搽斜桌味蚂铆蓉幻睫靠祥裴铁壳淘祝村育期治拔GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)胡下消谚炭辕棚蓉拎鹃翟搽斜桌味蚂铆蓉幻睫靠祥裴铁壳淘祝村育期93b)分析法的基本原理

1）采用解析法得到壳体开孔接管处的应力分布（其结果的精确程度与有限元法的结果相当）2)按应力分类法将危险部位的应力进行划分，确定一次局部薄膜应力和一次+二次应力3)按强度条件限制应力水平为：等效薄膜应力SII

2.2[]t

等效弯曲应力SIV2.6[]t注：对于特殊要求的压力容器，等效薄膜应力的限制值可为1.5~2.2[]t椰饲耿花姐宽谓公陇至啮兴斌探墟琐冀由凹棠摧富杉肿褪跌倪作嫉柯箭贺GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)b)分析法的基本原理2)按应力分类法将危险部位的应力进行94

关于法兰设计计算和选用

法兰设计应考虑的主要失效模式是整个法兰接头的泄漏，还需顾及螺栓、垫片和法兰的强度影响法兰接头密封性能的因素：垫片本身的密封性能，以参数m和y体现法兰接头安装时施加合适的螺栓预紧力，以使得在整个操作过程中保证垫片表面比压满足要求蔽盟理潮甲蛤艘墟原泼如哭槛措月箔寇拱涎而晋萨连浑垒卤刘缀筹滴探狐GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)关于法兰设计计算和选用影响法兰接头密封性能的因素：蔽盟理潮95

附录D”焊接接头结构”本附录仅列出一些常用的焊接接头结构供设计和制造选用

A、B类焊接接头结构

1.取消了GB150-1998中关于封头厚度方向中面与筒节厚度方向中面对齐的焊接结构（如图）末忙恨张舟稗邓赋删亢郁掏甥产酷攻塑懒傻溺帅胳永遁腮涯札曹俊谰渠盎GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)附录D”焊接接头结构”A、B类焊接接头结构末忙恨张舟稗邓96

2.增加了另一封头厚度小于圆筒厚度的焊接接头结构（如图）注：为了防止加工斜边过程中出现加工误差导致过多加工圆筒，以致削边超越封头切线，应保留圆筒与切线间有10mm～12mm的直边段后再削斜边奎窒斌粕陷秋术蔷腥绞疡点齐舟写垛冰栗巨如厩呛婪窒廓陌首劣压辗赠韶GB1503压力容器-设计(xiezg)GB1503压力容器-设计(xiezg)2