课程设计计算书

课程设计计划任务 船型、用途与航 规范与............................................................................................................................载重量与舱 船舶主尺度的限 航速与续航 总体的其他性 货舱与货口 船员................................................................................................................................主、辅机及辅锅 其他设 新船主要要素的初步确 主尺度的估 排水量△估 船长 船宽 吃水 型深 排水量的确 综 重量校 船体钢料重量WH估算 船体舾装重量WO估算 机电设备重量WM估算 新船重量校核 载重量估算 总布置和舱容校 总布置情况的初步设 所需舱容估 舱容布置的构 舱容布 调整后的各舱室容 燃油舱布 压载水舱布 淡水舱和滑油 货舱容积校 主要性能计 初稳性计 横摇周期计 最小干舷计 基本干 L>100m的B型船舶干舷修正 方形系数对干舷的修正 型深对干舷的修正 有效上层建筑和凸形甲板对基本干舷的修 舷弧对基本干舷的修 阻力性 航速估 静水力性能计 重心和浮态计 重心位 满载出港重心位 满载到 空载出 空载到 浮态计 课程设计计划任务船型、用设计应满足下列规范和载重量与船舶主尺7.5229m，型宽和满载吃水尽可能7.5航速与续CSR15%时，服务航速14.5kn；续航力24000总体的其载重线：本船应满际载重线公约关于“B—60”船的有关要求行安全的“驾驶室可视范围”货舱与货7个。货舱和货舱口的设置应考虑尽可能有利于提高货物的装本船为28人，其中船员11人，普通船员15人，其他2人（船1人主、辅机其他设本船舾装设备和其他机电设备按规范、和一般常规要求配备新船主要要素的初步确主尺度的

DW

△式中：DW统计公式：按散货船载重量系数统计公式来算《船舶设计原理》P71

DW0

则新船初估排水量为：90000/0.8632=104267.84船长船宽吃水从航速考虑，方形系数可以用公式CBC其中：Fn为数，表达式为：CBd∆∆吃水可依据母型船排水量估算：d=d0∆∆0

型深依据母型船换算公式估算，从吃水和干舷的角度进行考虑：D=△=1.025*1.006*230.95*34.26*21*0.855=105334.4综总长 239垂线间长 型宽 34.26

d=21排水量105334.490000重量校船体钢料重量WH估算WHCH1L(BWHCH212353.29t。船体舾装重量WO估算

1096.98t。机电设备重量WM估算C采用系数法 可知，母型船系数C=622.15PC

型最大持续功率转速耗油率重量7S50MC-WM

(P/0.7355)0995.28t. 计算排水量 计算载重量与初估的设计排水量有一定差别105334.4-重量按照平均每人65kg。本船船员28人，则可以估算如下：与行李重量=65×28=1.82t新船设计续航力为24000mlie，服务航速为14.5kn，则自持力为69d。本船设计为无限200kg计算，则估算重量如下：=4.5×28×69200×28×69386.211WFg1

Ptk其中：tR/VS24000/14.51655.2g01.15×174备品重量=0.008×14996.75=120t85452t总布置和总布置情况的初步750mm800mm870mm。#0肋位设置在舵杆中心269档肋位。为#0~#269。货舱部分考虑到母型船的货舱双层底的高度为1710mm，且不小于规定的最小双层底高1800mm。参考母型船，设置尾部~#7肋位之间为尾尖舱。肋位~舱长度比母型船多一个肋距，参照母型船，即选取#11~#37#37~#257为货舱段VCWCC/积载因数μC0.015LBP。I/D（螺旋桨轴线至水线距离/螺旋桨直径）60%，船舶尾倾应不超0.015LBP0.03LBP8m两者中之小者。本船螺旋桨桨直径先取0.015LBP的要求 CBB(B

Vi

i392.09m3小于母型船提供的459.64m3，所以淡水舱可以直接沿用母型船的设计。舱容布调整后的各舱室容1.3m处增设一道内舷侧后，顶边舱的的舱容有所减少。由于型深比体积体积纵向中心坐标NO.1顶边舱NO.1顶边舱NO.2顶边舱NO.2顶边舱NO.3顶边舱NO.3顶边舱NO.4顶边舱NO.4顶边舱NO.5顶边舱NO.5顶边舱NO.6顶边舱NO.6顶边舱NO.7顶边舱NO.7顶边舱NO.7侧边舱NO.7侧边舱燃油舱要尽量布置在靠后的地方。经计算，NO3,4,5,6,7,顶边舱可用作燃油舱的体积体积NO.3顶边舱NO.3顶边舱NO.4顶边舱NO.4顶边舱NO.5顶边舱NO.5顶边舱NO.6顶边舱NO.6顶边舱NO.7顶边舱NO.7顶边舱NO.4NO.4>NO.2顶边舱NO.2顶边舱NO.3顶边舱NO.3顶边舱NO.4NO.2顶边舱NO.2顶边舱NO.3顶边舱NO.3顶边舱NO.4顶边舱NO.4顶边舱NO.5顶边舱NO.5顶边舱NO.6顶边舱NO.6顶边舱NO.7顶边舱NO.7顶边舱>NO.1NO.2舷侧（第七货舱37294.43m336387.25m3000newvolumeNO.1cargo0NO.2cargo0NO.3cargo0NO.4cargo0NO.5cargo0NO.6cargo0NO.7cargo00主要性能计初稳性计GM

d

B2/da35..3..43a1

a2

B2B24KGT0.58其中f≈10.07(BD2.5),T∅最小干舷基本干舷B-60L=230.95m，查表得f0B＝3742.29mm。Af0A=2875.88mm,B-60L>100mB型船舶干舷修正值方形系数对干舷的修正值f(ff)(CB0.68

f2=414.65mm.型深对干舷的修正值f3=(D1−L/15)RR={L/0.48(L<250(L≥f3有效上层建筑和凸形甲板对基本干舷的修正4f4=44式中：f′LB型船舶，0.07L=16.17mf4=0。4舷弧对基本干舷的修正f(SFSAS)(0.75l l为位于船长L（SS=0。1241030300010000100331d＝15.1mD＝21m5.9m5.18m，所以该阻力性用Freeship算出船的阻力性e-航速估将船舶数据输入freeship后，可以得到计算数PropellercharacteristicsD=5.872 Kt CalculationofpropelleroncavitationbyamethodofPapmehl:nkr=161.7391/minn<0.9*nkr==>OK!Propellerisnot根据计算得到的螺旋桨数据，用freeship得到螺旋桨敞水曲静水力性Freeship吃排水湿表面mtmmFreeship重心和浮重心位111.42m，重心高度为：10.24m。满载出港重心位重量NO.1cargoNO.2cargoNO.3cargoNO.4cargoNO.5cargoNO.6cargoNO.7cargoNO.4NO.4NO.7NO.6