暖通空调常见问题新技术应用三198

二、水系系统的定定压和补补水1.若干定压压补水方方式：※高位膨胀胀水箱。。根据《采暖通风风与空气气调节设设计规范范》6.4.13条及其条条文说明明,宜优先采用用。※各种形式式的气压压罐加定定频补水水泵；（（缺点是是有效调调节容积积较小和和增加系系统工作作压力））※变频补水水泵；※定频补水水泵；关键是要要保证连连续不间间断补水水。实例:北京大兴兴某供暖建建筑面积积22万多m2的居住小小区2.定压点：：循环水水泵吸入入侧或根根据水压压图分析析。实例：北京541厂高层住住宅三、关于于水压试试验压力力执行GB50242-2002《建筑给水水排水及及采暖工工程施工工质量验验收规范范》和GB50243-2002《通风与空空调工程程施工及及验收规规范》，有两个个问题需需要明确确：第一，宜宜直接给给出水压压试验压压力的具具体数值值。例如如:《建筑给水水排水及及采暖工工程施工工质量验验收规范范》对水压试试验压力力规定:系统顶点点的工作作压力加加0.1MPa（高温热水水系统应应为系统统顶点的的工作压压力加0.4MPa），同时在系系统顶点点的试验验压力不不小于0.3MPa。塑料管或或复合管管，系统统顶点的的工作压压力加0.2MPa，同时在系系统顶点点的试验验压力不不小于0.4MPa。如果设计计不给出出“工作作压力””或““系统顶顶点的工工作压力力”，施施工单位位是难以以确定水水压试验验压力的的。在实实际工程程应用中中，“系系统顶点点工作压压力”设计人也也不易确确定。该点工工作压力力是静压压力加水水泵形成成的动力力水头之之和。然然而在进进行个体体项目设设计时，，冷热源源循环水水泵常未未选定，，即使已已选定，，水泵的的工作点点也随管管网阻力力特性而而改变，，而且计计算点的的水泵作作用动力力水头，，还需减减去从水水泵出口口至计算算点的水水头损失失。因此，实实际上只只能执行行上述规规定中““顶点试试验压力力不得小小于0.3MPa””的附加条条件，可简化为为：对非高温温热水、、非塑料料管或非非复合管管，水压压试验压压力应为为系统静静压加0.3MPa。（可取整数数）第二，水水压试验验压力必必须明确确所对应应于何标标高（一般以±0.000为基准面面）。※例如：系系统顶点点相对于于±0.000是50m，膨胀水箱箱最高水水位高于于系统顶顶点2m，系统静压压相对于于±0.000是52m。如果水压压试验的的压力表表设在±0.000处，试验验压力应应为0.52+0.30=0.82MPa；水压试验验的压力力表设在在相对标标高30m处，试验验压力应应为0.82-0.30=0.52MPa；水压试验验的压力力表设在在地下室室相对标标高-10m处，试验验压力则则应为0.82+0.10=0.92MPa。※例如：高高层建筑筑高区系系统的顶顶点相对对于±0.000是130m，定压罐的的上限压压力高于于系统的的顶点10m，系统静压压相对于于±0.000是140m。水压试验验的压力力表如设设在±0.000处，试验验压力应应为1.40+0.30=1.70MPa；水压试验验的压力力表设在在相对标标高70m处，试验验压力则则应为1.70-0.70=1.00MPa；水压试验验的压力力表设在在地下室室相对标标高-10m处，试验验压力则则应为1.70+0.10=1.80MPa。四、管道道的热伸伸长及其其补偿1.《采暖通风风与空气气调节设设计规范范》4.8.17条为什么么是强制制性条文文？《采暖通风风与空气气调节设设计规范范》4.8.17条:采暖管道道必须计计算其热热膨胀。。当利用用管段的的自然补补偿不能能满足要要求时,应设置补补偿器。。2.热伸缩引起位移移的允许许最大值值?北京市建建筑设计计研究院院《建筑设备备专业技技术措施施》的12.8.3条：※水平管管或总总立管管固定定点的的布置置，应应保证证分支支管接接点处处的最最大位位移≤≤40mm。无分支支接点点的管管段，，间距距应保保证伸伸缩量量不大大于补补偿器器或自自然补补偿所所能吸吸收的的最大大补偿偿量。。※垂直双双管系系统、、闭合合管与与立管管同轴轴的垂垂直单单管系系统的的连接接散热热器支支管的的立管管，长长度≤≤20m时，可可在立立管中中间设设固定定卡；；长度度＞20m时，应应采取取补偿偿措施施。立立管穿穿楼板板处，，应加加套管管。固固定卡卡以下下长度度＞10m的立管管，应应以三三个弯弯头与与干管管连接接。《全国民民用建建筑工工程设设计技技术措措施—暖通空空调·动力》(第一版版)2.8.8条:“………连接散散热器器的立立管应应保证证管道道分支支接点点由管管道胀胀缩引引起的的最大大位移移不大大于20mm。”而在第第二版版的2.4.11条，除除了仍仍沿用用上述述建议议外，，又新新增了了“垂垂直双双管及及跨越越管与与立管管同轴轴的单单管系系统的的散热热器立立管，，长度度≤20m时，可可在立立管中中间设设固定定卡；；长度度＞20m时，应应采取取补偿偿措施施。””上述所所谓““水平平管或或总立立管””，是是指管管道分分支接接点较较少的的管段段，““垂直直双管管及跨跨越管管与立立管同同轴的的单管管系统统”，，显然然是指指管道道分支支接点点较多多的管管段，，所以以引起起位移移的允允许最最大值值要小小一些些，实实际上上是要要求不不大于于10mm。而对于于无分分支接接点的的管段段，北北京市市建筑筑设计计研究究院《建筑设设备专专业技技术措措施》和《全国民民用建建筑工工程设设计技技术措措施—暖通空空调·动力》，都提提出““间距距应保保证伸伸缩量量不大大于补补偿器器或自自然补补偿所所能吸吸收的的最大大补偿偿量。。”3.补偿器器对固固定支支架作作用力力?固定支支架承承受的的水平荷荷载包包括：：※活动支支架因热伸缩引起的的摩擦擦反力力；※补偿器器因热伸缩引起的的弹性性反力力；※因内压不平衡衡产生生的推力。。1）力是是矢量，，有方方向性性。应在在得到到数值值的同同时，，明确确其方方向。。2）应以以每个个固定定支架架为对对象，，分析析来自自补偿器弹性性力、滑动动支架摩擦擦力和内压压不平衡推推力作用的方向和数值值。方向相同同叠加，方方向相反抵抵消，判断断哪些是““平衡”的的固定支架架，哪些是是“受力””的固定支支架？3）还应研究究和比较哪哪些力是在在热态运行时时发生，哪些些力是在冷态水压试试验时发生？取““热态运行行”或“冷冷态水压试试验”时的的较大值，，作为固定定支架强度度设计的依依据。4）活动支架架摩擦反力力和补偿器器弹性反力力对于固定定支架作用用力的大小小和方向，，弯管补偿偿器或波纹纹补偿器是是相同的，，但内压不平衡衡产生的推推力则有显显著的区别别。这是波纹补补偿器常出出现工程事事故的主要要原因。弯管补偿器器弯管补偿器器的整体是是弹性元件件，依靠整整体构件的的变形以形成热伸缩的补偿量。但弯管本身身是刚性的的，在允许许承压条件件下，内压作用不不会引起弯管内腔的变形。对于弯管补补偿器:内压力P均匀作用于于管内各表表面。其中：环向力作用用于管壁，，由管壁材材料所承受受,不会使管道道内腔发生生变形。轴向力（即即“盲板力力”）作用用于固定支支架左侧，，大小为内内压P乘以管断面面积，方向向为←。。轴向力也作作用于固定定支架右侧侧，大小相相同，方向向为→。。由于两个力力大小相等等而方向相相反，弯管补偿器器内压对固固定支架的的合力为零零。波纹补偿器器波纹补偿器器是弹性元元件，与弯弯管补偿器器依靠整体体构件的变变形以形成补偿偿量不同，，需要用波纹本身的的变形以形成成补偿量。。热伸缩和内内压作用，，都会引起起波纹本身身的变形。压力P均匀作用于于管内各表表面。其中中：环向力作用用于管壁，，由管壁材材料所承受受。轴向力作用用于波纹，，引起波纹纹的变形，，并通过管管道作用于两端端的固定支支架。固定支架左左侧承受的的轴向力，，方向为→→，大小为为P乘以波纹的的断面积，，即:固定支架右侧承受作用于于弯管处的的轴向力（（盲板力）），方向也也为→，大大小为P乘以管断面面积，即：：由于两个力力方向相同同，内压对对固定支架架的作用力力为两个力力的合力。即:例如：D300mm管道上波纹纹补偿器的的直径为350mm，管内压力为为1.0MPa。内压对固定定支架的作作用力为两两个力的合合力约96kN：如果水压试试验压力为为工作压力力的1.5倍，则水压压试验对固固定支架的的作用力将将达到：14424kgf（14.4tf≌140kN）而对于波纹纹补偿器左左侧的固定定支架，由由于承受左左侧另一个个波纹补偿偿器的内压压作用力，，由于两个个力大小相相等而方向向相反，合合力为零，，会是一个个“平衡””固定支架架。但是，当采采取分段试试压或其间间有阀门关关闭时，仍仍会是“受受力”固定定支架。所以，第一一，即使是是相同的波纹补偿器器，对固定定支架的作作用力也会会因配置方方式各异而而不同。可见，把设设计责任推推给波纹补补偿器厂家家是没有道道理的。进行管系强强度设计，，是研究管管系（包括括补偿器））对固定支支架的作用用力，不是是研究补偿偿器本身的的刚度、承承压、补偿偿量和工作作寿命，许许多设计手手册或教科科书已阐述述得很清楚楚，设计人人员应该具具备正确设设计的能力力，完全不应该依赖赖补偿器厂家家的技术支支持。所以，第二二，较大口口径的室外外管道当采采取分段试试压时，如如果按照““平衡”固固定支架设设计，应设设置临时止止推支座,以防试压时时损坏。对于一般室室内管道，，则宜均按按照“受力力”固定支支架设计。。所以，第三三，北京市市建筑设计计研究院《建筑设备专专业技术措措施》12.8.3条规定：D≥100mm的弯管补偿偿器，D≥50mm的波纹管或或套筒补偿偿器，要进进行固定支支架生根结结构的强度度验算。《全国民用建建筑工程设设计技术措措施—暖通空调·动力》(第二版)的2.4.11条的第7款，也有与与此相同的的规定。4.其他问题：：1)由于水压试试验压力大大于工作压压力（例如如1.5倍），而活活动支架摩摩擦反力和和补偿器弹弹性反力只只在热态运运行时发生生，波纹补偿器器计算固定支支架受力也也可只按照照冷态水压压试验压力力，而不计算活活动支架摩摩擦反力和和补偿器弹弹性反力。。2)由于直埋敷敷设管道应应以管道保保温层与土土壤之间的的轴向摩擦擦反力，取取代“活动动支架的摩摩擦反力””，而管道保温层层与土壤之之间的轴向向摩擦反力力较大，波纹补偿偿器宜成对对布置，以以使对固定定支架两侧侧的作用力力相近。3)室内垂直管管道上的波波纹补偿器器，宜布置置在两个固固定支架之之间的上端，可以减小小内压对固固定支架的的作用力。。4)不要过多地地设置补偿偿器。钢管管线膨胀系系数为0.012mm/m·K，水平干管管或总立管管保证分支支管接点处处的最大位位移≤40mm，中间固定定、不设补补偿器的直直段长度，，一般散热热器采暖系系统，可达达60m以上，空调调水、地面面辐射或冷冷却水系统统更可达100m以上。5）为增加安安全度，应应细化干管管与分支管管接点处的构造设计计，例如：：分支管用用不少于两两个弯头与与干管连接接等。6）有条件时时，尽量采采用弯曲管管段自然补补偿，并优优先采用弯弯管补偿器器。五、设备的的降噪和隔隔振设计1.噪声控制的的若干主要要环节※目的是减少设备备的噪声对对室内和室室外环境的的影响，使使之符合标标准的规定定。※“隔声”、““吸声”与与“消声””的方法和和途径※“声功率级””与“声压压级”的关关系与区别别※要求高的房房间，不能能仅按一个个频率而应应按各倍频频带中心频频率计算※根据对不同同频率的消消声要求，，选择不同同性质的消消声器2.关于隔振建筑物(特别是住宅宅类居住用用建筑)内各类风机机和水泵泵泵）等设备振动动,使之对其他环境境的影响减减弱到允许许的程度。。3.振动传递比比(T)F设备驱动时时的扰动频频率FO减振体系的的自振频率率各类建筑和和设备振动动传递比T的建议值，，可参考北北京市建筑筑设计研究究院的的《建筑设备专专业设计技技术措施》。隔离固体声的要求建筑类别振动传递比T很高音乐厅、歌剧院、录音播音室、会议厅、声学实验室0.01～0.05较高医院、影剧院、旅馆、学校、高层公寓、住宅、图书馆0.05～0.20一般办公室、多功能体育馆、餐厅、商店0.20～0.40要求不高或不考虑工厂、地下室、车库、仓库0.80～1.004.设备的减振振设计就是确定如如何达到减减振体系的的自振频率率FO。ED材料的动态态弹性模量量ES材料的静态态弹性模量量Xcm减振体系的的静态压缩缩量金属弹簧：：弹性材料※在静态压缩缩量相同的的条件下，，设备驱动动时的扰动动频率与振振动传递比比成反比（（转速越低的的设备，振振动传递比比越大）※减振体系的的静态压缩缩量，与减振体系系的自振频频率和振动动传递比成成反比。减减振体系的的自振频率率与振动传传递比成正正比。（减振要求越越高，FO应该越小，，XCM应该越大）举例（一））1）振动传递递比：0.012）水泵的扰扰动频率：：F=2900/60=48.133）要求减振体体系的自振振频率：4）应采用金金属弹簧隔隔振器5）求减振体体系的静态态压缩量举例（二））1）振动传递递比：0.012）水泵的扰扰动频率：：F=1450/60=24.173）要求减振体体系的自振振频率：4）应采用金金属弹簧隔隔振器5）求减振体体系的静态态压缩量举例（三））1）振动传递递比：0.052）水泵的扰扰动频率：：F=2900/60=48.133）要求减振体体系的自振振频率：4）可采用非非金属弹簧簧隔振器，，如用金属属弹簧隔振振器，则：：5）减振体系系的静态压压缩量：举例（四））1）振动传递递比：0.202）水泵的扰扰动频率：：F=2900/60=48.133）要求减振体体系的自振振频率：4）可采用非非金属弹簧簧隔振器，，如用金属属弹簧隔振振器，则：：5）减振体系系的静态压压缩量5.隔振器的类类型及其适适应性1)减振体系的的自振频率率f0＜5Hz（即减振要求求较严格）），应采用用金属弹簧簧隔振器（（预应力阻阻尼型）或或空气弹簧簧隔振器。。2)减振体系的的自振频率率5Hz≤f0＜12Hz，宜采用金属属弹簧隔振振器（预应应力阻尼型型）、空气气弹簧隔振振器或橡胶胶剪切型隔隔振器。3)减振体系的的自振频率率f0≥12Hz（即减振要要求不太严严格）时，，可采用金金属弹簧隔隔振器（预预应力阻尼尼型）、空空气弹簧隔隔振器、橡橡胶剪切型型隔振器或或橡胶隔振振垫。隔振器也可可按设备转转速确定：：1）≤≤1500r/min时，，宜宜采采用用弹弹簧簧隔隔振振器器；；2）＞＞1500r/min时，，可可采采用用橡橡胶胶等等弹弹性性材材料料的的隔隔振振垫垫或或橡橡胶胶隔隔振振器器。。6.工程程实实例例:对某某地地某某行行政政综综合合大大厦厦冷冷源源机机房房噪噪声声和和振振动动的的处处理理1）基基本本情情况况2）原原因因的的分分析析判判断断3）处处理理意意见见六、、水水系系统统各各类类调调节节阀阀的的正正确确使使用用1.静态态调调节节和和动动态态调调节节管网网的的静静态态调调节★静静态态平平衡衡是是按按照照设设计计条条件件的的水水力力平平衡衡。。★依依靠靠系系统统的的合合理理设设计计和和水水力力平平衡衡计计算算为为主主，，不不能能满满足足时时，，配配置置必必要要的的水水力力平平衡衡用用调调节节阀阀进进行行过过剩剩压压差差节节流流，，或或设设置置增增压压水水泵泵补补充充压压差差的的不不足足。。★管管网网压压差差过过剩剩调调节节主主要要依依靠靠手手动动调调节节阀阀。。★管管网网压压差差不不足足调调节节主主要要采采用用增增压压水水泵泵。。★当当网网路路水水力力工工况况发发生生变变化化，，需需要要重重新新进进行行手手动动调调节节。。管网网的的动动态态调调节节★动动态态平平衡衡是是发发生生偏偏离离设设计计条条件件后后利利用用自自动动调调节节手手段段进进行行的的跟跟踪踪水水力力平平衡衡。。★供供暖暖管管网网一一般般采采用用自自力力式式调调节节阀阀：：包包括括恒恒流流量量调调节节阀阀和和恒恒差差压压调调节节阀阀。。★恒恒流流量量调调节节阀阀适适用用于于定定流流量量系系统统。。外外网网压压差差变变化化时时维维持持被被调调节节对对象象设设定定流流量量稳稳定定。。★恒恒压压差差调调节节阀阀适适用用于于变变流流量量系系统统。。外外网网压压差差变变化化或或被被调调节节对对象象内内部部系系统统流流量量变变化化时时，，维维持持被被调调节节对对象象设设定定压压差差稳稳定定。2.调节节阀阀配配置置是是否否越越多多越越好好？？如何何理理解解《采暖暖通通风风与与空空气气调调节节设设计计规规范范》4.8.14条的的规规定定？“………采暖暖系系统统各各并并联联环环路路，，应应设设置置关关闭闭和和调调节节装装置置。。””这一一条条条条文文说说明明的的解解释释：：““………当有有调调节节要要求求时时，，应应设设置置调调节节阀阀………无调调节节要要求求时时，，只只需需装装设设关关闭闭用用的的阀阀门门。。””阀门门配配置置使使用用不不当当造造成成负负面面效效应应的的工工程程实实例例※青海海西西宁宁某某工工程程采暖暖管管道道入入口口配配置置过过于于复复杂杂，，造造成成过过大大的的压压力力损损失失，，利利少少而而弊弊多多。。供水水管管和和回回水水管管共共设设有有截截止止阀阀4个、、止止回回阀阀1个、、调调节节阀阀3个、、过过滤滤器器2个，，致致使使距距离离仅仅有有数数十十公公尺尺，，自自锅锅炉炉房房循循环环水水泵泵出出口口压压力力表表至至本本入入口口供供水水管管压压力力表表的的压压力力降降＞＞20m水柱柱。。如如下下图图：：※北京京沙沙河河某某高高层层住住宅宅配置置了了恒压压差差调调节节阀阀※某办办公公楼楼盲目目配配置置了了所所有有调调节节阀阀※所有有阀阀门门都都只只能能调调节节过过盈盈量量。。※所有有阀阀门门都都具具备备调调节节功功能能，，只只不不过过调调节节性性能能不不同同而而已已。。※所有有阀阀门门的的调调节节手手段段都都是是改改变变阀阀开开度度，，即即改改变变阀阀的的阻阻力力特特性性S值。。※开度度与与S值成成反反比比。。3.静态态调调节节阀阀的的特特性性※流量量特特性性是是指指介介质质流流过过调调节节阀阀的的相相对对流流量量与与调调节节阀阀的的相相对对开开度度之之间间的的关关系系。。※理想想的的调调节节阀阀宜宜具具备备直直线线流流量量特特性性、、等等百百分分比比流流量量特特性性或或抛抛物物线线流流量量特特性性，，并并应应有有较较大大的的阻阻力力以以达达到到必必要要的的阀阀权权度度。。※具备备开开度度与与流流量量呈呈线线性性和和高高阻阻两两个个基基本本特特征征的的水水力力平平衡衡用用手手动动调调节节阀阀，，包包括括普普通通调调节节阀阀和和平平衡衡阀阀（（平平衡衡阀阀和和普普通通调调节节阀阀的的主主要要区区别别是是在在阀阀的的两两端端留留有有测测压压口口））。。4.动态态调节节阀阀的的特特性性※调节节特特性性：：恒恒流流量量、、恒恒压压差差。。※驱动动方方式式：：自自力力式式、、外外力力驱驱动动（（电电动动、、气气动动等等））式式。。恒流流量量调调节节阀阀在外外网网压压差差≧≧3m的条条件件下下，，在在对对应应于于一一定定口口径径阀阀门门的的允允许许流流量量范范围围内内，，可手动动设设定定被被调调节节对对象象的的额额定定流流量量。。当外外网网压压差差发发生生变变化化时时，，根根据据阀阀外外的的压压差差信信号号自自力力改改变变阀阀的的开开度度，，使使包包括括被被调调节节对对象象的的系系统统和和调调节节阀阀在在内内的的阻阻力力特特性性S值，，与与阀阀外外的的压压差差ΔP等比比变变化化，，维维持持被被调调节节对对象象的的流流量量稳稳定定。。由于于调调节节阀阀内内被被调调节节对对象象系系统统的的阻阻力力特特性性是是不不变变的的，，仅仅可可改改变变阀阀的的开开度度以以改改变变总总阻阻力力特特性性S值，，故故只只需需取取调调节节阀阀两两端端的的压压差差信信号号，，作作为为自自力力调调节节的的依依据据，，即即使使得得调调节节阀阀两两端端的的压压差差保保持持基基本本恒恒定定。。调节节原原理理可可用用下下式式说说明明：：ΔP=S··G2G=(ΔΔP/S)0.5恒压压差差调调节节阀阀在外外网网压压差差≧≧3m的条条件件下下，，在在对对应应一一定定口口径径阀阀门门的的允允许许调调节节范范围围内内，，可可手手动动设设定定阀阀后后的的压压差差。。当末末端端设设备备采采用用自自力力式式温温控控阀阀或或其其它它调调节节构构件件时时，，阀阀前前后后的的理理想想压压差差值值为为10——30kPa，并不不宜宜大大于于60kPa。因此此要要求求维维持持被被调调节节对对象象系系统统供供回回水水的的总总压压差差基基本本恒恒定定。。当受受以以下下因因素素的的影影响响时时，，被被调调节节对对象象系系统统供供回回水水的的总总压压差差将将发发生生变变化化：：1由于于外外网网压压差差增增大大，，使使阀阀后后压压差差相相应应增增大大，，恒恒压压差差调调节节阀阀可可根根据据阀阀后后的的压压差差信信号号，，自自力力改改变变阀阀的的开开度度，，使使阀阀后后压压差差稳稳定定。。2由于于被被调调节节对对象象的的系系统统流流量量变变小小，，使使设设置置于于供供水水入入口口的的红红阀阀后后的的压压力力由由于于节节流流压压降降变变小小而而升升高高，，使使设设置置于于回回水水出出口口的的兰兰阀阀前前的的压压力力由由于于节节流流压压降降变变小小而而下下降降，，调调节节阀阀组组内内被被调调节节对对象象压压差差增增大大，，可可根根据据两两个个阀阀的的压压差差信信号号，，自自力力改改变变阀阀的的开开度度，，使使阀阀后后压压差差稳稳定定。。由于于恒恒压压差差调调节节阀阀是是为为保保持持被被调调节节对对象象系系统统供供回回水水的的总总压压差差基基本本恒恒定定，，需需取取被被调调节节对对象象系系统统供供回回水水两两端端的的压压差差信信号号，，作作为为自自力力调调节节的的依依据据，，即即使使得得系系统统供供回回水水两两端端的的压压差差保保持持基基本本恒恒定定。。根据据上上述述原原理理:1如仅仅在在建建筑筑采采暖暖入入口口设设置置，，可可保保持持紧紧靠靠建建筑筑采采暖暖入入口口处处的的压压差差稳稳定定。。但但如如果果被被调调节节对对象象的的干干管管系系统统有有较较大大压压降降，，由由于于各各立立管管流流量量变变化化，，离离入入口口较较远远立立管管的的压压差差仍仍不不能能保保持持稳稳定定。。因因此此，，要要求求每每一一立立管管也也要要设设置置。。2同例，如仅仅在立管设设置，可保保持立管根根部的压差差稳定。但但如果立管管有较大压压降，由于于各户内系系统流量变变化，离立立管根部较较远的户内内系统压差差仍不能保保持压差稳稳定。因此此，要求每每一户内系系统也要设设置。保持压差稳稳定的其它它方法设被调节对对象为两个个并联环路路组成，每每一环路的的流量为10m3/h，总流量为20m3/h。当一个环路路被关断，，而入口压压差保持不不变时：1未关断环路路的流量将将增加。2被调节对象象总流量将将减少。3新流量将平平衡于该流流量通过公公共段和未未关断环路路管段的阻阻力，仍等等同于入口口压差。未关断环路阻力占总阻力的比例未关断环路流量增加比例总流量20％58％15.8m3/h26％50％15.6m3/h80％8％10.8m3/h末端环路阻阻力占总阻阻力的比例例不同时的的流量变化化DBJ11-602-2006《居住建筑节节能设计标标准》6.4.1条（部分强强制性条文文）室外管网应应进行严格格的水力平平衡计算，，使各环路路之间（不不包括公共共段）的计计算压力损损失相对差差额不大于于15％。当室外外管网水力力平衡计算算达不到上上述要求时时，热力站站和建筑物物热力入口口应设置静静态平衡阀阀。必要时应根根据同一供供热系统建建筑物内系系统的情况况，设置自自力式流量量控制阀或或自力式压压差控制阀阀。DBJ11-602-2006《居住建筑节节能设计标标准》6.4.1条的条文说说明：“……实践证明，，室内散热热器恒温阀阀的动作引引起系统压压差的变化化不会太大大，因此，，只在某些些条件下需需要设置流流量控制阀阀或压差控控制阀。””如何看待标标准或通用用图集？任何国家或或地方的““标准图集集”或“通通用图集””，都是推推荐性的，，供设计人人选择引用用，以减轻轻个体设计计的重复劳劳动，并不不具备规范范或标准的的同等效力力。5.分室温控的的基本思想想*采用质质量较好的的手动两通通或三通调调节阀实施施分室温度度控制，可可能更适合合投资条件件受限和供供暖不足的的普遍实际际情况。*即使有有条件采用用恒温阀时时，也应该该在弄清楚楚其水力特特性基础上上，正确加加以应用。。(1)适合于双管管系统：高高阻两通恒恒温阀※按不同预置置设定功能能分成若干干型号※一般情况下下应采用DN15，少量需采用用DN20，※无区别地采采用较大口口径不利于于水力平衡衡。(2)适合于单管管系统：三三通恒温阀阀和低阻两两通恒温阀阀则必须有有DN15、DN20、DN25甚至更大口口径，以根根据串接散散热器的负负荷适当选选配。*双管系系统高阻两两通恒温阀阀应用中的的主要问题题，是极易易堵塞，对对总体供热热不足和运运行管理粗粗放的系统统，利少弊弊多。*恒温阀阀在单管系系统中应用用，则发生生问题较多多，最突出出的是采用用两通恒温温阀加跨越越管的做法法时，不适适当地用了了高阻恒温温阀。*单管系系统采用低低阻两通恒恒温阀加跨跨越管的做做法，应该该核算散热热器的进流流系数，不不应小于30％。进流系系数取决于于散热器通通路和跨越越管通路的的阻力比，，与恒温阀阀、散热器器和两个通通路的管径径匹配有关关，有一个个较为复杂杂的计算过过程。有些些工程因散散热器的进进流量过小小，不得不不在跨越管管段上再加加阀门。散热器进流流系数S1为散热器通通路阻力特特性S2为跨越管通通路阻力特特性国外调节阀阀阻力特性性大都用KV标记，KV值是阀前后后压差为100kPa时的流量（（m3/h），也即KV值所标记的的流量条件件下，阀的的阻力为100kPa。而KVS值则为阀全全开条件下下的阻力特特性。显然然，设计计计算条件应应按可按下下式将KVS值换算为常常用的局部部阻力系数数ζ值。式中：A为换算系数数，可见下下表：DN(mm)152025A100kPa(m3/h)20.01050.003160.00122几种典型低低阻两通恒恒温阀按KVS换算的ζ值DNDanfossRTD—G型HoneywelUBG型HoneywelH型1524377.82030109.510.52542--10.5型号KVS

ζ最大压差RTD—G152.00m3/h242mRTD—G203.25m3/h302mRTD—G254.40m3/h421.6m采用ζ≦2的低阻力散散热器（如如铸铁散热热器）条件件下，DANFOSS公司的RTD—G型两通恒温阀阀加跨越管管的散热器器进流系数数计算结果果为：散热器通路跨越管通路散热器进流系数DN15DN150.277DN20DN150.390DN20DN200.250DN25DN150.470DN25DN200.317DN25DN250.218当采用散热热器的ζ=2时,Honeywel—UBG型两通两通通恒温阀加加跨越管的的散热器进进流系数计计算结果为为：（由于阻阻力太大，，散热器进进流系数太太小，不适适合在单管管跨越式系系统中应用用）散热器通路跨越管通路散热器进流系数DN15DN150.24DN20DN150.26DN20DN200.15DN25DN15DN25DN20DN25DN25当采用散热热器的ζ=2时,Honeywel—H型两通恒温温阀加跨越越管的散热热器进流系系数计算结结果为：散热器通路跨越管通路散热器进流系数DN15DN150.363DN20DN150.49DN20DN200.33DN25DN150.66DN25DN200.51DN25DN250.38由此可见，，并不是所所有的两通通恒温阀都都可应用于于单管系统统。例如：：DANFOSS公司的RTD—G型和HONEYWEL——H型，以及水水阻特性系系数不大于于RTD—G型的其它低低阻两通恒恒温阀，才才可以应用用于单管系系统。三通恒温阀阀是直接针针对单管系系统的，但但水阻仍偏偏大，以Honeywel公司的产品品为例，其其数值为：：※DN15KVS=2.16ζ=20全开时的旁旁通率约58％S=0.010460※DN20KVS=3.10ζ=32全开时的旁旁通率约42％S=0.002274采用ST-11型手动三通通调节阀散热器组的的计算阻力力特性S值DN150.01850DN200.00531DN250.00187PETTINAROLI---930C旁通阀1配置图式2散热器组的的阻力计算算DN15角通恒温阀阀KVS=1.3ζζ=56.4DN20旁通阀KVS=3.0ζζ=35.2当采用ζ≦2的低阻力散散热器（如如铸铁散热热器）条件件下，散热热器进流系数数计算结果果为：一个散热器器组的综合合阻力特性性为：S=0.00569当流量为440kg/h,一个散热器器组的阻力力值为：ΔP=S·G2=1101.6Pa=1.1016kPa共9组散热器组组的阻力值值为：9×1.1016=9.914kPa3管道的阻力力计算采用塑料类类管材25×2.5，设总长度度为80m，查DBJ01-605-2000附录L-1和附录L-2，流量440kg/h,沿程阻力为为:80×130×0.8=8320Pa=8.32kPa局部阻力按按沿程阻力力的10％，则管道道的总阻力力为：8.32××1.1=9.152kPa5结论户内系统总总阻力,可控制在DBJ01-605-2000规定(不大于30kPa)的范围内。。七、公共建建筑通风的的若干问题题1.厨房通风（风量、风风压与多种种状态下的的风量平衡衡）A排风量估算算当不具备计计算条件时时,也可按下列列换气次数数估算:中餐灶间60次·h―1西餐灶间40次·h―1其它部分20次·h―1(1)应设置全面面排风设备备,以解决炉灶灶排气罩排排风设备不不运行时的的排风,全面排风量量不宜小于于5次·h―1。(2)在炉灶排气罩罩排风设备备不运行时时,厨房仍应维维持适度负负压。(3)炉灶排气罩罩排风设备备的风压,不宜小于800Pa。(4)燃气的厨房房排风设备备应防爆。。送风量(根据当地的的气候特征征)有组织的送送风量不宜宜小于排风风量的75％。其中:经冷热处理理的新风25％左右,送至人员岗岗位。经过滤处理理的新风50％左右,送至排气罩罩边。其它的25％左右,为厨房负压压引起的从从其它房间间(如餐厅)补入的空气气。2.公共卫生间间的通风※不管有无外外窗的公共共卫生间，，都应设置置机械排风风，因为当当外窗迎风风时，开窗窗将使卫生生间的压力力大于走廊廊而引起臭臭味进入其其他房间。。※公共卫生间间的排风,如果只设卫卫生间通风风器,不能直接排排向室外而而采用垂直直风道，则则应符合《高层民用建建筑设计防防火规范》8.5.5条的规定。。此种只设设卫生间通通风器排入入垂直风道道的做法，，效果非常常不好，宜宜配置屋顶顶排风机（（或同时配配置屋顶排排风机）。。3.根据空间的“相相对压力程程度”、进进风条件和和气流、洁洁净度要求求等因素，，选择确定定机械通风的的三种方式式：又送又又排、只送送不排、只只排不送。。4.排风管道（（特别是厨厨房、卫生生间和其他他有害物的的排风）室室内段应保保持负压排风设备应应设于出口口端5.清洁度相对对较好房间间的排风，，可以排入入地下汽车车库。有利于改善善车库冬季季的热环境境有利于简化化系统配置置也是排风热热回收的一一种方式6.关于排风热热回收国家标准《公共建筑节节能设计标标准》提倡排风热热回收，但但未强制。。而现行（（2005年）北京市市《公共建筑节节能设计标标准》则规定为强强制性条文文。排风热回回收需要要配置集集中排风风系统，，同时占占用较多多的建筑筑空间，，且造价价较高，，因此只只做了部部分强制制性规定定。待批批的北京京市新《公共建筑筑节能设设计标准准》又对排风风热回收收的要求求作了适适度放宽宽：2005年标准2009年新标准全空气直流式空调系统总送风量3000-10000m3/h的全空气直流式系统，应至少有总送风量的80％设置热回收装置。相同房间冷/热末端设备加集中新风的空调系统设计最小新风量≥20000m3/h，应至少有相当于总新风量的40％设置热回收装置。设计最小新风量≥40000m3/h，应至少有相当于总新风量25％的排风设置热回收装置。待批新标标准引入入了“净净能量回回收效率率”的概概念。计计算排风风能量回回收的节节能效率率时，不不但要考考虑空气气/空气能量量回收装装置本身身的交换换效率，，还应同同时计算算送、排排风机增增加的功功耗。北京地区区能量回回收装置置主要用用于冬季季，夏季季新风与与排风的的温度差差一般小小于8℃，因此，，净回收收效率只只对冬季季提出要要求。7.关于全新新风直流流式空调调系统※全新风直直流式系系统，近近年有些些“流行行”，主主要是国国外热回回收厂家家的炒作作。进入入的室外外空气，，不是卫卫生标准准所需要要的最小小新风量量，而是是按照设设计负荷荷和送风风焓差所所确定的的全部空空调送风风量，其其数值至至少是最最小新风风量的3倍。虽然然，进入入的室外外空气与与扣除了了卫生间间等排风风系统排排风和维维持室内内正压渗渗出风量量以后的的剩余排排风量进进行了热热交换，，但仍然然是不节能的。排风的能能量不可可能全部部回收排风量越越多，不不可回收收的能量量就越多多。例如：某总风量量10000m3/h、新风量3000m3/h的有回风风的系统统，排风风量应该该小于3000m3/h，如回收效效率取60％，即3000m3/h排风中的的40％能量是是不能回回收的。。如果采用用全新风直直流式，，空调总风量10000m3/h的系统，，新风量量也是10000m3/h，排风量如如果是8000m3/h，回收效率率仍取60％，则8000m3/h排风中的的40％能量是是不能回回收的。。8000m3/h排风不能能回收的的能量，，当然要要大于3000m3/h排风不能能回收的的能量。。当全空气气系统最最小新风风比≥50％时，可可以采用用直流式式空调系系统，并并设置能能量回收收装置，，且能量量回收装装置的热热交换效效率较高高时，才才可能达达到与利利用50％回风时时的节能能量相当当。因此，除除了有特特殊要求求（例如如不允许许使用回回风）的的空调房房间以及及在过渡渡季节以以外，不不宜采用用“直流流系统””。“新新风量越越多房间间空气品品质越好好”的观观念是片片面的。。只要新新风送风风量符合合卫生标标准的规规定，并并不存在在“空气气品质””问题。。室内正压值(Pa)无外窗的房间有外窗,密封性较好的房间有外窗,密封性较差的房间50.60.70.8101.01.21.5151.51.82.2202.12.53.0252.53.03.6302.73.34.0353.03.84.5403.24.25.0453.44.75.7503.65.36.58.保持室内正正压每小小时所需需的新风风换气次次数北京市建建筑设计计研究院院.建筑设备备专业设设计技术术措施：：中国建建筑工业业出版社社，1998北京市建建筑设计计研究院院.建筑设备备专业技技术措施施：中国国建筑工工业出版版社，2006保持正压压所需风风量，宜宜按缝隙隙法计算算，可参参照下表表确定单位长度度缝隙的的渗漏风风量围护结构两侧压差（Pa）缝隙渗漏风量(m3/m·h)单层钢窗双层钢窗门52.61.816.6104.02.823.5206.14.333.3257.14.937.25010.97.652.6注：门缝宽度为0.002m。八、建筑筑防排烟烟设计中中的若干干“边缘缘”问题题1.竖向疏散散通道机机械加压压送风量量计算中中的若干干问题《建筑设计计防火规规范》9.3.2条规定：：“机械械加压送送风防烟烟系统的的加压送送风量应经计算算确定。当计算算结果与与表……的规定不不一致时时，应采采用较大大值。””《高层民用用建筑设设计防火火规范》8.3.2条也有此此规定。。所谓“计计算确定定”，就就是压差差法和风风速法。。※风速法，需要的的计算参参数是：：同时开启启门的计计算数量量、门洞的平平均风速速、漏风风附加率率、背压压系数，，其中风风速、漏漏风附加加率、背背压系数数三项的取值范范围较宽宽，计算算值的意意义何在在？※压差法，需要的的计算参参数是：：门窗缝缝隙总面面积（门门的数量量、每个个门缝长长和缝宽宽）、压压差。如果防烟烟楼梯间间与前室室之间、、前室与与走廊之之间的缝缝隙面积积相等，，比较容容易达到到余压值值均为25Pa。当缝隙面面积略有有差异，，也可以以使防烟烟楼梯间间余压值值40-50Pa、前室余压压值保持持在25-30Pa的幅度范范围内。。但在通常常情况下下，防烟烟楼梯间间与前室室之间、、前室与与走廊之之间的缝缝隙面积积会有较较大差异异，缝隙隙宽度也也难以确确定，因因此计算算结果的的可靠性性很难说说。因此，在在防烟楼楼梯间与与前室之之间、前前室与走走廊之间间，配置置自力式式“超压压阀”是是很有必必要的。。2.排烟与排排风系统统相结合合问题（1）排风系系统与排排烟系统统分区的的划分一一致时，，可合用用风管系系统，断断面按两两种系统统比较的的较大值值采用。。由于平平时通风风有噪声声限制，，宜各自自采用不不同的风风机。（2）当排风风系统大大于一个个排烟系系统分区区时，如如合用风风管，由由于排风风系统的的风口需需常开，，则在火火灾时需需自动将将其它排排烟系统统分区的的风口关关闭，控控制较为为复杂，，因而可可靠性较较差。（3）汽车库库平时通通风与火火灾排烟烟合用一一台风机机的做法法，就可可能不尽尽合理：：①风量不同同。平时时通风与与火灾排排烟虽同同为6次/h，但后者为为按照实实际层高高计算，，前者可可按照3m层高计算算且宜为为可变风风量。②所需需要风压压不同。。③允许许噪声标标准不同同，即使使配消声声器，也也应核算算对室外外环境的的影响。。④使用用频率最最高的是是平时通通风，火火灾排烟烟可能永永远不用用。合用用一台（（变速））风机，，就不能能使使用用频率最最高的平平时通风风在高效效率下运运行。3.剪刀楼梯合用用前室时的处处理根据《高层民用建筑筑设计防火规规范》6.1.2.3条规定，“剪剪刀楼梯间应应各自设置前前室。塔式住住宅确有困难难时可设置一一个前室，但但两座楼梯间间应分别设加加压送风系统统。”※两个剪刀楼梯梯间合用前室室（楼梯间不不论是否具备备自然排烟条条件，必须分分别设加压））1）如果前室具具备自然排烟烟条件，前室室可以不设置置机械加压送送风系统。2）如果合用前前室不具备自自然排烟条件件，应对防烟烟楼梯间及合合用前室分别别加压。3）如果楼梯间间前室不具备备自然排烟条条件，可仅对对楼梯间加压压，前室不送送风。※两个剪刀楼梯梯间各自设置置前室楼梯间有自然然排烟条件时时可以不设加加压楼梯间无自然然排烟条件时时，各自设置的前前室中，因为为其中一个是是合用前室，，另一个必是是楼梯间前室室，任意一个个楼梯间在某某一层与合用用前室连通，，而在上一层层或下一层则则与楼梯间前前室连通。楼梯间加压送风量都都应按照合用用前室或楼梯梯间前室的较大值确定。1）如果合用前前室和楼梯间间前室均具备备自然排烟条条件，剪刀楼楼梯间可按照照自身需要确确定机械加压压送风量。合合用前室和楼楼梯间前室均均可以不设置置机械加压送送风系统。2）如果合用前前室不具备、、而楼梯间前前室具备自然然排烟条件，，合用前室应应单独加压。。（楼梯间加压压风量较小））3）如果合用前前室具备、而而楼梯间前室室不具备自然然排烟条件，，合用前室和和楼梯间前室室均可以不设设置机械加压压送风系统，，但楼梯间应应按照“仅对对楼梯间加压压、前室不送送风”确定机机械加压送风风量。（楼梯间加压压风量较大））4）如果合用前前室和楼梯间间前室均不具具备自然排烟烟条件，合用用前室应加压压，楼梯间前前室则可不加加压，而两个个剪刀楼梯间间均应按照““仅对楼梯间间加压、前室室不送风”确确定机械加压压送风量。（楼梯间加压风量较大）4.当防烟分区面面积超过规定定且设置挡烟烟垂壁确有困困难时的处理理原则上每个排排烟系统分区区都应设置排排烟口，但但当防烟分区面面积超过规定定且设置挡烟烟垂壁确有困困难，以及长长度较长的走走道，可将一一个防烟分区区划分成几个个面积不超过过规定的排烟烟系统，每个个系统风量总总和应为整个个排烟分区的的排烟量，各排烟系统应应同时动作。5.通风空调系统统的防烟要求求根据《高层民用建筑筑设计防火规规范》8.1.4条的规定，对对通风空调系系统不仅有防防火要求，也也有防烟要求求。（不仅设设防火阀）6.地下室与地上上层共用楼梯梯间时的处理理根据《高层民用建筑筑设计防火规规范》6.2.8条关于“地下下室与地上层层不应共用楼楼梯间，当必必须共用楼梯梯间时，应隔隔开”的规定定，地上与地地下同一位置置设置楼梯间间且在首层用用防火门隔开开时,其加压送风系系统的风量应应同时满足地地上和地下的的要求，且送送风口应分别别设置。总风量应为地地上和地下各各自风量的叠叠加。问：楼梯间正正压送风地上上地下共用风风道风机（风风量没叠加）），用电动风风口，可以吗吗？答：这种做法法在《实用供热空调调设计手册》的第二版中有有。有些地区区（如天津））也允许这样样做。但是我觉得不可靠靠，因为在火灾灾时，所有竖竖向疏散通道道的防排烟系系统，必须全全部正常运行行，而不是部部分（地上和和地下）分别别运行。因此，北京市市建筑设计研研究院的《建筑设备专业业技术措施》18.3.4条中规定：““地上与地下下同一位置设设置楼梯间且且在首层用防防火门隔开时时,其加压送风系系统的风量应应同时满足地地上和地下的的要求，且送送风口应分别别设置。”请注意是要求求“同时满足足”。而不是是“地上和地地下分别满足足”。7.长度超过规定定（一般为20m，非高层公共共建筑40m）的疏散内走走道※应尽量采用可可开启外窗的的自然排烟；；※“内走道”的含含义是两端都都无窗。如果果一端有窗，，窗的自然排排烟作用作用用长度是30m；如果两端有有窗，窗的自自然排烟作用用长度是60m；※长度超过规定定时，可采取取走道多处开开窗的办法；；※当还是不能满满足时，应设设置机械排烟烟设施，但此此时的外窗即即成为进风口口，排烟面积积宜按照全部部长度计算；；※应从人员疏散至（（自然或机械）排烟烟口的极限距距离为30m的理念来理解解。但餐饮、、歌舞、娱乐乐、放映、游游艺等人员密密集场所，极极限距离为20m。8.解剖一个工程程实例问:一个地下4000平米的汽车库库，应设置几几台排烟风机机、几台排风风风机；各排排烟风机与排排风风机如何何动作；排烟烟与排风管道道应共用还是是分别设置？？答复：1）根据GB50067-97《汽车库设计防防火规范》8.2.1条，面积超过过2000m2的地下汽车库库应设置机械械排烟系统。。因此，即使使可以开出窗窗井、具备自自然排烟条件件也一定要设设置机械排烟烟系统。2）根据《汽车库设计防防火规范》8.2.2条，每个防烟烟分区的面积积不宜超过2000m2，因此4000m2的汽车库应划划分为两个防防烟分区。并并且宜按每个个防烟分区设设置独立系统统。如果受条条件所限只能能设一个系统统时，这个系系统的排烟设设施应按照同同时满足两个个防烟分区（（4000m2）的需要同时时动作。3）机械排烟时时应考虑采用用以下补风方方式：当本防防火分区有可可开启的外门门或外窗时，，可采用自然然进风；设置置火灾时专用用的机械补风风系统；利用用平时使用的的机械通风的的送风系统。。4）汽车库平时时通风，根据据《汽车库设计规规范》6.3.4条，“其风量量应按照允许许的废气标准准量计算，且且换气次数每每小时不应小