排桩支护设计培训讲义（70图文丰富）

第七章排排桩支护设设计1主要内内容第一节概概述第二节悬悬臂桩设计计计算第三节单单层支撑（（锚拉）桩桩设计计算算第四节多多层支撑（（锚拉）桩桩设计计算算第五节排排桩设计的的构造要求求第六节排排桩支护结结构变形计计算第七节排排桩的施工工与检验23第四节多多层支撑撑（锚拉））桩设计计计算一、多层支撑（（锚拉）桩桩的设计计算算内容二、多层支撑（（锚拉）桩桩的设计计算算原理三、多层支撑（（锚拉）桩桩的设计计算算步骤四、多层支撑（（锚拉）桩桩身截面尺寸寸与配筋验验算多层支撑（（锚拉）桩桩支护体系系各组成部部分内撑式支护护体系一般般包括二部部分，竖向向围护结构构体系和内内支撑体系系。有时还还包括止水水帷幕。45678北锚碇基础础为目前世世界最深矩矩形超深基基坑，长69m，宽50m，底板厚度度5.0m，采用嵌入入基岩的地下连续墙墙（墙厚1.2m）与12道钢筋砼内内支撑及节点处的的16根φ1.2m和16根φ0.6m钢管砼立柱柱桩作为深深基坑的围围护结构，，基坑最大开开挖深度50m。锚区距长长江大堤仅仅70多米。(1)多层支撑（（锚拉）桩桩嵌固深度度的确定。。(2)支护结构体体系的内力力分析和结结构强度计计算。（锚索及内内撑结构设设计）(3)基坑的稳定定性验算。。(4)基坑底抗渗流稳稳定验算。(5)基坑的变形计算，，内容包括括支护结构构的侧向位位移、坑外外地面的沉沉降和坑底底隆起等项项目。9一、多层支撑（锚锚拉）桩的设计计算算内容10排桩的设计计算算工况排桩的设计计中需要对对下列工况况进行结构构分析，并并按其中最最不利作用用效应进行行支护结构构设计。1、基坑开挖挖至坑底时时的状况；；2、对锚拉式式和支撑式式结构，基基坑开挖至至各层锚杆杆或支撑施施工面时的的状况；3、在主体地地下结构施施工过程中中需要以主主体结构构构件替换支支撑或锚杆杆的状况；；此时，主主体结构构构件应满足足替换后各各设计工况况下的承载载力、变形形及稳定性性要求；4、对水平内内支撑式支支挡结构，，基坑各边边水平荷载载不对等的的各种工况况。结构分析时时考虑锚杆杆或支撑的的设置与拆拆除支撑的拆除除工况1112（1）等弯矩布布置：各跨度的最最大弯矩相相等，可充充分利用桩桩的抗弯强强度；但是是较深基坑坑，下部的的支锚层距距过小，层层数多，不不经济。锚杆（支撑撑）的布置置及特点13（2）等反力布布置：各层支锚水水平反力基基本相等，，使锚杆设设计简化；；但当基坑坑较深时，，下部的支支锚层距过过小，层数数多，同样样不经济。。锚杆（支撑撑）的布置置及特点14（3）等间距布布置：支锚结构的的上、下排排间距基本本相同，基基坑较深时时，减少了了支锚层数数，较经济济；但带来来了较复杂杂的计算量量。等间距距布置在工工程实际中中设计最为为普遍。锚杆（支撑撑）的布置置及特点1.支撑点位置置的影响图(a)、(b)给出了开挖深度H=15.8m的三层支撑的的围护墙在在支撑点位位置变化时时墙体沿深深度方向的的位移和弯弯矩分布。。与单撑支护护结构不同同的是，当当支撑位置置下降时，，墙体变形形和弯矩在在深度范围围内均显著著减小，即即支撑点下移移对多撑支支护结构的的受力和变变形都是有有利的。支撑点位置置、各层支支撑间相对对刚度对多多撑支护结结构的影响响152.各层支撑间间的相对刚刚度的影响响图(a)、(b)给出了各支支撑间相对对刚度变化化时墙体沿沿深度方向向的位移和和弯矩的分分布情况。。曲线a为基本算例例；曲线b为最上层支支撑刚度增增加一倍而而其它条件件不变的情情况；曲线c为最下层支支撑刚度增增加一倍而而其它条件件不变的情情况。增加最上层层支撑刚度度可以适当当减小墙体体上部水平平位移而对对下部变形形无明显的的影响，同同时使墙体体负弯矩有有一定程度度的增大，，增加最下下层支撑的的刚度则对对墙体的受受力和变形形均很有利利。因而多层支撑基基坑支护工工程应重视视和适当加加强最下层层支撑。16171、桩径、桩距距的确定：按照地区经验验取值。一般桩径D≥0.4m，可取0.6m、0.8m、1.0m等。桩的中心距不不宜大于2D；有地下水时时，桩中心距距可取（1.2～1.5）D；砂土和软土土取小值，粘粘性土取大值值。无地下水、降降水或者土质质较好时，桩桩中心距2D。2、土压力计算算：按照规范法计计算土压力、、经验土压力力或实测土压压力。二、多层支撑（锚拉拉）桩的设计计算步步骤水平位移云图图桩间距3.2m时应用有限元法法研究合理的的桩间距桩间距2.2m时桩间土失稳18二、多层支撑（锚拉拉）桩的设计计算步步骤3、嵌固深度及及内力计算：：19多层支撑（锚锚拉）桩支护护结构的计算算模型与内力力分析方法主主要有以下几几种：1、等值梁法；；2、二分之一分分担法；3、逐层开挖支支撑力不变法法；4、弹性支点法法；5、有限元法20多层支护的施施工是先施工工挡土桩或挡挡土墙，然后后开挖第一层层土，挖到第第一层支撑或或锚杆以下若若干距离，进进行第一层支支撑或锚杆施施工。然后向向下挖第二层层土，挖到第第二层支撑支支点以下若干干距离，进行行第二层支撑撑或锚杆施工工。如此循环环作业，一直直挖到坑底为为止。其计算方法是是根据实际施施工，按每层层支撑受力后后不因下阶段段支撑及开挖挖而改变数值值的原理进行行的。逐层开挖支撑撑力不变法21逐层开挖支撑撑力不变计算算法－概述施工方式：多层支护的的施工先施工工支护桩，然后开挖第第一层土，挖挖到第一层支支撑点以下若若干距离，进进行第一层支支撑，然后挖挖第二层土，，当挖到第二二层支撑点以以下若干距离离，进行第二二支撑，如此循环。因而计算方法法应根据实际施施工，按每层支撑受受力后不因下阶段开开挖而改变的原理进行计计算。22a、设置支撑A以前的开挖阶阶段，可将挡挡墙作为一端端嵌固在土中中的悬臂桩；；b、在设置支撑撑B以前的开挖阶阶段，挡墙是两个支支点的静定梁梁，两个支点分分别是A及土中静压力力为零的一点点；c、在设置支撑撑C以前的开挖阶阶段，挡墙是是具有三个支支点的连续梁，三个支点分分别为A、B及土中的土压力为零的点；d、在浇筑底板板以前的开挖挖阶段，挡墙墙是具有四个个支点的三跨跨连续梁。23逐层开挖支撑撑力不变计算算法－计算假定1.受力的假定：每层支撑后后不因下阶段的的开挖或支撑撑设置而改变受力大大小。2.变形的假定：上层支撑后后，下层开挖挖时，在上层层段内的支护桩变形很小，认认为不再变化化。3.挖土深度的规规定：上层支撑开开挖阶段，挖挖土深度满足足下层支撑的的施工要求，，一般开挖到到下层支撑下下的0.5m。4.支撑的假定：每层支撑后后支撑点可按按简支进行计算。5.零弯点的假定定：将土压力强强度为0的点近似认为为是0弯矩点。24逐层开挖支撑撑力不变计算算法－计算方法1.求RB的支撑反力EaFRBRCRDEaORBRCy在未作B点支撑前按悬悬臂桩来计算算，是否满足足要求在作B点支撑后，B点支撑必须满满足C点支撑尚未施施工的要求反力RB算法：找出C点下0弯点距离y，根据O点力矩平衡可可以求出RB25逐层开挖支撑撑力不变计算算法－计算方方法2.求RC的支撑反力EaFRBRCRDEaORBRDy反力RC算法：找出D点下0弯点距离y，根据O点力矩平衡可可以求出RC(注意此时RB的支撑力不变变，需考虑此此力矩)。RC26逐层开挖支撑撑力不变计算算法－计算方方法3.求RD的支撑反力－－与上述方法法相同。4.核算支撑点和和梁的强度－－由于连续梁梁上各支点已已知，可以求求出各断面弯弯距，支座的负弯距距大于跨中弯弯距，可求几个支支座弯距，选选其最大的作作为强度核算算依据。5.按等值梁法计计算桩的嵌固深度度。6.基坑中土压力力为0点位置，如下下表：砂性土黏性土=200.25h(阶段挖土深度)标贯数N<20.4h=250.16h2N<100.3h=300.08h10N<200.2h=350.035h20N0.1h27逐层开挖支撑撑力不变法－－计算算例例：北京京城大厦厦，超高层建建筑，地上52层，地下4层，地面以上上高183.53m，箱形基础，，埋深23.76m（按23.5m计算），采用用进口27m长的H型钢桩（488mm××300mm）挡墙土，锤锤击打入，间间距1.1m。三层锚杆拉拉结。各层土土平均重度＝19kN/m3，土的内摩擦擦角平均为30，粘聚力c=10kPa，23m以下为卵石，贯入入度大于100mm/10击，φ=35~43，潜水位于的的圆砾石中，，深10m内有上层滞水水。地面荷载载按10kN/m2计。28逐层开挖支撑撑力不变法－－计算算例解：1、求RBEaO1RBRCy5m7m0.51)先求0弯距点，查表表得到＝30，得到y=0.08h=1m。2)求EA81.73)根据O1点力矩平衡求求RB29逐层开挖支撑撑力不变法－－计算算例2、求RCEaO2RBRCy5m7m0.5119.36m1)先求0弯距点，查表表得到＝30，得到y=0.08h=1.48m2)求EA3)根据O2点力矩平衡求求RC30逐层开挖支撑撑力不变法－－计算算例3、求RDEaO3RBRCy5m7m5.5m6m1)先求0弯距点，查表表得到＝30，得到y=0.08h=1.88m2)求EA3)根据O3点力矩平衡求求RD150.631逐层开挖支撑撑力不变法－－计算算例4、求最大弯距距此处，采用简简支梁法分段段计算EaO3RBRCyl1=5ml2=7m5.5ml3=6mRD采用连续梁的的计算弯距分分配法32多层支撑计算算方法分析1、应用连续梁计算方法，因荷载复杂，计算量大且且繁琐，与实际结果有一定差距。。2、二分之一分担担法是一种基于工工程实践的近似方法，由于各地不不同的土质条条件，计算结结果差别较大大，一般作设设计前的估算。石家庄某高层层建筑基坑深深20.7m，三层锚杆，，实际设计的的第一层锚杆杆水平力是按二分之一分分担法计算的的，其值为316kN，工程发生了了事故。后用逐层开挖支支撑支承力不不变法重新计计算，结果为为396kN，与设计值差差25%。3、逐层开挖支撑撑力不变法的计算，符合合实际的工况况，在开挖过过程中桩、墙墙总要发生变变形，进行支支撑时可随时时对支撑轴力力调整，而且且计算较为简便。m法与等值梁法的的比较用m法和等值梁法法分析多撑围围护体系时墙墙体弯矩的分分布。两种方法有很很大差别的，，从而也说明明常用的基坑坑工程计算理理论和方法是是存在问题的的。鉴于等值梁法法对被动土压压力取值的敏敏感性，建议议对多撑支护护体系采用m法进行分析，，有些工程仅仅用等值梁法法分析是存在在隐患的。33m法的局限性m法即能计算围护护墙的位移，，可解决等值值梁等传统的的计算方法不不能解决的变变形问题，而而且计算参数数Kh或m已有现成的范范围值，在计计算机上运算算比较简单，，但也应该指指出通用的弹弹性地基梁法法尚有一些局局限性，有待待今后作进一一步的研究。。m法解决了变形形问题，但强强度问题基本本上没有涉及及。由于围护护桩墙的嵌固深度主要决定定于土的强度度，而不是变变形的大小，，因此不能用用m法来确确定。。此外外，由由m法算得得的土土的抗抗力还还需用用土的的强度度理论论来判判定它它是否否在容容许值值之内内。可是此处的的土抗抗力又有其其特殊殊涵义义，应为静静止土土压力力以外外的力力（因在在位移移为零零时，，土抗抗力为为零）），所所以较较难判判定。。3435采用m法计算算水平平承载载力、、内力力和变变位时时采用用一个个重要要的参参数m值。对对于m值,较成熟熟的是是通过过单桩桩横向向静载载试验验。实实际上上业主主极少少会为为基坑坑设计计而作作单桩桩横向向静载载试验验。采采用查查表法法取m值有很很大的的不确确定性性。图12和表2是河海海大学学施建建勇等等在南南京长长江路路和估估依廊廊路的的国投投大厦厦采用用m法计算算和实实测的的一个个例子子。该该基坑坑坑底底距地地表11.5m,桩顶距距地表表2.3m,桩长18.9m。在距距地表表2.3m和6.0m各设一一道内内支撑撑。从从图12和表2可以看看出,用m法计算算的位位移和和轴力力与实实测有有很大大区别别,特别是是轴力力。36第五节节排排桩桩设计计的构构造要要求排桩构构造排桩桩桩径与与桩距距:悬臂式式灌注桩桩桩径径Ф≥600mm;锚拉式式或内内撑式式Ф≥400mm，连连续排排桩心心距距不大大于2Ф；混凝土土强度度不应应小于于C25；嵌固深深度一一般取取总桩桩长的的1/3~1/2；顶部应应设冠冠梁：：冠梁梁的宽度不小于于桩径，高度不小于于桩径径的0.6倍，混凝凝土强强度不不应小小于C20。腰梁的的宽应应大于于内支支撑的的高度，水平平向高高度不不小于于其计计算跨跨度的的1/10；37排桩构构造纵向钢钢筋宜宜选用用HRP400、HRP500钢筋，，单桩桩的纵纵向向受力力钢筋筋不宜宜少于于8根，其其净间间距不不应小小于60mm；喷射混混凝土土强度度不应应小于于C20，面层层厚度度不宜宜小于于50mm；3839第六节节排排桩桩支护护结构构变形形计算算基坑变变形计计算（1）基坑坑工程程正在在由强强度控控制转转向变变形控控制，，基坑坑变形形的确确定显显得尤尤为重重要。。（2）变形形问题题较强强度问问题更更为复复杂。。基坑周围环境类型40支护结结构的的水平平位移移1.变形特特点（1）悬臂型型：基坑坑较浅浅，无无横撑撑时。。（2）抛物线线型：基坑坑较深深，单单横撑撑时。。（3）组合型型：基坑坑深，，多道道横撑撑时。。多道横横撑时时的水水平位位移常常呈抛抛物线线型，，位移移最大大值一一般在在基坑坑底面面附近近，或或稍偏偏上。。（如如：软软土基基坑，，位置置的平平均深深度为为0.89H）2.确定方方法弹性支支点法法有限元元等数数值计计算方方法经验法法估算算41基坑开开挖产产生的的地表表沉降降1.地表沉沉降产产生的的原因因（1）基坑坑开挖挖；（（2）降水水。2.开挖沉沉降的的形态态及影影响范范围（1）凹槽槽形；；（2）三角角形。。凹槽形形的最最大沉沉降的的位置置:（0.3~0.7)H。沉降影影响范范围:（1~4）H。3.利用地地层损损失法法计算算地表表沉降降（1）用弹弹性支支点法法等方方法计计算支支护结结构的的变形形曲线线。（2）以地地表下下沉填填补因因支护护结构构变形形而造造成的的空隙隙（即即二者者面积积相等等），，确定定地表表下沉沉曲线线。4243第七节节排排桩桩的施施工44施工准备支护结构施工地表处理、地层加固抽水试验土方分层开挖、分层支撑土方运输、弃方基底处理封底施工施工监控基坑降排水钻孔灌灌注桩桩施工工过程程图45车站基坑起点里程：右线CK7+534.91车站基坑终点里程：右线CK7+801.26基坑排排桩支支护结结构施施工实实例1、工程程范围围及规规模同乐站站为双双层10m宽岛式式站台台车站站，地地下一一层为为站厅厅层，，地下下二层层为站站台层层,基坑（（含站站前明明挖））全长长266.4m。设四四个出出入口口和两两个风风厅。。车站主主体部部分采采用单单柱双双层双双跨混混凝土土结构构，基基坑宽宽19.10m,基坑深深度17.2m~18m，覆土土约为为3.8~4.4m。有效站站台长长度140*10m车站总总长266.4m(含站前前明挖挖段)462、土方方开挖挖与支支撑支撑系系统由由腰梁梁和横横撑组组成，，腰梁梁采用用2根I45b工字钢钢组合合而成成，横横撑采采用φ609钢管撑撑。车车站主主体部部分竖竖向设设3层支撑撑。基基坑内内采用用φ700mm大口井井降水水，降降水井井在车车站中中间沿沿纵向向布设设，间间距为为20.0m（施工工期间间可根根据需需要调调整）），井井底标标高低低于基基坑底底5.0m。受5000*1800mm雨水箱箱涵CK7+694.6）的影影响，，CK7+691.51~CK7+701.16段结构构的第第一道道支撑撑须换换撑。。基坑排排桩支支护结结构施施工实实例473、主体体结构构主体结结构抗抗渗透透等级级为S8，车站站地下下一层层为站站厅层层，地地下二二层为为站台台层。。主体结结构为为单柱柱双层层双跨跨框架架结构构，基基坑宽宽19.10m，基坑坑深度度17.5m。左线盾盾构始始发井井为双双层双双柱三三跨砼砼框架架结构构（CK7+536.16~CK7+550.16），基基坑宽宽21.5，里程长14m。基坑排桩支支护结构施施工实例484、工程量统统计一、围护结构（455.2周围米）：

⑴钻孔桩：φ1200＠1300，24m/根，350根，钢筋1425.03t，砼9500.18m3；⑵旋喷桩止水帷幕：φ600＠400，6.5m/根，363根；⑶桩间旋喷桩：φ600@1300，23m/根，350根；⑷桩间喷射混凝土C25喷砼厚100mm，7283.20m2。二、土方开挖：

⑴横撑：φ609钢管，1317.60t；⑵腰梁：2Ⅰ45c工字钢，245.8t；⑶开挖土方总方量：72455.08m3（Ⅰ级松土：3623m3，Ⅱ级普通土：25359m3，Ⅲ级硬土43473.05m3）；⑷回填土方：16850m3；三、主体结构：

⑴垫层150mm厚C15素砼，621.04m3；⑵主体结构C30,S8砼12000m3，φ10以外钢筋2150t；⑶柔性防水层（δ=3mm）14381.63m2；基坑排桩支支护结构施施工实例49施工顺序围护结构施施工接地网施工基坑底验收垫层施工防水板铺设负二层底板施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注负二层侧墙施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注中板施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注负一层侧墙施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注顶板施工钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注主体结构施工土方开挖第一层土方开挖基坑降水支撑架设桩间喷砼土方开挖第二层土方开挖基坑降水支撑架设桩间喷砼土方开挖第三层土方开挖基坑降水支撑架设桩间喷砼土方开挖第四层土方开挖基坑降水支撑架设桩间喷砼基坑底降水井封闭总体施工方方案50基坑主要采用两种开挖方法基坑开挖首先进行分分层开挖，，为方便下下层土方开开挖，中间间拉槽，由由小里程向向大里程开开挖，CK7+701.26~CK7+801.26段纵向放坡坡（坡度为为17.5%），汽车直直接开到基基坑内运土土。基坑土土方分四层层开挖，每每层均开挖挖至下一道道支撑以下下0.5m（钢支撑中中轴线距开开挖底0.8m）。CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖总体施工方方案51⑴分层开挖挖与钢支撑撑架设中间拉槽，，高4m，底宽5m，放坡1：0.75第一层土方方开挖，开开挖深度2.2m，第一道支支撑下0.5m架设第一道道支撑总体施工方方案52⑴分层开挖挖与钢支撑撑架设第二层土方方开挖，开开挖深度7.7m，第二道支支撑下0.5m架设第二道道支撑中间拉槽，，高4m，底宽5m，放坡1：0.75总体施工方方案53⑴分层开挖挖与钢支撑撑架设第三层土方方开挖，开开挖深度5.69m，第三道支支撑下0.5m架设第三道道支撑中间拉槽，，高4m，底宽5m，放坡1：0.75总体施工方方案54⑴分层开挖挖与钢支撑撑架设第四层土方方开挖，开开挖深度2.6m，开挖至基基坑底,预留0.2m人工开挖总体施工方方案55地面⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖第一层开挖挖：深2.2m至第一道钢钢支撑下0.5m；第二层开挖挖：深7.7m,至第二道钢钢支撑下0.5m；第三层开挖挖：深5.69m，至第三道道钢支撑下下0.5m；第四层开挖挖：深2.6m,开挖至坑底底上0.2m，采用人工工开挖找平平基底；总体施工方方案56CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖时，，也分四层层进行，即即第一台反反铲挖机置置于底部台台阶，挖掘掘最底层土土石方，挖挖土甩放在在底层台阶阶后部，由由上层台阶阶反铲接力力，直至顶顶层台阶，，然后由最最上层反铲铲负责装车车（运输车车辆停于基基坑边安全全位置）。。每层均开开挖至下一一道支撑以以下0.5m（钢支撑中中轴线距开开挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖第一层开挖挖至第一道道支撑底0.5m及时架设第第一道支撑撑总体施工方方案57CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖时，，也分四层层进行，即即第一台反反铲挖机置置于底部台台阶，挖掘掘最底层土土石方，挖挖土甩放在在底层台阶阶后部，由由上层台阶阶反铲接力力，直至顶顶层台阶，，然后由最最上层反铲铲负责装车车（运输车车辆停于基基坑边安全全位置）。。每层均开开挖至下一一道支撑以以下0.5m（钢支撑中中轴线距开开挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖第二层开挖挖至第一道道支撑底0.5m及时架设第第二道支撑撑总体施工方方案58CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖时，，也分四层层进行，即即第一台反反铲挖机置置于底部台台阶，挖掘掘最底层土土石方，挖挖土甩放在在底层台阶阶后部，由由上层台阶阶反铲接力力，直至顶顶层台阶，，然后由最最上层反铲铲负责装车车（运输车车辆停于基基坑边安全全位置）。。每层均开开挖至下一一道支撑以以下0.5m（钢支撑中中轴线距开开挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖及时架设第第三道支撑撑第三层开挖挖至第三道道支撑底0.5m总体施工方方案59CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖时，，也分四层层进行，即即第一台反反铲挖机置置于底部台台阶，挖掘掘最底层土土石方，挖挖土甩放在在底层台阶阶后部，由由上层台阶阶反铲接力力，直至顶顶层台阶，，然后由最最上层反铲铲负责装车车（运输车车辆停于基基坑边安全全位置）。。每层均开开挖至下一一道支撑以以下0.5m（钢支撑中中轴线距开开挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反铲接力力开挖第四层开挖挖至基坑底底基底0.20m人工开挖总体施工方方案60车站结构型型式为双层层双跨钢筋筋砼框架结结构，由侧侧墙、梁、、板、柱等等组成，沿沿车站纵向向设中间立立柱，车站站主体采用用纵梁体系系。主体结结构采取““竖向分层层，纵向分分段，从下下至上”施施工。主体结构施施工方案总体施工方方案61主体结构标标准节段长长为12m，共划分为为22个节段，其其中第1节~第20节为标准节节段，节段段长为12m，第21节为非标准准节段，节节段长为14m，第22节为盾构始始发井，节节段长为14.1m,车站主体结结构由小里里程向大里里程方向施施工为主攻攻方向,若须抢工,可由大里程程向小里程程方向施工工，作为抢抢工工作面面。（1）纵向分段段主体结构施施工方案主体结构施工纵向分段示意图

总体施工方方案62（2）竖向分层层主体结构施工工艺流程示意图

第一部：为为负二层底底板施工，，主要包括括接地网，，垫层底板板防水层，，底板及底底纵梁施工工，水平施施工缝预留留位置与底底纵梁顶面面平齐，距距负二层底底板顶面1.25m。底板砼强强度达到设设计强度的的85%时，拆除第第三道支撑撑。底板施工主体结构施施工方案总体施工方方案63（2）竖向分层层主体结构施工工艺流程示意图

第二部：负负二层侧墙墙板施工，，主要包括括负二层侧侧墙与侧墙墙防水层、、负二