叉车能否上楼面荷载计算

工程名称***项目原料周转及配方库建筑面积/皿委托单位***有限责任公司结构类型框架结构设计单位***轻工纺织设计院基础型式/施工单位***建设有限公司委托原因/目的明确能否上指定的设备；明确原料可码放的最大层数监理单位***工程管理有限公司检测日期/委托检测项目设备及原料荷载计算检测鉴定结论额定承载能力为2t的***E20PH-01型叉车最大等效均布活荷载值大于该建筑物设计楼面活荷载标准值，不建议使用。所提供的原料可以码放，最大码放层数可参照表2。汪意事项见本报告第5部分。备注计算原因及目的***原料周转及配方库位于***街，框架结构、四层。据委托方介绍，该建筑物始建于2015年3月，2015年11月竣工，完全依照图纸设计施工建设，施工资料、施工手续完备并正常验收。该建筑物用作制烟原料周转及配方库，正常使用至今，期间未进行过改造、变更或遭受重大伤害。因委托方需要明确该电瓶叉车能否上楼面正常工作及需要明确周转原料可码放的最大层数，故委托我方进行计算。现场情况2.1结构情况该建筑物为现浇框架肋梁楼盖体系，板跨(次梁间距)为2.8m，板厚120mm，楼面垫层50mm。设计采用的均布活荷载标准值15kN/m，2.2预计荷载情况2.2.1叉车参数生产厂家：***叉车有限公司型号：E20PH-01型叉车、额定承载能力为2t叉车自重：35.4kN(3.54t)载货荷重：20kN(2t)满载桥负荷，前/后：4885/655空载桥负荷，前/后：1750/1790前轮距：945mm；后轮距：874mm轴距：1472mm轮与地面接触面积：0.15mX0.20m；2.2.2原料情况计算3.1规范依据根据《建筑结构荷载规范》（以下简称荷载规范）附录CC.0.2条规定：“连续梁、板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑”。C.0.4条规定：“单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe可按式qe%*计算（C.0.4-1），式中l为板的跨度；b为板上荷载的有效分布宽度；按本附录C.0.5确定简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利位置确定。计算M 时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面max积上，由操作荷载引起的弯矩。原料码放情况按照楼面均布活荷载考虑。3.2有关规定（1） 叉车轮压。叉车前后轮轴的轮压分配系数在满载与空载时并不一样。据委托方提供的资料分析，该型号叉车前后轮轴载分别为：满载时，前轮0.88（P+G），后轮0.12（P+G）；空载时，前轮0.49G，后轮0.51G；（P叉车的额定起重量，G叉车自重）。为安全起见考虑，本次计算仅考虑满载时一种工况。（2） 叉车的动力系数。根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20125.6.2条规定“搬运和装卸重物以及车辆起动和刹车的动力系数，可采用1.1~1.3；其动力荷载只传至楼板和梁。”同时参照《公路桥涵设计通用规范》4.3.2条第6款规定：“汽车荷载的局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数采用0.3”。结合两本规范，考虑冲击系数，对于叉车作用于楼面的等效均布活荷载确定时的动力系数取1.3。

实际计算时，先把叉车荷载按静力折算，后乘上动力系数，其结果作为楼面的等效均布活荷载。（3）在实际使用过程中，在同一板跨遇到两台及以上的叉车交会、共同作业情况比较少见，因此在以下计算时，仅考虑同一板跨只有一台叉车时的情况。3.3基本原理在具体确定叉车作用于楼面等效均布活荷载的计算时，关键是准确计算出相应的简支单向板的绝对最大弯矩Mmax和板上荷载的有效分布宽度b。其中根据《荷载规范》的附录C.0.5条确定板上荷载的有效分布宽度b，简支单向板的绝对最大弯矩按内力影响线的相关原理计算。叉车作用于楼面时，由于叉车轮距一定，相当于一组相对位置不变的移动荷载在简支梁上作用，利用内力影响线先求出此工况下的简支梁绝对最大弯矩。最大轮压在梁上产生的最大弯矩位置可根据结构力学原理确定，如图1所示，可按以下步骤进行:首先确定使梁中点截面发生最大弯矩的临界荷载p，然后移动荷载组使P与梁上合力P对称于梁中点，再计算此时P作用点的弯矩，即得到绝对k最大弯矩。计算过程为：qian lunjuX= Rheli则有弯矩影响线竖标孔1则有弯矩影响线竖标孔1zX(l一z)lMmax=%X丁1hX丁23.2当荷载作用面的长边平行于板跨时叉车平面布置图及剖面受力图图1。根据剖面受力图图1，求出此时的简支单向板的绝对最大弯矩M:maxPg/0.88(35.4+20)/2=24.376kNP=0.12(35.4+20)/2=3.324kNhouP=(35.4+20)/2=27.7kNheliX= ——W—=24.376X1.472/27.7=1.295m ***有限公P 地址：*** 电话：***-5010322helia=1.472-1.295=0.1766mz=(2.8-0.1766)/2=1.312m七=1.312x(2.8-1.312)/2.8=0.697y由内插法得0.126M=24.376x0.697+3.324x0.126=17.4kN-m设备荷载乘以动力系数Mx1.3=17.4x1.3=22.62kN-m（2）根据《建筑结构荷载规范》附录C.0.5条确定板上荷载有效分布宽度b：b=b+2s+h=0.20+2x0.05+0.12=0.42b=b+2s+h=0.15+2x0.05+0.12=0.37cyty当b>b,b<0.61,b<l时:0.42>0.37b<0.6x2.8=1.68mb<2.8mb=bcy+0.71=0.37+0.7x2.8=2.33ma1为车轮接触地面短边尺寸，取0.15m；h为楼板厚度，取0.12m；细石混凝土垫层0.05m；前后轮轮距e为1.472m，由于b=b+0.71=0.37+0.7x2.8=2.33>1.472根据《荷载规范》附录C.0.5当两个局部荷载相邻且e<b 时，荷载的有效分布宽度应予以折减，实际板上荷载有效分布宽度为：b'=^i^=（2.33+1.472）/2=1.901m2（3）《荷载规范》附录C.0.4单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe，可按下式计算q=』=8x22.62=12.14kN/m2e bl2 1.901x2.823.3当荷载作用面的长边垂直于板跨时叉车平面布置及剖面图见图3。根据剖面受力图图3,求出此时的简支单向板的绝对最大弯矩Mma，此时偏安全的仅取前轮作用。P=0.88(35.4+20)/2=24.376kNP=0.12(35.4+20)/2=3.324kNhou%=2P=2x24.376=48.752kN24.376x0.94548.752x= =0.4725ma=0.945-0.4725=0.4725m48.752z=(2.8-0.4725)/2=1.164m1.164x(2.8-1.164) …y= =0.68m1 2.8y2=0.287 (由内插法得出)M =24.376x0.68+24.376x0.287=23.572kN-m设备荷载乘以动力系数L3，得m =23.572x1.3=30.643kN・m根据《荷载规范》的附录C.0.7条确定板上荷载有效分布宽度b。、一车辆接触地面短边尺寸，取0.15m，by一车辆接触地面短边尺寸，取0.20m，h一楼板厚度，取0.12m，两前轮轮距为0.945m，b=b+2s+h=0.15+2x0.05+0.12=0.37b=b+2s+h=0.20+2x0.05+0.12=0.42为b<b,b<2.2l,b<l时，cxcycy cxb=2b+0.731=0.247+2.044=2.291m,e<b当两个局部荷载相邻且e<b时，荷载有效分布宽度应予以折减，实际板上荷载有效分布宽度为

b'= =(2.291+0.945)/2=1.618m2（3）《荷载规范》的附录C.0.单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe_8Mq= maxe 布活荷载qe_8Mq= maxe bl2 =19.326W/m2 — 15kN/m21.618x2.82结论1）.由***叉车有限公司生产的自重为3.54t，额定承载能力为2t的E20PH-01型叉车，其最大等效均布活荷载计算值qe19.326kN/m2大于设计标准值15kN/tf，楼面承载能力不能满足该型号叉车在上工作。注意事项⑴本次计算的前提是在该建筑物正常施工建设、施工质量满足《混凝土结构工程施工质