国际商务休闲中心山水馆弦支穹顶结构施工技术汇报（图文并茂）

绍兴金沙•东方山水国际际商务休闲中中心弦支穹顶结构构施工技术东南大学国家家预应力工程程技术中心郭正兴罗罗斌斌东南大学土木木工程施工研研究所2014年7月目录

ONTENTSC1工程概况2结构特点3施工过程4预应力张拉技术分析5索夹抗滑移试验6总结一、工程概况况1.工程概况绍兴金沙•东方山水国际际商务休闲中中心位于绍兴兴鉴湖—柯岩旅游度假假区，总投资资约80亿元，总用地地面积约39万平方米，总总建筑面积约约100万平方米。由以商务办公公、酒店式公公寓和五星级级酒店为主的的商业区，以以室内山馆和和水馆为主题题的旅游区，，和以高档低低层住宅和高高层住宅为主主的住宅区三三个功能区块块组成。1.工程概况以室内山馆和和水馆为主题题的旅游区包括A、B、C、D、E、F六个场馆，其其中A、B、C三馆钢结构主主体部分结构构形式类似，，都为钢桁架弦支穹穹顶组合网壳壳结构，即结构外围围区域为钢桁桁架组合网壳壳，而中心区区域为弦支穹穹顶。场馆钢结构主体/m中心弦支穹顶/m长轴短轴矢高长轴短轴矢高A1206011.572361.95B1247211.583481.95C2261352964440.48二、结构特点2.结构特点以C馆为例：屋盖结构体系采采用“钢桁架架弦支穹顶组组合网壳结构构”。由上部弦支穹顶顶、中央环桁架、径向桁架、下部屋面网壳壳组成。借鉴巨型结构体系系概念，采用用“主骨架+次结构”的结构形式。2.结构特点径向主桁架+环桁架联方型支撑环梁径向脊梁+环梁+屋面斜杆索杆系中央弦支穹顶顶钢桁架组合网网壳钢桁架弦支穹穹顶组合网壳壳2.结构特点主骨架由16榀径向桁架和和1道中央环桁架架构成，径向向主桁架采用用倒三角形截截面形式，截截面宽4m，高4m；中央环桁架架采用倒三角角形截面，宽宽6m-7m不等，高4m。次结构由联方方形网格和马马道组成。中中央环桁架内内部采用环肋肋形弦支穹顶顶结构，上方方采光玻璃顶顶。长轴为229.0米，短轴为138.4米结构顶标高约28.5m；中央穹顶长64m，宽44m2.结构特点中央弦支穹顶顶钢桁架组合网网壳2.结构特点弦支穹顶是结合空间网网壳和索穹顶顶结构的一种种合理的新型型大跨空间结结构，其基本思想想是将索穹顶的柔柔性上弦用刚刚性的单层网网壳替代。弦支穹顶结构构受力特征单层网壳与去掉掉上弦柔性索索的索穹顶组组合2.结构特点弦支穹顶结构构受力特征在结构成形时时，通过施加合合理的预拉力力给环索、径径向索，使撑撑杆产生向上上的分力，在在上层构件中中建立起预应应力，使结构构产生反拱变变形。在荷载作用时时，荷载通过上上端的单层网网壳传到下端端的撑杆，再再通过撑杆传传给索，索受受力后产生对对支座的反向向拉力；与此此同时，撑杆杆的作用大大大减少了上部部单层网壳各各节点的竖向向位移和变形形，杆件的内内力相对单层层网壳也有较较大幅度的降降低。2.结构特点与单层网壳相相比较而言，下部的索撑体系不仅增增强了总体结结构的刚度，，还提高了单单层网壳的稳稳定性，克服服了单层网壳壳对缺陷敏感感的缺点，从从而可以实现现结构跨度更更大、网壳矢矢高更小。与索穹顶相比较较而言，用刚性的上上弦层取代柔柔性的上弦索索，使施工大大为简化。弦支穹顶结构构受力特征2.结构特点a.单层网壳边缘向向外水平推力力需拉力环b.索穹顶边缘向内内水平拉力需需压力环结构对边界约束的的要求明显降低。单层网壳以及索索穹顶分别对对周边支承结结构有较大的的推力或拉力力，而弦支穹穹顶结构的径径向拉杆和环环向索能够减减小甚至抵消消支座水平力力。从而大大大降低对下部部结构抗侧性性能的要求，，并使支座受受力明确，易易于设计与制制作，使该结结构体系具有有更广泛的适适用性。弦支穹顶结构构受力特征三、施工过程3.施工过程总结已建弦支支穹顶结构，，上部钢结构构网壳和下部部索杆系的安安装方法大部分为在满满堂脚手架上上进而原位拼拼装，极少数工程程采用了网壳壳整体提升或或索杆系部分分提升的施工安装方法；而根据预应力力施加对象的的不同，可将将弦支穹顶的的张拉方式分分为3大类，即张拉拉环向索、张张拉径向索和和顶升撑杆。。3.施工过程满堂脚手架上钢构拼装径向索安装现现场济南奥体中心心体育馆3.施工过程满堂脚手架上钢构拼装环向索张拉现现场常州市体育馆3.施工过程搭设满堂脚手架进行结构安装装、张拉营口奥体中心体育馆馆调节撑杆，施施加预应力3.施工过程搭设脚手架，安装网壳安装撑杆、下下端节点及径径向钢拉杆环索提升茌平体育馆现绍兴山水馆的弦支穹顶结构体系与以往不同该工程采用胎架支撑，上上部网壳地面面拼装、分单单元高空吊装装，下部索杆系无支架架整体提升的方法进行安安装。3.施工过程避免了满堂脚手架支撑安安装需要的大量支支撑系统，大大节省了了施工措施费用；索杆系整体提升安安装效率高、、现场施工组组织管理一目目了然。C馆弦支穹顶施施工现场3.施工过程1安装环桁架支撑胎架；2地面拼装，高空分段安装中央环桁架；3分块吊装弦支穹顶上部网壳；4分段吊装径向桁架，分块吊装下部屋面组合网壳，散件高空补档；5钢结构焊接安装，索杆系整体提升安装；6从外环至内环对径向索进行第一阶段逐环分批张拉（径向索同环间隔分批）；7结构卸载；8从内环至外环对径向索进行第二阶段的逐环分批补张拉。3.施工过程安装环桁架支支撑胎架高空分段安装装中央环桁架架3.施工过程分块吊装弦支支穹顶上部网网壳分段吊装径向向桁架3.施工过程分块吊装下部部屋面组合网网壳散件高空补档档索杆系无支架架整体提升3.施工过程索杆系无支架架整体提升1.在地面依次由内内向外组装每每一环的环向向索、径向索索及撑杆3.施工过程索杆系无支架架整体提升2.用钢丝绳对撑杆杆和钢拉杆的的相对位置进进行固定，同同时在撑杆和和钢拉杆的环环向之间也用用钢丝绳连系系以固定其相相对位置3.施工过程索杆系无支架架整体提升3.依次由内环向外环环通过竖直撑撑杆处的主牵牵引点整体牵牵引提升各环环索杆系4.调整索杆系形状，，使撑杆上端端对准与网壳壳连接的相应应节点，并安安装就位3.施工过程索杆系无支架架整体提升扰动力作用下下的结构静力力平衡态斜拉杆上节点点同旋转方向施加水平环向集中中力提升过程稳定定性分析3.施工过程索杆系无支架架整体提升C馆提升动画为实现上述““索杆系无支支架整体提升升”施工方法法的顺利应用用，本工程采用了一种撑杆端头焊接接板式大转角角球铰节点装装置（申请发明专专利）；该构造造可可以以满满足足使使用用阶阶段段和和施施工工阶阶段段对对撑撑杆杆双双向向甚甚至至任任意意向向大大转转角角的的转转动动要要求求，，同同时时构构造造形形式式简简单单，，费费用用低低。。主要要组组成成构构件件包括括：上十字字板板底座座上端端板板防脱盖板板球体体下十字字板板底座座下端端板板3.施工工过过程程3.施工工过过程程撑杆杆端头头焊焊接接板板式式大大转转角角球球铰铰节节点点3.施工工过过程程逐环环分分批批次次循循环环张张拉拉径径向向钢钢拉拉杆杆四、、预预应应力力张张拉拉技技术术分分析析4.预应应力力张拉拉技技术术分分析析结构构施工工成成形形过过程程是是一一个个连连续续变变化化的的过过程程，，下下一一阶阶段段的的施施工工会会对对已已施施工工完完成成的的结结构构和和构构件件产产生生影影响响，，尤尤其其是是在在预预应应力力结结构构施施工工过过程程中中预预应应力力的的施施加加，，会会使使结结构构形形态态产产生生很很大大改改变变。只有有对结结构构进进行行施施工工全全过过程程分分析析，，跟跟踪踪模模拟拟计计算算每每个个施施工工阶阶段段的的结结构构内内力力和和位位移移，，才才能能准准确确得得到到施施工工过过程程对对结结构构产产生生的的累累积积效效应应，，有有效效地地保保证证的的结结构构施施工工安安全全、、有有效效地地进进行行。本工程程对对A、B、C三馆馆的的弦弦支支穹穹顶顶结结构构都都进进行行了了详详细细的的预预应应力力施施工工过过程程模模拟拟分分析析及及方方案案优优化化，，并并结结合合多多年年施施工工经经验验选选择择先先进进、、适适用用的的张张拉拉方方法法及及措措施施，，从从而而实实现现安安全全、、有有序序、、高高效效、、经经济济地地进进行行结结构构的的预预应应力力张张拉拉施施工工。。4.预应应力力张拉拉技技术术分分析析根据据本工工程程的的特特点点和和张张拉拉设设备备能能力力，，经经多多次次讨讨论论后后决决定定采采用用径径向向钢钢拉拉杆杆张张拉拉法法在在结结构构中中建建立立所所需需的的预预应应力力。采用用径径向向索索张张拉拉法法进进行行张张拉拉，，张张拉拉示示意意如如下下图图所所示示。。张拉拉方法法及及措措施施径向向索索主主动动张张拉拉的的安安装装状状态态和和初初始始预预应应力力态态示示意意图图4.预应应力力张拉拉技技术术分分析析采用用型钢钢（（如如角角钢钢和和槽槽钢钢等等））焊焊制制拉拉索索安安装装和和张张拉拉所所需需的的操操作作平平台台。。操操作作平平台台不不仅仅要要便便于于拉拉索索施施工工，，也也要要保保证证施施工工安安全全性性。张拉拉端挂挂篮篮采采用用L30××30××4角钢钢焊焊接接而而成成，，角角钢钢材材质质为为Q235，每每环环的的径径向向钢钢拉拉杆杆上上端端各各一一个个挂挂于于径径向向脊脊梁梁上。。挂篮篮轴轴测测示示意意图图张拉拉方法法及及措措施施4.预应力张拉技术分析析鉴于A、B馆单根钢拉杆杆最大施工张张拉力约为110T，因此选用YCW60B型千斤顶进行行张拉，每个个张拉点采用用两台，能达达到120T的张拉力；C馆单根钢拉杆杆最大施工张张拉力约为40T，因此选用YDC240QX型千斤顶进行行张拉，每个个张拉点采用用两台，能达达到48T的张拉力。选用千斤顶的的主要技术参参数表型号公

称张拉力/kN公称油压/Mpa穿心孔径/mm张拉行程/mm主机质量/kg外形尺寸/mm使用阶段A/B馆YCW60B60052Ф5420046ф175×357拉索张拉

C馆YDC240QX24050ф1820020.5ф110×573拉索张拉

张拉方法及措施4.预应力张拉技术分析析1）分析软件件采用有限元分析软件ANSYS，，考虑结构具具有双重非线线性（几何非非线性和材料料非线性），，计算中考虑虑几何大变形形和应力刚化化效应。2）单元类型型：钢构件采用BEAM188梁单单元；拉索采采用仅受拉Link10单元；撑杆杆采用Link8单元；支撑胎架采采用仅受压Link10单元。3）材料特性性：钢材弹性模量量为2.06×10­5MPa，泊松松比为0.3，温度膨胀胀系数为1.2×10-5；高钒索弹性性模量量为1.6×105MPa，泊泊松比比为0.3，温度膨膨胀系系数1.2×10-5。4）荷载条条件：：根据施施工过过程考考虑结结构自自重，，钢构构件的的密度度为7.85××103kg/m3，考虑虑节点点重量量，乘乘以1.05的的放大大系数数；高钒索索及钢钢拉杆杆的密度度为.85××103kg/m3，索头及及索夹夹节点点处通通过施施加质质量单单元模模拟。技术分析分析软软件4.预应力力张拉技技术分分析采用如如下方方法模模拟拉拉索张张拉全全过程程：首先设定一一定的的拉索索张拉拉力为为目标标索力力，通通过对对索单单元施施加负负温来来模拟拟拉索索张拉拉力，，采用用补偿法法或退化补偿法法等迭迭代策策略寻寻找索索内负负温，，使结结构达达到初初始平平衡态态时的的拉索索索力力为目目标索索力；（即找找力分分析））然后，，按照上述方法对对不同同张拉拉阶段段的结结构状状态进进行相相应的的找力力分析析；最后，，按照分批次次循环环张拉拉顺序序，对对径向向钢拉拉杆赋赋予相应的负温，进进而计计算张张拉索索力及及相应应的结结构内内力和和变形形。技术分析分析方方法4.预应力力张拉技技术分分析施工过程分分析及及优化化钢结构构安装完完成后后，拉拉索未未张拉拉前，，结构构在临临时支支撑胎胎架上上的最最大下下挠点点位于于弦支支穹顶顶中环环长轴轴位置置。技术分析随着钢钢拉杆杆的张张拉，，弦支支穹顶顶产生生反拱拱且反反拱值值逐渐渐增大大，但但依然然随整整体结结构下下挠。。即不能通通过一一次张张拉使使弦支支穹顶顶结构构脱离离胎架架（若达达到该该效果果张拉拉力远远超过过拉索索初始始预张张力）），且且撤除除胎架架以后后，结结构竖竖向位位移增增大，，拉索索拉力力有明明显减减小。。结构张张拉过过程中中总体体受力力特点点如下下：未张拉拉时C馆结构竖向变变形图图4.预应力力张拉技技术分分析综合考虑张张拉设设备能能力及及结构构的索索力和和位形形变化化，通通过对对不同同张拉拉顺序序和张张拉批批次的的对比比分析析，最最终确确定优优化的的预应应力张张拉施施工方方案为为：分阶段段循环环张拉。技术分析施工过程分分析及及优化化第一阶阶段由外环环至内内环逐环分分批张张拉完完成后后，结结构卸卸载，，环索索及径径向索索的拉拉力达达到设设计初初始预预应力力的80%；第二阶阶段由内环环至外外环逐环分分批张张拉完完成后后，索索力达达到设设计初初始值值。4.预应力力张拉技技术分分析技术分析施工过程分析及及优化由于同环钢钢拉杆共16根，数量较较多且对称称均匀分布布，故采用用同环间隔隔分批张拉图示奇数号钢拉拉杆为第1张拉批，偶偶数号为第第2张拉批该方法在使得得张拉设备备减半的同同时，大大大减小了第第一批次钢钢拉杆的张张拉力。4.预应力张拉技术分分析技术分析编号1组2组3组4组5组6组115322578102431092108171567833883981885186309541292666712037125515322578102431096108171567833887981885186309481292666712037125各钢拉杆第第一阶段施施工张拉力力/kN4.预应力张拉技术分分析技术分析第一阶段张拉完成后钢构应力（MPa）第一阶段张拉完成后结构竖向位移（（mm）4.预应力张拉技术分分析技术分析胎架拆除后钢构应力（MPa）胎架拆除后结构竖向位移（（mm）4.预应力张拉技术分分析技术分析编号1组2组3组4组5组6组110615911420340856328612088146312397393112971323413624122138134172482475510615911420340856368612088146312397793112971323413628122138134172482475各钢拉杆第二阶段施工张拉力力/kN4.预应力张拉技术分分析技术分析第二阶段张拉完成后结构竖向位移（（mm）第二阶段张拉完成后钢构应力（MPa）五、索夹抗抗滑移试验验5.索夹抗滑移试验验索夹是弦支穹顶顶结构中竖竖向撑杆、、径向钢拉拉杆及环向向拉索的交汇点；是下弦环索将将预应力转转换为对上上部网壳支支承力的关关键节点。试验背景椭圆形弦支穹顶在在受力状态态下，斜角部位索索夹节点两侧拉索的的不平衡力力较大，而而索夹节点点的抗滑性性能影响了了结构的承承载能力：：索夹抗滑滑力不足将将导致索的的滑移，改改变弦支穹穹顶的受力力状态及结结构形态，，对结构产产生不利影影响。5.索夹抗滑移试验验绍兴山水馆馆弦支穹顶顶结构中环环索采用连续GALFAN索（95%锌5%铝镀层），索夹采采用上下盖合型型铸钢索夹夹，环索的最最大直径为为Φ100mm，索夹节点点两侧环索索最大不平平衡力为200kN。试验背景现通过索夹夹抗滑移试试验确定索索夹能承受受的最大不不平衡力，，以评测其其是否能满满足工程需要。5.索夹抗滑移试验验已建轻型索索结构（弦弦支穹顶））工程中，，无锡太湖湖新区科技技交流中心心索穹顶、、常州市体体育馆、徐徐州奥体中中心体育场场、乐清市市体育中心心游泳馆等等工程都进进行了类似似的索夹抗抗滑移试验验。无锡索穹穹顶索夹夹抗滑移移试验徐州奥体体中心体育场索夹抗滑移试试验试验背景5.索夹抗滑移试试验与上述工程程进行的的索夹抗抗滑移试试验相比比，绍兴兴山水馆馆弦支穹穹顶索夹夹抗滑移移试验进进行了以以下几点点明显改改进：1.索夹加载端采采用了环形撑脚脚垫板，加载过过程中不不平衡力力直接作作用于索索夹上盖盖板，可可以较真真实模拟拟索夹实实际受力力状态；2.试验过程中采采用穿心式压压力传感感器测量索夹夹高强螺螺栓预紧紧力，较较以往扭扭矩系数数控制更更为准确确、直接接，且可可以实时时观测索索夹高强强螺栓预预紧力变变化；3.进行了索夹高高强螺栓栓（长标标距）的的应力松弛弛试验，通过高高强螺栓栓的材性性试验研研究可以以调整其其他影响响因数从从而保证证索夹的的抗滑移移性能。。试验背景5.索夹抗滑移试试验C馆最外环索力力差与内内环相比比明显较较大，HS3上四类索索夹节点点不平衡衡力如下表所所示。试验验索夹选选取最外外环斜角角部位节节点两端端不平衡衡索力最最大的C-HS3-SJ2，最不利工工况下，，索夹节节点两侧侧不平衡衡力约为为200kN。试验索夹夹选取索夹HS3-SJ1HS3-SJ2HS3-SJ3HS3-SJ4节点不

平衡力/KN13941517151717171717189418941948123200177545.索夹抗滑移试试验试验工装索夹抗滑移试试验总装装示意图图5.索夹抗滑移试试验1.在Φ100mm高钒索段段上对称称安装C-HS3-SJ2(A)，索夹之之间为YCW150B轻型穿心心式千斤斤顶，两两端通过过环形撑撑脚垫板板抵在索索夹上盖盖板实现现对顶加加载，进进行索夹夹两端不不平衡力力的模拟拟；试验工装穿心式千千斤顶及及环形撑撑脚垫板板实图5.索夹抗滑移试试验2.在索夹近加加载端及及远加载载端的中中间列12.9级高强螺螺栓连接接副之间间设置穿穿心式压压力传感感器，以以测定索索夹安装装时的高高强螺栓栓预紧力力（扭矩矩系数））及试验验加载过过程中高高强螺栓栓预紧力力的变化化；试验工装压力传感感器及百百分表安安设实图图5.索夹抗滑移试试验3.在自由段索索体与索索夹远加加载端之之间架设设百分表表（共4个），分分别测量量加载过过程中索索夹上盖盖板、下下盖板与与索体间间的相对对滑移位位移；在在加载千千斤顶与与索夹近近加载端端架设百百分表（（1个），作作为索夹夹相对位位移的辅辅助测量量装置。试验工装压力传感感器及百百分表安安设实图图5.索夹抗滑移试试验1.如图所示，依次次安装穿穿心式千斤顶、、环形承承脚垫板板、索夹夹和百分分表。其其中索夹夹安装时时，高强强螺栓拧拧紧顺序序为从中中间向四四周对称称施拧，，以安装装压力传传感器的的高强螺螺栓预紧紧力为指指导，进进行分级级反复拧拧紧，直直至预紧紧力达到到12.9级M20高强螺栓栓预紧力设设计值180kN；试验加载载索夹高强强螺栓施施拧现场场5.索夹抗滑移试试验2.预加载使使高钒索索处于绷绷紧状态态，微调调试件位位置使其其受力在在同一轴轴线，同同时读取取千斤顶顶伸长油油缸及索索夹末端端处所设设百分表表初读数数；3.千斤顶分级加载载，每级级60kN，持荷3min，每级加加载结束束时读取取各压力力传感器器及百分分表读数数，加载载至索夹夹节点最最大不平平衡力200kN；4.分级加载，每每级30kN，持荷3min，每级加加载结束束时读取取各压力力传感器器及百分分表读数数，直至至索夹滑滑移不能能继续加加载；试验加载载5.索夹抗滑移试试验5.相同试验验进行两两次（更更换试验验试件），，以做参参照对比比；6.高强螺栓栓应力松弛弛试验（试验室进进行）。。试验室进进行应力力松弛数数据采集集试验加载载5.索夹抗滑移试试验（1）第一次次试验试验成果果根据试验加载载过程中中百分表表记录的的索夹相相对位移移，绘制制出滑移移量与千千斤顶加加载力之之间的曲曲线，如图所示。C-HS3-SJ2的滑移曲曲线：在在加载力力小于37.5T时，索夹夹上盖板板滑移呈呈线性增增长趋势势（分级级加载持持荷3分钟以后后位移趋趋于稳定定），下下盖板未未出现滑滑移；当当加载力力超过37.5T时索夹滑滑移量迅迅速增加加，同时时索夹下下盖板也也出现滑滑移。C-HS3-SJ2A的滑移曲曲线：由由于加载载方式为为通过对对顶索夹夹来模拟拟节点两两端的不不平衡力力，在加加载力小小于37.5T时，SJ2A上下盖板板均未出出现滑动动；加载载力超过过37.5T以后，上上索夹出出现较小小相对位位移，但但至试验验结束总总位移量量小于0.3mm。5.索夹夹抗滑滑移移试试验验（1）第第一一次次试试验验第一一次次试试验验索索夹夹接接触触面面实实图图试验验成成果果5.索夹夹抗滑滑移移试试验验（1）第第一一次次试试验验第一一次次试试验验螺螺栓栓预预紧紧力力变变化化曲曲线线由高强强螺螺栓栓预预紧紧力力变变化化曲曲线线可可知知，，SJ2与SJ2A上的的螺螺栓栓预预紧紧力力变变化化趋趋势势基基本本一一致致。。高高强强螺螺栓栓的的预预紧紧力力损损失失及及其其在在索索夹夹抗抗滑滑中中的的受受力力状状态态有有待待于于进进一一步步研研究究。。试验验成成果果5.索夹夹抗滑滑移移试试验验（2）第二二次试试验验根据据试验验加加载载过过程程中中百百分分表表记记录录的的索索夹夹相相对对位位移移，，绘绘制制出出滑滑移移量量与与千千斤斤顶顶加加载载力力之之间间的的曲曲线线，，如图图所示示。。C-HS3-SJ2的滑滑移移曲曲线线：：在在加加载载力力小小于于35T时，，SJ2上下下盖盖板板均均未未出出现现滑滑动动；；加加载载力力在在35T~60T之间间时时，，索索夹夹滑滑移移呈呈线线性性增增长长趋趋势势（（分分级级加加载载持持荷荷3分钟钟以以后后位位移移未未趋趋于于稳稳定定））；；而而当当加加载载力力超超过过60T时索索夹夹滑滑移移量量迅迅速速增增加加，，索索夹夹抗抗滑滑失失效效。。C-HS3-SJ2A的滑滑移移曲曲线线：：在在加加载载力力小小于于35T时，，SJ2A上下下盖盖板板均均未未出出现现滑滑动动；；加加载载力力在在35T~55T之间间时时，，索索夹夹滑滑移移呈呈线线性性增增长长趋趋势势（（分分级级加加载载持持荷荷3分钟钟以以后后位位移移趋趋于于稳稳定定））；；加加载载力力超超过过55T以后后，，索索夹夹上上盖盖板板出出现现较较小小相相对对位位移移，，但但总总位位移移量量小小于于1mm。试验验成成果果5.索夹夹抗滑滑移移试试验验（2）第第二二次次试试验验第二二次次试验验索索夹夹接接触触面面实实图图5.索夹夹抗滑滑移移试试验验两次试试验验索索夹夹抗抗滑滑力力最最小小为为350kN，大大于于索索夹夹节节点点两两端端最最大大不不平平衡衡力力200kN，安安全全系系数数K=350/200=1.75，索索夹夹抗抗滑滑移移性性能能满满足足工工程程要要求求。两次试试验验过过程程中中，，第第一一次次试试验验未未连连压压力力传传感感器器的的螺螺栓栓拧拧紧紧力力离离散散性性较较大大，，部部分分可可能能未未达达到到预预紧紧力力设设计计值值，，而而第第二二次次试试验验拧拧紧紧力力较较为为均均匀匀。。结结果果比比较较分分析析可可知知，，第第二二次次试试验验索索夹夹极极限限抗抗滑滑承承载载力力较较第第一一次次提提高高60%，所所以以螺螺栓栓拧拧紧紧力力的的控控制制对对索索夹夹抗抗滑滑力力起起到到关关键键作作用用。试