双排桩调整方案

中科院自动化所智能化信息系统研究平台C-C剖面双排桩调整措施专家审批人（签字）:中科院自动化所智能化信息系统研究平台C-C剖面双排桩调整措施一、调整说明中科院自动化所智能化信息系统研究平台基坑支护形式东、北侧（A-A、A-1剖面）采用摘帽土钉墙及下部采用桩锚支护的复合支护形式，西、南侧（B-B、C-C剖面）采用地面成桩的形式，其中局部（C-C剖面）采用双排桩的支护体系。由于南侧场地限制，在双排桩施工中又遇相邻单位锅炉房以前施工的土钉的阻碍和地下-1.70m有一市政水管通过，按原支护设计中，双排桩的桩间距及排距，在施工不能按设计施工，所以此部位双排桩需做调整后施工。二、双排桩理论分析双排桩支护是基坑工程中常用的一种支护形式，它是由前排、后排平行的钢筋混凝土桩及桩顶连梁组成的框架式空间结构。双排桩支护结构由于不需要架设内支撑，因此有更大的施工空间，挖土方便，具有更大的侧向抗弯刚度，从而能有效的限制侧向变形。三、调整方案确定按原方案排距为1.80m，桩间距为2.40m，在此部位施工时由于有市政水管限制了此设计参数，所以满足不了施工。经重新计算排距、桩间距（排距为1.60m，桩间距为2.20m）本部位双排桩可做相应调整，具体调整如下：1、双排桩按矩形排桩，排桩间距为1.60m，前后排桩间距为2.20m，桩径及桩配筋按原方案执行。2、由于场地限制，预留结构施工工作面为200mm。3、在布放桩位时需反复定位此部位结构外墙线并放出打桩时的桩外皮控制线。4、保证钻机平行支立，钻杆的垂直度。5、双排桩部位的道路恢复：由于市政水管影响，影响长度30m,南侧双排桩部位在施工双排桩时由于施工工作面小，为了保证不破坏市政水管，所以在施工时挖至市政水管埋深部位（-1.70m），因此在恢复道路时，此部位需作挡土墙回填土压实后，浇筑20cm厚C15混凝土。具体做法日下：1）砖砌挡土墙：墙高：1.70m，厚度370mm，M5.0水泥砂浆砌筑。每500mm高通长铺设3^6.5拉结钢筋，墙与柱连接处预留马牙槎，先退后进，每步槎高不得大于5皮砖。2）构造柱：柱高1.70m,截面370X240mm,c25混凝土，竖向钢筋为6①14（下端插至帽梁底），箍筋y6.5@300mm。3）回填：回填土采用粘性土或砂性土均可，边回填边夯实。其调整模式见附图，设计计算见附计算书。中建一局集团第二建筑有限公司

2009年12月4日C-C剖面双排桩计算［支护方案］双排桩支护［基本信息］内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑等级一级基坑侧壁重要性系数Y01.10基坑深度H(m)13.060嵌固深度(m)6.940桩顶标高(m)0.000桩截面类型圆形L桩直径(m)0.800桩布置形式梅花卜桩排距(m)1.600J桩间距(m)2.200混凝土强度等级C25连梁宽度(m)0.900连梁高度(m)0.500前排桩有无冠梁有卜冠梁宽度(m)0.900

卜冠梁高度(m) 0.500J水平侧向刚度(MN/m)4.536后排桩有无冠梁有卜冠梁宽度(m)0.900卜冠梁高度(m)0.500J水平侧向刚度(MN/m)4.536放坡级数0超载个数1［超载信息］超载序号类型超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)130.0000.0006.0003.000————［土层信息］土层数6坑内加固土否内侧降水最终深度(m)14.000外侧水位深度(m)14.000弹性计算方法按土层指定V弹性法计算方法——［土层参数］层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1杂填土3.1019.0——10.0015.002粘性土2.0019.0——25.0018.003粘性土5.3019.030.0020.004粘性土3.1019.032.0022.005细砂2.1019.08.00.0030.006粘性土5.0019.08.0层号与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)140.0 m法5.00 260.0 m法11.47 365.0 m法17.60 470.0——————m法26.20——5100.00.0030.00合算m法50.00——630.025.0025.00合算m法20.00——［土压力模型及系数调整］弹性法土压力模型:经典法土压力模型:弹性法土压力模型:经典法土压力模型:HuWIHuWI刚广^——I■加：I矩形分布层号土类名称水土水压力调整系数主动土压力调整系数1主动土压力调整系数2被动土压力调整系数被动土压力最大值(kPa)1杂填土分算1.0001.0001.0001.00010000.0002粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0003粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0004粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0005细砂合算1.0001.0001.0001.00010000.0006粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.000［工况信息］双排桩计算模型:工况参数:工况号工况类型深度(m)支锚道号等效深度(m)分担系数a1分担系数a21开挖13.060 10.4810.6750.325［设计结果］［结构计算］各工况:二星犬郎/桢(-5577D—(63.M)龈竹竹）!T9.55——!U©C-4?b.35)—(539.75)M]b.0J>—(cF.93)'：-3D9,DS>—(?00.30)MD3.0D—(79.05：1内力位移包络图:瑞1一册(13.00n)卷络图-Q'.uCO-Q'.uCO(-456.35)--C539.75)C-c17.93)—(11d.0])(-309.06)--rBDD.3O)

(-]03.0])--(?9.D5)地表沉降图:捆触 二角虫最大酶堂4Snn 抛岫版法最允福堂32nn［前排桩冠梁选筋结果］As3 As2钢筋级别选筋As1HRB3353D22As2HRB3353D22As3HPB235D6.5@200［后排桩冠梁选筋结果］As3As2As3As2钢筋级别选筋As1HRB3353D22As2HRB3353D22As3HRB235D6.5@2

［截面计算］［前排桩截面配筋参数］桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB235桩的螺旋箍筋间距(mm)200弯矩折减系数0.75剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)20.00［前排桩内力取值］段号内力类型内力计算值内力设计值内力实用值、乙刖基坑内侧最大弯矩(kN.m)426.35346.41346.411基坑外侧最大弯矩(kN.m)539.75438.55438.55最大剪力(kN)309.06251.11251.11段号选筋类型级别钢筋实配值实配［计算］面积(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33515D224779[4719]箍筋HRB235D6.5@200563[503]加强箍筋HRB335D14@2000154［后排截面桩配筋参数］桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB235桩的螺旋箍筋间距(mm)200弯矩折减系数0.75剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)20.00［后排桩内力取值］段号内力类型内力计算值内力设计值内力实用值后基坑内侧最大弯矩(kN.m)116.01123.26123.261基坑外侧最大弯矩(kN.m)217.93231.55231.55最大剪力(kN)103.01128.76128.76段号选筋类型级别钢筋实配值实配［计算］面积(mm2或mm2/m)1纵筋HRB3359D223142[3016]箍筋HRB235D6.5@200570[503]加强箍筋HRB335D14@2000154［连梁截面配筋参数］混凝土保护层厚度(mm)50连梁的纵筋级别HRB335连梁箍筋级别HRB235连梁的箍筋间距(mm)200弯矩折减系数0.75剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25［连梁内力取值］段号内力类型内力计算值内力设计值内力实用值连梁上侧最大弯矩(kN.m)389.72414.08414.081连梁下侧最大弯矩(kN.m)0.000.000.00最大剪力(kN)195.12243.90243.90段号选筋类型级别钢筋实配值实配［计算］面积(mm2或mm2/m)连梁上侧纵筋HRB3356D222513[2476]1连梁下侧纵筋HRB3356D222513[2474]箍筋HRB335D6.5@200503[503]［整体稳定验算］

耳将I,耳将I,计算方法：Bishop法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：0.50m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=2.168圆弧半径(m)R=20.494圆心坐标X(m)X=-1.894圆心坐标丫(m)丫=12.995［抗倾覆稳定性验算］抗倾覆安全系数:M+MG.MaMp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。MG一双排桩自重对桩底的抗倾覆弯矩。Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：4599.258+0.000+1061.3204200.365Ks=Ks=1.347>=1.200,满足规范要求。［抗隆起验算］K!>•IK!>•I必心制Prandtl(普朗德尔)公式Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.1〜1.2),YB9258-97(冶金部):注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》DN+cNc(H+D)+q((tan450+~2))tan((tan450+~2))tane=(Nq7

tan71(Ptan45+tan45+25.000))e3.142tan25.000=10,662=(=(10.662-1)tan25.000一“72118.143x7.000x10.662+25.000x20.72118.700x(13.000+7.000)+13.333Ks=4.833>=1.1,满足规范要求。Ks=Terzaghi（太沙基）公式（Ks>=1.15〜1.25）,注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97（冶金部）:1+cNcD)+q2N=—q2cos1+cNcD)+q2N=—q2cos45o+etanT=12.720N=(12-720-1)tan25.000—2"35KS18.143x7.000x12.720+25.000x25.13518.700x(13.000+7.000)+13.333Ks=5.793>=1.15,满足规范要求。［隆起量的计算］注意：按以下公式计算-875 1的隆起量，如果为负值，按0处理!，注意：按以下公式计算-875 1的隆起量，如果为负值，按0处理!，)(D)Z.h.+q+125—11 Hi=1'-0.5+6.37c-0.04(tan)-口54式中6 基坑底茴向上位移(mm); 7n 从基坑顶面到基坑底面处的土层层数；ri 第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);hi 第i层土的厚度(m);q 基坑顶面的地面超载(kPa);D 桩(墙)的嵌入长度(m);H 基坑的开挖深度(m);c 桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);① 桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度)；r 桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);

—875 1+6.37x18.7x25.0一0.04x(tan25.0010.54—875 1+6.37x18.7x25.0一0.04