楼房幕墙工程外脚手架安全施工预案

72-/NUMPAGES76幕墙工程外脚手架安全施工方案工程名称：神华乌海能源有限公司研发中心综合楼施工单位：内蒙古蒙西建设集团有限公司编制人：审批表建设单位神华乌海能源有限责任公司工程名称神华乌海能源公司研发中心综合楼工程监理单位建研凯勃建设工程咨询有限公司施工组织设计（方案）名称主楼幕墙工程外脚手架安全专项施工方案施工单位内蒙古蒙西建设集团申报日期2011年8月16日施审工核单意位见企业技术部门签章：专业技术人员企业安全部门签章：专业人员年月日监审理核单意位见专业监理工程师签字：年月日审批意见企业技术负责人签字（盖章）年月日总监理工程师签字（盖章）年月日建设单位意见项目负责人签字（盖章）年月日建设单位工程部意见负责人签字（盖章）年月日目录第一章编制讲明 -1-第二章编制依据 -1-第三章工程概况 -1-第四章脚手架安全措施 -2-第一节主楼44米以下幕墙安装脚手架措施 -2-第二节脚手架的验收、使用和治理 -7-第三节脚手架搭拆安全技术措施 -8-一、脚手架搭设安全技术措施 -8-二、脚手架拆除安全技术措施 -9-第六章安全生产治理措施 -10-附件一：主楼44米以下落地双排脚手架的设计计算书 -14-附件二：型钢悬挑脚手架的设计计算书 -25-附图1：主楼落地脚手架平面布置图 -35-附图2：悬挑脚手架挑梁平面布置图 -35-附图3：悬挑脚手架平面布置图 -35-第一章编制讲明神华乌海能源公司研发中心综合楼工程主楼结构高度为94.6米，外装修采纳石材幕墙和玻璃幕墙，装修高度达到111.25米。本工程幕墙施工外脚手架拟采纳钢管脚手架，由于本工程幕墙造型的专门性，原主体施工时的外防护脚手架无法满足装修要求，因此，幕墙施工脚手架需按照建筑外形重新搭设。现主楼83.15米以上装修外脚手架已按差不多论证过的方案搭设完毕，83.15米以下原主体施工防护外脚手架已拆除，原方案拟采纳双立杆全高落地双排双立杆脚手架，但后经设计院核算地下室顶板承载力不足，因此，需对主楼－0.45米~83.15米外脚手架重新编制。第二章编制依据1．施工图纸神华乌海能源公司研发中心综合楼工程建筑、结构施工图2.要紧规范、规程《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80－91）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－99）3．应用计算软件茗品脚手架智能计算软件第三章工程概况1、工程简介工程名称：神华乌海能源公司研发中心综合楼建设单位：神华乌海能源公司设计单位：大连市建筑设计研究院监理单位：建研凯勃建设工程咨询有限公司施工单位：内蒙古蒙西建设集团有限公司质量目标：自治区“草原杯”安全文明目标：自治区安全标准化示范工地2、建筑和结构概况2.1建筑面积：总建筑面积45000平方米，其中主楼建筑面积为23500平方米；裙房建筑面积为15500平方米。2.2、结构形式本工程使用年限为50年，主楼采纳钢筋混凝土框架-剪力墙结构，抗震等级为一级。2.3、层数和高度主楼总层数20层，屋面高度为83.15米，1~4层层高5.2米，4~20层层高3.9米。3、主楼外装修工程介绍主楼外墙装修为玻璃幕墙和石材幕墙，玻璃幕墙凸出墙面300mm，石材凸出外墙650。4、幕墙工程特点：⑴外装饰面积大，属于大型装饰工程项目；⑵建筑结构复杂，结构交接位置多，不同形式的交接、收口多；⑶外墙装饰面石材与玻璃凹凸错落，给外脚手架提出了更高的要求；⑷建筑物高度大，作业危险性大。第四章脚手架安全措施第一节主楼44米以下幕墙安装脚手架措施设计的总体思路和架体结构概述：主楼外脚手架搭设方案：地下室顶板~10层顶板（－0.45m~44.15m）采纳双排单立杆双排落地脚手架，10层以上采纳型钢悬挑脚手架，共分两段悬挑，每段为19.5m，悬挑层为11层和15层顶板。外脚手架用途为安全防护和装修用。脚手板采纳木脚手板，脚手架外围采纳密目式安全网进行防护。剪刀撑连续设置，连墙方式采纳抱柱子硬连接和夹墙连接。1、材料选择钢管采纳φ48×3.5mm（计算时按3.0mm）焊管，脚手板采纳50厚木脚手板。2、落地脚手架地基处理脚手架地基三面坐落在人防地下室顶板上，只有南侧侧坐落在回填土上，要求回填土压实系数不小于0.94，上面铺设100厚的C20混凝土，脚手架立杆底部铺设12#槽钢，混凝土垫层向外设2%的坡度。3、杆件布置3.1落地脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，步距为1.50米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为45米，立杆采纳单立管；内排架距离框架柱长度为0.85米（南侧为0.95米）。3.2型钢悬挑脚手架立杆的纵距为1.40米，立杆的横距为0.8米，步距为1.50米；计算的脚手架悬挑高度为19米，立杆采纳单立管；内排架距离框架柱长度为0.8米。4、连墙件布置及形式连墙件采纳两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距4.20米，采纳双扣件连接；连墙件连接方式为抱柱子和夹墙，两种方式相结合，依照所处的位置具体对待。框架柱间连墙件做法5、剪刀撑布置纵向剪刀撑采纳连续设置，剪刀撑从脚手架大角开始布置，每组剪刀撑跨越的立杆不大于6跨。当纵向立杆小于4跨时，可采纳“之”字斜撑代替剪刀撑。落地脚手架需设置横向斜撑，横向斜撑在转角处布置，同时每隔6跨设一组。6、防护设施6.1落地脚手架外脚手架在一层顶部设一道硬防护和一道兜网，以后每往上10米设一道硬防护，共4层防护。操作层脚手板要满铺，同时在下面设一道软防护。沿外脚手架周边设满挂密目式安全网。6.2悬挑脚手架外脚手架在悬挑型钢部位设一道硬防护，以后每往上10米设一道硬防护，共2层防护。操作层脚手板要满铺，同时在下面设一道软防护。沿外脚手架周边设满挂密目式安全网。7、安全防护措施7.1结构临边防护措施临边处设围挡，如下图：8．型钢悬挑梁的设置型钢悬挑梁设置在11层和16层，因主体施工时期的外防护脚手架也是在11层和16层做分段悬挑，因此，本次外装脚手架从11层和16层悬挑，确实是要充分利用原有楼层上的预埋件将挑梁固定。8.1依照现场实际情况勘查核实，原有预埋件大部分都能利用，个不地点因构造柱不能通过，需要旋转移位，如下图：因构造柱阻挡，型钢无法通过型钢采纳旋转通过8.2局部挑梁缺位处的处理由于外架四角无法布置挑梁，因此，采取如下措施：角部四个节点在挑梁的下一结构层留置预埋件，焊槽钢顶托，采纳钢管斜撑，并在上部用φ14钢丝绳卸荷。如下图：8.3对个不钢梁需要重新固定将楼板用水钻开孔，采纳φ20“U”型螺栓穿过楼板将型钢固定。8.4型钢悬挑梁平面布置图见附图。9．脚手架设计计算：详见附件一：主楼落地双排脚手架计算书。详见附件二：型钢悬挑脚手架计算书。第二节脚手架的验收、使用和治理（一）、脚手架验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、验收时应具备下列文件：(1)依照编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(5)脚手架工程的施工验收报告。3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，井记人施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平坦坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。（二）、脚手架使用和治理1．把好验收关：搭设过程中的架子，每打折一个施工层高度必须有项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用。架子未经验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。2．工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按要求和安全技术交底施工。3．使用按2kN/m2考虑，因此架子上不准许对方成批材料，零星材料可适当堆放。4．架子上不同意有任何活动材料，如：扣件、活动钢管、钢筋，一旦发觉应及时清除。5．在六级以上大风，大雾和大雨天气下不得进行操作，雨后上架前要有防滑措施6．外架实行外挂立网全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘摆。7．施工层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。第三节脚手架搭拆安全技术措施一、脚手架搭设安全技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发觉问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到牢固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格操纵施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不同意多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。13、所有悬挑脚手架应沿高度及长度设置剪刀撑。二、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，依照检查结果，拟订出作业打算，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业打算一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清晰后方可离开。10、拆下的材料要缓缓下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等专门气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。第六章安全生产治理措施为保证工程施工顺利进行，杜绝重大事故，减少一般事故的发生，确保施工人员生命安全，制定以下措施：一、建立安全生产责任制建立项目经理、治理人员、岗位操作人员在施工生产过程中层层负责的安全生产责任制度，明确各自安全生产岗位职责。1、项目经理对工程生产经营过程中的安全生产应负全面责任，是安全生产的第一负责人；2、贯彻落实安全生产方针、政策、法规和各种规章制度，结合项目工程特点及施工全过程的情况，制定本项目工程各项安全生产打算及治理方法，或提出要求，组织实施。3、在组织项目工程业务施工、聘用业务人员时，必须本着安全工作只能加强的原则，依照工程特点确定安全工作的治理体制和人员，并明确各业务施工人员的安全责任和考核指标、支持、指导安全治理人员的工作。4、健全和完善用工治理手续，录用施工队必须及时向有关部门申报，严格用工制度与治理，适时组织上岗安全教育，要对施工队人员的健康与安全负责，加强劳动爱护工作。5、组织落实施工组织设计中安全技术措施，组织并监督项目施工中安全技术交底制度和设备、设施验收制度的实施。6、领导、组织施工现场定期的安全检查，发觉施工生产中不安全问题，组织制定措施，及时解决，对上级提出的安全生产与治理方面的问题，要定时、定人、定措施予以解决。7、发生事故，要做好现场爱护与抢救工作，及时上报，配合事故的调查，认真落实制定的防范措施。8、负责每周向业主递交安全问题记录报告。二、建立安全生产教育制度施工队伍进场前必须对全体人员进行三级生产安全教育，规章制度教育，安全知识教育，签定安全协议，对工人进行安全交底。专门工种必须通过培训，持证上岗。每月召开一次全体职员会议，建立安全生产检查制度，贯彻安全规章制度，实行鲜亮的奖罚制度。三、设立专职安全员，负责施工现场的安全检查工作安全员应每天深入现场进行巡视，并记录安全日记，对安全设施（脚手架、防护网）安全防护措施，安全爱护用品（安全帽、安全带），设备安装运行情况，现场文明生产，安全防火，现场人员遵守安全规范的情况进行检查和实施有效的监督，发觉不合格状态，应发出整改通知书，责令限期整改，对不听劝阻者，经项目经理批准采取停工、整改、罚款教育等手段进行纠正。四、安全检查重点1、施工安全(1)、安装金属型材用的施工机具在使用前进行严格检验，包括各种安全爱护装置的运转试验；手电钻、电动改锥、焊钉枪等电动工具的绝缘电压试验；电焊机二次侧把，地线需接长使用时，应保证搭接面积，接点处用绝缘胶带包裹好，地线良好不能有破皮裂口存在；手持玻璃吸盘和玻璃吸盘机，须检查吸附重量和作吸附持续时刻试验；(2)、在高层建筑钢结构安装与下部结构施工交叉作业时，结构施工层上方须架设挑出3m以上防护装置。(3)、施工中脚手架应安全、稳定，能满足施工应承受的荷载与气候条件，在荷载作用下不变形、倾斜、摇晃。脚手板的铺设要严密、牢固，脚手板两端要固定，严禁存有探头板。(4)、木制、钢制及竹制跳板施工前都必须检查，跳板本身有无不安全因素存在，如裂纹、残边等。(5)、横杆卡扣要牢固，无松动、脱落、打滑等现象，与楼体拉接点要牢固。(6)、为了防止密封材料在施工中的溶剂中毒，对溶剂进行严格的保管制度；(7)、施工人员进场施工必须安全帽、安全带、工具袋等劳保用品齐全，持证上岗；焊接操作人员在工作时应穿戴好所有防护用具；施工工地材料必须分类堆放整齐，并有相应的标识，产品不同意直接接触地面，底部应垫高100mm，施工人员施工完后必须清理施工现场，幸免材料的损坏丢失；(8)、为减低施工对周围环境的阻碍，物料在夜间进场，进场施工尽量安排在白天进行；(9)、定期进行安全检查，制定每天安全检查范围及如何防止使用工具落下方法：工具防止落下方法扳手小工具有绳栓在安全带上重工具用绳子栓在结构件上或脚手架上水平尺水平尺用绳子栓在结构件上或脚手架上铁笔用绳子栓在结构件上或脚手架上槌子量度尺螺丝刀小工具有绳栓在安全带上重工具用绳子栓在结构件上或脚手架上延长电线用绳子栓在结构件上或脚手架上焊条将新焊条放在皮袋内，用完焊条放入铁罐内，以保持工地清洁经纬仪用绳子栓在结构件上或脚手架上2、防火安全（1）.清理焊接部位附近的易燃、可燃物品；对不能清除的易燃、可燃物品要用水浇湿或盖上石棉布等非燃材料，以隔绝火星；（2）.要坚守岗位，不能兼顾其它工作，要与电焊工紧密配合，随时凝视焊接周围的情况，一旦起火及时扑救；（3）.在高空焊接时，要用非燃材料做成接火盘和风档（即接火斗），以接住和操纵火花的溅落；（4）.在焊接过程中，要随时进行检查，操作结束后，要对焊接地点进行认真检查确认无危险后方可离开。在隐蔽场所或部位焊接操作完毕后，0.5至4小时内要反复检查,以防阴燃起火；（5）.要依照情况,备好适用的灭火器材和防火设备(石棉布、接火盘、风档等)、做好灭火预备；（6）.发觉电焊操作人员违反电焊防火治理规定、操作规程或动火部位有火灾、爆炸危险时，有权责令停止操作，收回动火许可证及操作证，并及时向领导或保卫部门汇报；（7）.无名、牌的电气设备不得随意接通电源，各种电气设备的出厂证、合格证应齐全；（8）.手电钻、冲击钻、电动改锥等电动工具须作绝缘电压检验，检验合格后方可使用；（9）.施工现场严禁吸烟；（10）.五级风以上禁止动电气焊。（11）.电焊工的操作作业指导书：（12）.焊工在操作前，要严格检查所用工具（包括电焊机设备、线路敷设、电缆线的接点等），使用的工具均应符合标准，保持完好状态；（13）.电焊机应有单独开关，装在防火、防雨的闸箱内，电焊机应设防雨棚（罩）。开关的保险丝容量应为该机的1.5倍，保险丝不准用铜丝或铁丝代替；（14）.电焊机必须设有专用接地线，直接放在焊件上，接地线不准接在建筑物、机械设备、各种管道、避雷引下线和金属架上借路使用，防止接触火花，造成起火事故；（15）.电焊机一、二次线应用线鼻子压接牢固，同时应加装防护罩，防止松动、短路放弧，引燃可燃物；3、人身安全（1）．安装人员在进入施工现场必须带安全帽。要选择合格产品，有检验部门批量验证和工厂检验合格证；施工人员进入现场前必须检查安全帽是否损坏，是否符合安全要求；施工人员带安全帽时必须系好下额带，以防发生高处坠落，帽飞人落的现象。（2）．高空施工操作时必须系好安全带。安全带要选用合格产品，有厂家永久字样的商标及合格证。进入现场必须检查安全带是否完好，安全带必须挂在牢固结实的地点。（3）．施工人员应配置工具袋、工具箱，以防工具的掉落。工具用后放入工具袋、工具箱内。施工中待用物料放置时距洞口及楼板沿水平距离1米以上。收工后，做到工完场清。附件一：主楼44米以下落地双排脚手架的设计计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.40米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.50米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为44.0米，立杆采纳单立管；内排架距离墙长度为0.80米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采纳的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采纳两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距4.20米，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数内蒙古省乌海地区，差不多风压为0.55，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为1.20；考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1360；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6；脚手板类不:木脚手板；栏杆挡板类不:栏杆木；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):250.00；基础底面扩展面积(m2):0.17；基础降低系数:0.40。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.400/3=0.163kN/m；活荷载标准值:Q=2.000×1.400/3=0.933kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.163+1.4×0.933=1.543kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1.543×1.0502/8=0.213kN.m；σ=Mqmax/W=47.348N/mm2；小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.163+0.933=1.130kN/m；最大挠度V=5.0×1.130×1050.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.805mm；小横杆的最大挠度小于1050.0/150=7.000与10mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.050=0.035kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.400/3=0.172kN；活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.400/3=0.980kN；荷载的计算值:P=(1.2×0.035+1.2×0.172+1.4×0.980)/2=0.810kN；大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.400×1.4002=0.007kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.810×1.400=0.303kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.303=0.310kN.m抗弯强度:σ=0.310×106/4490.0=69.052N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=69.052小于[f]=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.033×1400.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.039mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.035+0.172+0.980）/2=0.593kNV=1.883×0.593×1400.03/(100×2.060×105×107800.0)=1.380mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.039+1.380=1.419mm；大横杆的最大挠度小于1400.0/150=9.3或者10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033×1.400=0.047kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.400/2=0.257kN；活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.400/2=1.470kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.047+0.257)+1.4×1.470=2.423kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1360NG1=0.136×44.000=5.984kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采纳木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×6×1.400×(1.050+0.3)/2=1.984kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆木，标准值为0.14NG3=0.140×6×1.400/2=0.588kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.400×44.000=0.308kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.865kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1.050×1.400×2/2=2.940kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--差不多风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：Wo=0.550kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：Uz=1.250；Us--风荷载体型系数：Us=1.200；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.250×1.200=0.578kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.865+1.4×2.940=14.753kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.865+0.85×1.4×2.940=14.136kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.578×1.400×1.5002/10=0.216kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=14.753kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=14753.000/(0.265×424.000)=131.305N/mm2；立杆稳定性计算σ=131.305小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=14.136kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=14136.000/(0.265×424.000)+216475.875/4490.000=174.023N/mm2；立杆稳定性计算σ=174.023小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.880kN；活荷载标准值：NQ=2.940kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.136kN/m；Hs=[0.265×4.240×10-4×205.000×103-(1.2×2.880+1.4×2.940)]/(1.2×0.136)=94.738m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=94.738/(1+0.001×94.738)=86.539m；[H]=86.539和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。考虑风荷载时,采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.880kN；活荷载标准值：NQ=2.940kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.136kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.216/(1.4×0.85)=0.182kN.m；Hs=(0.265×4.240×10-4×205.000×10-3-(1.2×2.880+0.85×1.4×(2.940+0.265×4.240×0.182/4.490)))/(1.2×0.136)=65.327m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=65.327/(1+0.001×65.327)=61.321m；[H]=61.321和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载差不多风压值Wk=0.578kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.600m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=10.187kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=15.187kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=800.000/15.900的结果查表得到0.852；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.852×4.240×10-4×205.000×103=74.056kN；Nl=15.187<Nf=74.056,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采纳双扣件与墙体连接。通过计算得到Nl=15.187小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×Kc=100.000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=250.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；立杆基础底面的平均压力，p=N/A=84.143kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.136kN；基础底面面积(m2)：A=0.168m2。p=84.143≤fg=100.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！十、楼面承载力验算1.地下室顶板楼面承载力验算经以上计算得到，立杆底部静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.865kN；经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1.050×1.400×2/2=2.940kN；本工程地下室顶板活荷载设计值为4kn/㎡，结构面层标高为-0.4和-0.6米，建筑面层标高为-0.1米，可推算出地下室顶板静荷载设计值为4.5kn/㎡（面层工程做法综合容重按15kn/m³）取立杆的计算单元1.35米×1.4米，该计算单元承载力为：（4+4.5）×1.35×1.4=16.065kn＞8.865＋2.94=11.805kn地下室顶板承载力能够满足2.四层连廊屋面承载力验算(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1360NG1=0.136×23.000=3.128kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采纳木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.400×(1.050+0.3)/2=0.992kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆木，标准值为0.14NG3=0.140×2×1.400/2=0.294kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.400×23.000=0.161kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.575kN；经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1.050×1.400×2/2=2.940kN；本工程屋面板活荷载设计值为2kn/㎡，屋面工程做法为20cm，可推算出地下室顶板静荷载设计值为3kn/㎡（面层工程做法综合容重按15kn/m³）取立杆的计算单元1.25米×1.4米，该计算单元承载力为：（2+3）×1.25×1.4=8.85kn＞4.475＋2.94=7.412kn地下室顶板承载力能够满足十一、结论:结论：通过以上计算，各项验算均符合要求，能够保证脚手架的安全性能。附件二：型钢悬挑脚手架的设计计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.50米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为19.0米，立杆采纳单立管；内排架距离墙长度为0.80米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采纳的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采纳两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数内蒙古省乌海地区，差不多风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为1.250，风荷载体型系数μs为0.649；考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类不:木脚手板；栏杆挡板类不:栏杆木；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采纳[16号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长度2.00米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；悬挑水平钢梁采纳悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.000=1.650kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1.650×0.8002/8=0.132kN.m；σ=Mqmax/W=29.398N/mm2；小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.000=1.208kN/m；最大挠度V=5.0×1.208×800.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.290mm；小横杆的最大挠度小于800.0/150=5.333与10mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.800=0.027kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN；活荷载标准值:Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN；荷载的计算值:P=(1.2×0.027+1.2×0.140+1.4×0.800)/2=0.660kN；大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.660×1.500=0.264kN.m；M=M1max+M2max=0.009+0.264=0.273kN.m抗弯强度:σ=0.273×106/4490.0=60.872N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=60.872小于[f]=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.033×1500.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.051mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.027+0.140+0.800）/2=0.483kNV=1.883×0.483×1500.03/(100×2.060×105×107800.0)=1.383mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.383=1.435mm；大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033×1.500=0.050kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN；活荷载标准值:Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.050+0.210)+1.4×1.200=1.992kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×19.000=2.649kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采纳木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.3)/2=0.866kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆木，标准值为0.11NG3=0.140×3×1.500/2=0.315kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.000=0.142kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.972kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.800×1.500×2/2=2.400kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--差不多风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：Wo=0.550kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：Uz=1.250；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.250×0.649=0.312kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.972+1.4×2.400=8.127kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.972+0.85×1.4×2.400=7.623kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.312×1.500×1.5002/10=0.125kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=8.127kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=8127.000/(0.265×424.000)=72.328N/mm2；立杆稳定性计算σ=72.328小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=7.623kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=7622.820/(0.265×424.000)+125440.038/4490.000=95.780N/mm2；立杆稳定性计算σ=95.780小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载差不多风压值Wk=0.312kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.500m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=5.903kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=10.903kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=800.000/15.900的结果查表得到0.852；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.852×4.240×10-4×205.000×103=74.056kN；Nl=10.903<Nf=74.056,连墙件的设计计算满足要求！