施工升降机出入口平台施工方案

昆山合生颐廷项目高层一期2＃、3#、4#楼工程施工升降机出入口平台施工方案（KS。HSYT.G1.SJJCRKPT—032c） 2012年5月目录TOC\o"1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc325533657”1、工程概况 1HYPERLINK\l”_Toc325533658"1.1工程参建单位 11.2工程设计简介 1HYPERLINK\l”_Toc325533660"2、编制依据 1HYPERLINK\l”_Toc325533661”3、施工升降机平面布置图 2_Toc325533664”6、施工升降机出入口平台搭设方案 97、施工升降机出入口平台计算书 97.1脚手板的计算 97.2板底方木的计算 117.2。1抗弯强度计算 12HYPERLINK\l”_Toc325533672"7。2。2抗剪强度计算 127。4小横杆的计算 14HYPERLINK\l”_Toc325533679”7.4。1抗弯强度计算 16HYPERLINK\l”_Toc325533680”7.4。2抗剪计算 16HYPERLINK\l”_Toc325533681"7。4.3挠度计算 167。5扣件抗滑力的计算 167.6脚手架立杆荷载的计算 17HYPERLINK\l”_Toc325533684”7.7立杆的稳定性计算 18HYPERLINK\l"_Toc325533685”7.8连墙件的计算 19HYPERLINK\l”_Toc325533686”7.9悬挑型钢的计算 201、工程概况1.1工程参建单位工程名称： 昆山合生颐廷项目高层一期2＃—4＃楼工程建设单位： 昆山合生房地产开发有限公司监理单位：广东珠江建设工程监理有限公司设计单位： 天津美新建筑设计有限公司勘察单位：苏州中岩勘查有限公司总承包单位:中国建筑第四工程局有限公司1.2工程设计简介昆山合生颐廷项目高层一期2#—4#楼工程位于昆山市周市镇新塘河南侧、迎周路西侧S1地块。本工程由3幢高层住宅（2#-4#楼）组成.总建筑面积为：51954。61m2；其中，2＃楼建筑面积：17257.29m2;3＃、4＃楼建筑面积各为:17348.66m2；3幢高层住宅均为两个单元,其中西单元24层,东单元18层，各带有一层地下室.栋号层数（地下层数）屋面高度（m）结构类型基础类型上部结构类型2#楼24、18(1)73。4、56.6桩基＋满堂筏板剪力墙3#楼24、18（1）73。4、56.6桩基＋满堂筏板剪力墙4#楼24、18（1）73.4、56。6桩基＋满堂筏板剪力墙由于高层二期地库开挖会对高层一期二次结构施工造成影响,为确保主楼二次结构施工进度,计划对3栋主楼各投入1台SC200/200型施工升降机，其中2#、4＃楼施工升降机进行二次搬迁以满足施工需求。2、编制依据1、《SC200/200施工升降机使用说明书》2、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—20053、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ33-2001）4、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-20015、《建筑施工手册》第四版6、《施工升降机安全规程》GB10055—20077、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130—2011)9、《悬挑式脚手架安全技术规程》（DG—TJ08—2002-2006)10、施工设计图纸3、施工升降机平面布置图4、施工升降机剖面布置图5、施工升降机出入口平台设计悬挑方式:采用悬挑水平钢梁悬臂式结构(型钢下带有斜撑）；型钢上分别设置内外两道水平连系梁，以确保出入口平台脚手架双立杆不悬空;搭设尺寸：每次6层，最大高度16。8m；采用双立杆，立杆最大纵距1。4m；立杆横距1.0m；最大步距1.8m;内立杆距外墙0。35m；小横杆(横向水平杆)长1.2m，置于大横杆(纵向水平杆)下方;内格栅间距180mm；出入口平台面板采用15mm厚木板，5％坡向室内；木方采用40×80mm，间距200mm；采用硬拉接，在每层出入口平台两端各设置1根连墙件，做法按上图.6、施工升降机出入口平台搭设方案同悬挑脚手架搭设方案；7、施工升降机出入口平台计算书计算的施工升降机出入口平台脚手架为双排脚手架，搭设高度16。8米，立杆采用双立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.4米,立杆的横距1米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1。8米。采用的钢管类型为Φ48×3。0，连墙件竖向间距2.8米，水平间距3.7米。脚手板采用木模板,厚度15mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15N/mm2,弹性模量6000N/mm2.木方采用40×80mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13N/mm2,弹性模量9500N/mm2。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层.计算立杆稳定性时取施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工4层。模板自重荷载取0.3kN/m2(考虑每层出入口平台两侧硬隔离，计算扣件及立杆稳定性时取0。5kN/m2），按照铺设6层计算。平台出入口采用角钢防护门，荷载取0。3kN/m，安全网荷载取0。01kN/m2。基本风压0。4kN/m2,高度变化系数1。73(立杆稳定性）、1.85（连墙件）,体型系数1.12。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。45米，建筑物内锚固段长度2.55米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,局部有槽钢作支杆与建筑物内预埋件焊接.7。1脚手板的计算脚手板取1m板带按三等跨连续梁进行验算。板带均布荷载为1.2×1。0×0.3＋1.4×1.0×3=0.36＋4。2=4.56kN/m；验算挠度荷载为3.3kN/m；计算简图：均布荷载作用下:弯矩图剪力图剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2；弹性模量E=6000N/mm2；截面抵抗矩W=1000×152/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×153/12=281250mm4;7。1.1抗弯强度验算f=M/W<［f］按照均布荷载为4。56kN/m计算最大弯矩：M=0.1ql2=0。1×4。56×0.22=0.02kN.m计算最大正应力：f=M/W=20000/37500=0.53N/mm2<[f］=15N/mm2；满足要求；7.1。2抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：V=3V/2bh〈[V]按照均布荷载为4.56KN/m计算最大剪力：最大剪力V=0.6ql=0.6×4。56×0。2=0.55kN取大值计算最大剪应力：V=3V/2bh=3×550/（2×1000×15)=0.055N/mm2<[V]=1。4N/mm2；满足要求；7.1.3挠度验算挠度应按下列公式进行验算:ω=0.677ql4/100EI〈[ω］q──恒荷载均布线荷载标准值=3。3kN/m；l──面板计算跨度200mm；E──弹性模量6000N/mm2;I──截面惯性矩281250mm4；[ω］──容许挠度200/250=0。8;ω=0。677×3。3×2004/100×6000×281250=0.021mm面板最大挠度计算值ω=0.021mm<[ω]=0。8mm;满足要求;7.2板底方木的计算板底方木直接承受模板传递的荷载，按照三不等跨连续梁验算。（1）模板的自重线荷载（kN/m）:q1=0.3×0。2=0.06kN/m(2）活荷载标准值(kN/m)：q2=3×0.2=0.6kN/m验算抗弯与抗剪（荷载设计值)：q=1。2×0.06＋1。4×0。6=0.912kN/m验算挠度:0.66kN/m方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4×8×8/6=42.667cm3;I=4×8×8×8/12=170.667cm4；均布荷载作用下：弯矩图剪力图7。2.1抗弯强度计算f=M/W〈［f]按照均布荷载为0.912kN/m计算最大弯矩:M=0.354ql2=0。354×0。912×0。182=0.01kN。m计算最大正应力：f=M/W=0。01/42667=1.274N/mm2<［f]=13N/mm2;满足要求；最大支座反力最大支座F=0.379kN，为第二个支座力，考虑内侧第一根大横杆与立杆相连，因此受力不传递到小横杆上，只作为大横杆的复核计算。7。2。2抗剪强度计算截面抗剪强度必须满足：V=3V/2bh〈[V]按照均布荷载为0。912kN/m计算最大剪力：最大剪力V=0.162kN计算最大剪应力：V=3V/2bh=3×162/(2×40×80)=0.45N/mm2<［V]=1。4N/mm2；满足要求；7。2.3挠度计算挠度应按下列公式进行验算：ω=0。677ql4/100EI<[ω]q──恒荷载均布线荷载标准值0.66kN/m；l──计算跨度为400mm；E──弹性模量9500N/mm2；I──截面惯性矩170.667cm4；[ω］──容许挠度400/250=1.6；ω=0.677×0。66×4004/100×9500×1706670=0。007mm板底方木最大挠度计算值ω=0。007mm<［ω］=1。6mm;满足要求；7。3大横杆的计算大横杆直接承受木方传递的集中荷载,按照结构静力计算手册最不利布置三不等跨梁计算。木方传递给支撑钢管的集中荷载为P=0.373kN,大横杆的自重为0.038kN/m,采用0。038kN/m的均布荷载加0.373kN的集中荷载进行验算;大横杆受力简图如下图所示:P=0.379KNP=0.379KN弯矩图剪力图支座反力钢管截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=4。49cm3；截面惯性矩I=10。78cm4;7。3.1抗弯强度计算f=M/W〈[f］按照均布荷载为0。038kN/m和0.373kN的集中荷载组合计算最大弯矩:M=0.33kN。m计算最大正应力：f=M/W=330000/4490=73。5N/mm2<[f]=205N/mm2；满足要求；7.3。2抗剪强度计算按照均布荷载为0。038kN/m和0。325kN的集中荷载组合计算最大剪力：最大剪力V=1.45kN取大值计算最大剪应力：V=3V/2A=3×1450/（2×424）=5.13N/mm2〈［V］=120N/mm2；满足要求；7。3。3挠度计算挠度应按下列公式进行验算：ω=0。677ql4/100EI<[ω]q──恒荷载均布线荷载标准值0.363kN/m；l──计算跨度为1400mm;E──弹性模量206000N/mm2;I──截面惯性矩10.78cm4；[ω］──容许挠度1400/250=5.6；ω=0.677×0.363×14004/100×206000×107800=0。425mm板底方木最大挠度计算值ω=0。425mm<[ω]=5。6mm；满足要求;7。4小横杆的计算小横杆计算考虑由大横杆受力传递过来，只考虑中间4根大横杆受力传递，两侧大横杆直接传递到立杆上.大横杆的力考虑由木方传递的力进行计算支座反力如下：有木方的支座反力传递到大横杆上支座反力如图则小横杆上的计算简图:弯矩图剪力图钢管截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=4。49cm3;截面惯性矩I=10。78cm4；7。4。1抗弯强度计算f=M/W＜［f]M=0。76kN.m计算最大正应力：f=M/W=760000/4490=169.27N/mm2<[f]=205N/mm2;满足要求；7。4。2抗剪计算最大剪力V=2.38kN·计算最大剪应力：V=3V/2A=3×2380/(2×424）=8.42N/mm2<［V]=120N/mm2;满足要求;7。4。3挠度计算大横杆的自重标准值P1=0。038×1。4=0.0532kN脚手板的荷载标准值P2=0.35×1×1。4/5=0。098kN活荷载标准值Q=3×1×1.4/5=0.84kNP=0。0532＋0。098＋0.84=0.9912kN挠度应按下列公式进行验算：ω=19Pl3/384EI<［ω］式中:P──节点集中荷载标准值0.9912kN;l──计算跨度为1000mm；──钢材的弹性模量206000N/mm2；──截面惯性矩10.78cm4;[ω]──容许挠度1000/250=4；ω=19×991×10003/384×206000×107800=2.208mm小横杆最大挠度计算值ω=2.208mm<[ω］=4mm;满足要求；7.5扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5):R≤Rc其中：Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0。038×1。4×6/2=0.1596kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1。2/2=0.0228kN；脚手板的自重标准值:P3=0。5×1.5×1.4/2=0。525kN；活荷载标准值：Q=3×1.5×1。4/2=3。15kN;荷载的设计值：R=1.2×(0.1596＋0.0228＋0.525）＋1.4×3。15=5。259kN；单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求；7.6脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m),平均纵距取1.2m，平均步距取1.8m,为0.1202；NG1=0.1202×16.8＋0。038×16.8=2.658kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2），为0。5；NG2=0。5×6×1.15×1。4/2=2。415kN;(3)角钢防护门自重标准值(kN/m），为0。3；NG3=0.3×6×1。4/2=1。26kN；经计算得到，静荷载标准值：NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.333kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值:NQ=2×4×1.4×1/2=5。6kN；风荷载标准值按照以下公式计算：其中Wo-—基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2011)的规定采用：Wo=0。4kN/m2；Uz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2011)的规定采用：Uz=1.73（计算立杆稳定性）、1.85（计算连墙件）；Us-—风荷载体型系数(考虑半封闭形式）:防护门挡风面积(考虑0.2)：1。8×0。7×0。2=0。504m2中部模板防护挡风面积：0。45×1。8=0.81m2立杆挡风面积：0.048×1。8×2=0。1728m2单层架体迎风面积：1.15×1.8=2。07m21.3×1。2×1。487/2.07=1.12；经计算得到，风荷载标准值：Wk=0。4×1.12×1。73=0.775kN/m2；0.4×1.12×1.85=0.829kN/m2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式:N=1.2NG＋1.4NQ=1。2×6。333＋1.4×5.6=15.44kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1。2NG＋0。9×1.4NQ=1。2×6.333＋0.9×1。4×5。6=14.655kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩为：Mw=0.9×1。4WkLah2/10=0。9×1。4×0.775×1。4×1.82/10=0.443kN.m;7.7立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中：N——立杆的轴心压力设计值，N=15。44kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到0。188；i——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；lo—-计算长度(m),由公式lo=kuh确定，lo=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u—-计算长度系数，u=1.5；A——立杆净截面面积，A=2×4.24cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩），W=4。49cm3；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2）σ=1544/(0.188×424×2)=96。8N/mm2；[f］——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算〈[f］，满足要求；2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：N——立杆的轴心压力设计值，N=14。655kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到0。188;i——计算立杆的截面回转半径,i=1。58cm；lo-—计算长度（m),由公式lo=kuh确定，lo=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数,由脚手架的高度确定；u=1.5A——立杆净截面面积，A=2×4。24cm2；W—-立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.443kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=190。56N/mm2；[f］—-钢管立杆抗压强度设计值,［f]=205N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求；7.8连墙件的计算1、连墙件杆件的强度及稳定计算强度：稳定：2、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算Nl=Nlw+No其中：Nlw-—风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:Nlw=1。4×wk×Awwk—-风荷载标准值，wk=0。829kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=2.8×3.7=10。36m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）;No=3经计算得到Nlw=12.024kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.024kN;σ=15024/308。6=48。684N/mm2≤0。85×205=174。25N/mm2满足要求；15024/0。858×308.6=56。742N/mm2≤0。85×205=174.25N/mm2满足要求;连墙件轴向力设计值Nv=φA[f]其中：φ——轴心受压构件的稳定系数,由长细比l/i=35/0.8