塔楼大堂高支模架施工方案B-塔楼大堂高支模施工方案资料文档

第1页，共59页第1页，共59页湘潭万达广场项目塔楼大堂高支模架施工方案（方案编号：CSCEC2B-XTWD-063）编制：审核：批准：中国建筑第二工程局有限公司湘潭万达广场总承包项目部二〇一四年五月第2页，共59页第2页，共59页目录TOC\o"1-2"\h\z\u1工程概况： 11.1基本概况 11.2分部分项工程概况 11.3高支模区域平面 23、施工准备 63.1材料准备： 63.2技术准备 83.3劳动力准备 94、搭设参数 94.1基本搭设参数 94.2梁加固参数 105施工工艺及施工方法 115.1施工工艺流程图： 115.2施工方法： 115.3构造要求 136高支模架体检查、验收 157高支模架混凝土施工 168高支模模板拆除 179安全文明施工 199.1脚手架搭设过程安全技术要求 199.2脚手架使用及拆除注意事项： 2010高支模施工应急预案 21第3页，共59页第3页，共59页10.1概况 2110.2机构设置 2110.3机构的职责 2210.4应急救援工作程序 2210.5救援方法 2211、计算书 2411.1梁木模板与支撑计算书 2411.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书 2711.3梁模板扣件钢管高支撑架计算书 3611.4扣件钢管楼板模板支架计算书 46第4页，共59页第4页，共59页1工程概况：1.1基本概况湘潭万达广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、月华东路与月华西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒你们；B地块为住宅,由12#栋34层塔楼、塔楼附属商铺组成。是集购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地256亩，总建筑面积88.6万m2，其中地上71.73万m2，地下16.7万m2。B地块工程地上三十三层，地下一层。抗震设防烈度为6度,设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，本结构主楼为剪力墙结构体系，抗震等级三级；。建筑物场地土类型为中软场地土，建筑场地类别为Ⅱ类;本建筑属一类建筑，耐火等级为一级。±0.000相当于绝对标高63.050m。地下室抗浮水位绝对标高为58.00~60.000m。地基基础的设计等级为甲级,基础设计安全等级为二级。1.2分部分项工程概况根据结构施工图图纸,本工程各塔楼存在局部高大模板施工，具体以5#栋塔楼为例进行阐述。5#栋左0A~C轴/交5~10轴入户大堂，高支模面积30.2平米；C~D轴/交11~12轴种植架空层，高支模面积7.95平米；B~D轴/交12~14轴种植架空层，高支模面积6.5平米。0A~C轴/交19~24、32~37轴入户大堂，高支模面积30.7平米；B~D轴/交15~17轴种植架空层，高支模面积6.2平米；B~D轴/交17~19轴种植架空层，高支模面积8.25平米；B~D轴/交37~39轴种植架空层，高支模面积8.8平米。B~F轴/交42~47轴种植架空层，高支模面积8.5平米；B~F轴/交46~49轴入户大堂，高支模区域面积约33.2平米；第5页，共59页第5页，共59页支模架高度均为8.8米.入户大堂为本工程楼面模板支撑系统主要和最重要环节。具体参数详见下表：部位搭设高度搭设跨度主要构件尺寸板厚备注0A~C轴/交5~1010.5m5.8m主梁：200*500次梁：200*4001000A~C轴/交19~2410.5m5.8m主梁：200*500次梁：200*4001000A~C轴/交32~3710.5m5.8m主梁：200*500次梁：200*400100B~F轴/交46~4910.5m6.4m主梁：200*600次梁：200*450100种植屋面上空部分10.5m2.9m、3.5m、3.85m1001.3高支模区域平面第6页，共59页第6页，共59页第7页，共59页第7页，共59页2、编制依据（1）《湘潭万达广场施工组织设计》；（2）B区结构施工图纸（中冶南方设计院）；（3）建质[2021]254号《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》；（4）《危险性较大分部分项工程管理办法》建质【2021】87号文（5）规范、规程：1）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2021）；2）《施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；3）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2021）；4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2021）；5）《扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全》；6）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2021）；7）《建设工程施工现场消防安全技术规范》（GB50720-2021）8）《建筑施工手册》第四版；9）湘潭市相关法律、法规、地方性条文规定的内容3、施工准备3.1材料准备：3.1.1材料进场要求3.1.1.1.脚手架钢管要求（1）选用的新钢管规定1）应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸》试验方法(GB/T228)的有关规定;2）钢管的外径、壁厚、端面等偏差，应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021)中表8.15的规定;3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；第8页，共59页第8页，共59页4）钢管必须涂防锈漆，一律选用黄色。（2）选用的旧钢管规定表面锈蚀深度不得大于0.18mm。检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根好做锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值不得使用;钢管弯曲各种杆件端部1.5m范围以内，弯曲值不得大于5m;立杆钢管弯曲挠度值当3m＜L≤4m时不大于12mm，当4m<L≤6m时不大于20mm;水平杆、斜杆的钢管弯曲挠也得大于30mm。3.1.1.2扣件（1）扣件性能要求1)扣件用机械性能不低于《KT33-81》要求的可锻铸铁制造的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新扣件要具有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2)当对于扣件质量有怀疑时，要按现行国家标准《钢管脚手架扣件(GB15831)的规定抽样检测:旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件施工前均进行防锈处理。3)脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏，扣件活动部位应能灵活转动。（2）扣件的种类1)两钢管90·交叉连接采用直角扣件;2)两钢管呈任意角度交叉连接采用旋转扣件；3)钢管与钢管接长采用对接扣件。（3）扣件的质量检查扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件使用前应进行防锈处理:先除锈然后采用油浸防锈。3.1.1.3可调托座第9页，共59页第9页，共59页（1）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。（2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6㎜；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30㎜。（3）可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5㎜。3.1.1.4脚手板本工程全部采用竹串片脚手板，竹串片脚手板应符合现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164的相关规定。3.1.1.5安全兜网安全兜网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不小于3m，网眼尺寸不大于5cm，每张安全网重量一般不超过15kg，水平设置时能承受不小于16k的冲击荷载。密目式安全立网技术要求符合GB5725-2021的规定。阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阻燃时间均不大于4s。3.1.2材料需用计划根据本工程工程量，材料需用计划表如下：序号材料名称规格单位数量备注1木方80*60mm吨202钢管48*3.5mm米670003扣件十字颗300004对接颗100005旋转颗80006模板1830*915*15mm张150007对拉螺杆Φ14套25008安全兜网疏目张5009可调托座可调套200010竹跳板300*50mm&3m块500第10页，共59页第10页，共59页3.1.3机具需用计划（1）木工圆盘锯：应至少保证两台，用于大量模板切割配置，木方的切断等。（2）手提电锯：根据劳务队自身要求进行配置，项目部原则上不允许木板、木方等材料操作现场加工。（3）扳手、榔头等常用工具由各施工操作人员自行配置。（4）架子工使用的防滑鞋、安全带等安全防护用具。3.2技术准备（1）要求项目部现场管理人员、劳务队管理人员及架工、模板班组长熟悉图纸，明确本工程高支模架搭设质量目标、技术要求。（2）根据现行的施工规范、技术标准及安全技术操作规程，编制高支模架施工方案，并对劳务队施工班组做好技术交底工作。（3）协助物资部完成高支模架钢管、可调托座、扣件等的技术性能复核，不合格平一律不得进场。3.3劳动力准备下表中数据为根据单栋塔楼拟派劳动力，现场实际劳动力可根据进度需求适当调整。序号工种数量备注1木工60模板支设2架工40持证上岗3电工3设备检修4力工20辅助作业4、搭设参数4.1基本搭设参数（1）立杆：第11页，共59页第11页，共59页塔楼大堂、种植架空层：横向间距:0.9m；纵距(m):0.9m；步距：1.5米；（高支模架计算见“十一章节”）采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；（2）横杆：大横杆步距1.5m。（3）扫地杆：脚手架扫地杆纵横通长设置在距楼面底部20cm处。（4）剪刀撑：剪刀撑钢管斜角采用45°~60°，接头搭接长度为1m，接头位置采用3个旋转扣件连接。满堂架外围一圈通长设置竖向剪刀撑，架体内每隔4.5米间距设置一道竖向剪刀撑。塔楼大堂及种植架空层支模架体沿架体高度方向上下各设置三道水平剪刀撑。（5）扣件：扣件螺栓拧紧力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm，支撑横杆与立杆的连接扣件应采取抗滑措施，应用双扣件进行连接。（7）水平防护：水平防护采用兜网，每隔4.5m设一道水平防护；大堂架体中部设置一道硬防护。（8）垫块：立杆下垫100*100*50木块。4.2梁加固参数（1）梁截面B*D(m)：0.20*0.60、0.20*0.70立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.9m；梁两侧立杆间距(m)：0.9m；立杆步距h(m)：1.50m；梁底增加承重立杆根数：1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底小横杆间距0.45m；梁中增加一道M14对拉螺杆，水平间距600mm。第12页，共59页第12页，共59页（2）梁截面B*D(m)：0.20*0.40立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.9m；梁两侧立杆间距(m)：0.9m；立杆步距h(m)：1.50m；梁底增加承重立杆根数：1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底小横杆间距0.45m；5施工工艺及施工方法5.1施工工艺流程图：测量放线→摆放垫块→摆放纵向扫地杆→第13页，共59页第13页，共59页逐根树立立杆，随即与横向扫地杆扣紧→安第一步纵向大横杆并与各立杆扣紧→安第一步横向大横杆并与立杆扣紧→安装上部的纵横向大横杆→搭设纵向和横向剪刀撑→搭跳板→挂水平安全网→立快拆头→搭横向支撑模板→铺梁板底模→绑扎梁钢筋→封梁边模5.2施工方法：（1）先根据方案要求测放立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。（2）按方案中立杆排布分配摆放好需要的钢管，梁模板支撑的采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。（3）架体设纵横向扫地杆，扫地杆设在基础上平面200mm处的立杆上，用十字扣件固定在立杆上，立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。立杆接头要错开不设在同一层面上，立杆下端与垫木间增加木楔，用来调整立杆沉降不匀。（4）将纵横向水平杆用直角扣件固定在立杆上，扣件的拧紧力矩控制在45-60Nm，水平杆在转角处必须交圈（形成井字形结构）；水平杆接长时，相邻两接头不在同步同跨内。不同步、不同跨，两个接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜。（5）随架体的上升，沿支模架外排立杆的四周满设剪刀撑；中间部每隔4.5m设置竖向剪刀撑；在架体顶部和中部每隔设水平剪刀撑，以提高架体抵抗水平施工荷载冲击时的稳定性；任何情况下，高支撑架的顶部和底部必须设水平剪刀撑。

（6）钢管、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置,可调顶托的丝杆外露不得超过200mm。第14页，共59页第14页，共59页（7）根据施工操作规范及施工现场的实际情况，在大跨度梁、板位置，满堂架搭设应适当考虑梁、板的下挠要求（跨度超过4m的梁按规范要求跨中起拱1-3‰，大梁底部起拱3‰）。（8）在结构柱分节施工完成，达到一定强度并拆模后将架体与柱子相连加固（如下图），增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。5.3构造要求5.3.1立杆构造要求（1）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延伸两跨与立杆固定，高差不应大于1m,靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应大于500mm。（2）在梁底设置的立杆采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。（3）立杆接长严禁搭接，且立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（4）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上。第15页，共59页第15页，共59页5.3.2水平杆构造要求（1）水平杆接长采用搭接，搭接长度不应小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。（3）每步的纵、横水平杆应双向拉通。5.3.3剪刀撑构造要求（1）模板支架按下列规定设置剪刀撑：1）模板支架外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔4.5m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；2）模板支架四边与中间剪刀撑部位，从顶层开始向下上中下设置三道水平剪刀撑；剪刀撑别在扫地杆面上，高度4.5m及9.5处设置（2）剪刀撑的构造应符合下列规定：1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,剪刀撑斜杆与地面倾角宜为45°，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；2）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，并采用不少于3个旋转扣件固定。3）剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；5.3.4安全防护平网挂设要求第16页，共59页第16页，共59页沿架体竖向，每隔4.5米设置一道软防护，大堂架体中部设置一道硬防护。6高支模架体检查、验收（1）在下列情况下，必须对脚手架进行检查：（1）脚手架搭设前；（2）作业层施加荷载前；（3）每搭设完6～8m高度后；（4）到设计高度后；（5）遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；（6）停用超过一个月，复工前。（2）进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：１）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2021）的相关规定；２）施工组织设计设计（专项方案）及变更文件；３）技术交底文件。（3）脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表规定：脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差检查方法与工具１地基基础表面坚实平整——观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度20～50m——±100用经纬仪或吊线和卷尺项次项目技术要求允许偏差检查方法与工具2立杆垂直度下列脚手架允许水平偏差(mm)用经纬仪或吊线和卷尺搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m40m20m第17页，共59页第17页，共59页H=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法。3间距步距纵距横距——±20±50±20钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端——±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差——±１05双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm——钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500mm——钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/3——纵向水平杆的对接扣件至主节点的距离a≤La/3——扣件螺栓拧紧扭力矩40～65N.m——扭力板手7剪力撑斜杆与地面的倾角45。～60。——角尺8脚手板外伸长度对接a=130～150mmL≤300mm——卷尺搭接a≥100mmL≥200mm——卷尺7高支模架混凝土施工第18页，共59页第18页，共59页（1）施工过程中先行浇筑竖向构件（并将架体与已浇筑柱固接形成整体），最后浇筑水平方向构件，竖向构件采用料斗利用塔吊运输，水平结构采用汽车泵。另在进行水平向构件施工时，需确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由外围向中间逐步浇筑的方式进行，先浇筑主次梁浇筑至板底后，再统一浇筑板。混凝土浇筑退泵路线浇筑见下图：第19页，共59页第19页，共59页第20页，共59页第20页，共59页（2）混凝土浇筑前，必须报项目部对高支模架体进行验收，混凝土浇筑必须在浇筑令下发后方可实施。（3）混凝土浇筑施工前，施工现场各项准备工作必须完备，各工种操作人员、各部位管理人员必须明确分工，各司其责。（4）混凝土浇筑期间项目安排值班领导24小时轮流值班，督促现场各部位负责人认真履行职责，统筹处理现场各项事务。（5）混凝土浇筑过程中严禁集中堆载，现场采用布料机进行布料。8高支模模板拆除（1）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆摸强度要求一览表：结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（％）梁、拱、壳≤8m≥75>8m≥100板≤2m≥50>2m、≤8m≥75>8m≥100悬臂结构≥100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（2）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（3）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（4）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。第21页，共59页第21页，共59页（5）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。7）拆下的钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。第22页，共59页第22页，共59页9安全文明施工9.1脚手架搭设过程安全技术要求（1）脚手架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2021）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。（2）对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。（3）不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。（4）脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。（5）水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。（6）水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。（7）可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（8）模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（10）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（11）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）砼浇筑时，必须采用塑料薄膜或彩条布在脚手架内排立杆处围挡，防止砼浆对安全网造成污染。9.2脚手架使用及拆除注意事项：（1）脚手架搭设完成班组自检合格后，报建设单位、监理单位、施工单位检查，合格后方可投入使用。第23页，共59页第23页，共59页（2）主体结构施工时，严禁将内部满堂架、边部结构斜撑架与外脚手架相连。（3）严禁在架体上集中堆载大量荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。（4）混凝土浇筑前应会同有关各方再一次检查架体的搭设情况，并根据检查意见立即整改到位。（5）混凝土浇筑过程中，应派专人进行架体查看，发现存在安全隐患应立即停止浇筑，人员、设备撤离后对架体采取加固等整改工作，经整改合格后方可继续投入使用。（6）待混凝土强度达到规范要求后方可进行脚手架拆除。拆除前对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。（7）脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。（8）模板及支撑脚手架拆除前劳务公司应提出书面拆除申请单，我部将结合该部位混凝土试块检验强度报告等资料一并提交监理单位审核，各种资料齐全、合格且监理单位审核批准后方可进行拆除作业，严禁未经允许擅自进行拆除作业，违者进行罚款处理并承担由此造成的一切后果。（9）严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆。（10）在拆除的脚手架周围，于坠落范围设置“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。（11）对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能够安全运转。第24页，共59页第24页，共59页（12）拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格分类堆放整齐。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。（13）本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。（14）拆除时操作人员要佩戴安全帽、系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿等。（15）在拆除体积大、重量重的构件时应由几个架子工配合作业。（16）脚手架拆除应由专业架子工进行，并应取得建设部颁发的特种人员操作证。10高支模施工应急预案10.1概况高支模架施工可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。10.2机构设置为应对可能发生的事故，做到快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理陈晓任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体设置如下：组长：陈晓副组长：任吉红、张国伟、张振宇、任有天、孙延军成员：马虔、伍艳军、敬春良、余佩宏、周后安、李艳明、张良洪等。10.3机构的职责（1）组长负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2）副组长负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。第25页，共59页第25页，共59页（3）成员负责进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。10.4应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陈晓立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。（4）项目部指定由何德富负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。10.5救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。第26页，共59页第26页，共59页（2）坍塌应急救援方法：1）地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、你们电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急处理以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院救治。11、计算书11.1梁木模板与支撑计算书11.1.1梁模板基本参数第27页，共59页第27页，共59页梁截面宽度B=200mm，梁截面高度H=700mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面60×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。11.1.2梁模板荷载标准值计算模板自重=0.200kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；第28页，共59页第28页，共59页t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。11.1.3梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！11.1.4梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=70.00×1.80×1.80/6=37.80cm3；截面惯性矩I=bh3/12=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；第29页，共59页第29页，共59页M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300×0.300=0.244kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.244×1000×1000/37800=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×18.144+1.4×3.780)×0.300=4.872kN截面抗剪强度计算值T=3×4872.0/(2×700.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×18.144×3004/(100×6000×340200)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!11.1.5穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70×0.60/1=16.24kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；第30页，共59页第30页，共59页穿梁螺栓承受拉力最大值为N=16.239kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!11.1.6梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容11.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书11.2.1依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2021《建筑结构荷载规范》GB50009-2021《钢结构设计规范》GB50017-2021《混凝土结构设计规范》GB50010-2021《建筑地基基础设计规范》GB50007-2021《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-202111.2.2计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.1m，梁截面B×D=200mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。第31页，共59页第31页，共59页地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取0.80。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.5。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。11.2.3模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。第32页，共59页第32页，共59页作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）荷载的计算：1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.900=16.065kN/m2）模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.900×(2×0.700+0.200)/0.200=1.440kN/m3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.200×0.900=0.810kN均布荷载q=1.35×16.065+1.35×1.440=23.632kN/m集中荷载P=0.98×0.810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；截面惯性矩I=bh3/12=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)第33页，共59页第33页，共59页剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.886kNN2=3.748kNN3=0.886kN最大弯矩M=0.029kN.m最大变形V=0.004mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.029×1000×1000/48600=0.597N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!2）抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1476.0/(2×900.000×18.000)=0.137N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0.004mm第34页，共59页第34页，共59页面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!11.2.4梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.748/0.900=4.164kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.16×0.90×0.90=0.337kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×4.164=2.249kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×4.164=4.123kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；截面惯性矩I=bh3/12=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.337×106/64000.0=5.27N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2249/(2×60×80)=0.703N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，第35页，共59页第35页，共59页均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.431kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.431×900.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.469mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!11.2.5梁底支撑钢管计算（1）梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图第36页，共59页第36页，共59页支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.061kN.m最大变形vmax=0.008mm最大支座力Qmax=5.399kN抗弯计算强度f=M/W=0.061×106/5080.0=12.06N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!（2）梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。11.2.6扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.40kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!11.2.7立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.40kN(已经包括组合系数)第37页，共59页第37页，共59页脚手架钢管的自重N2=1.35×1.490=2.011kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.35×0.252=0.340kN非顶部立杆段N=5.399+2.011=7.409kN顶部立杆段N=5.399+0.340=5.739kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2021，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；λ=3561/15.8=225.376允许长细比λ=185.190<210长细比验算满足要求!φ=0.144σ=5739/(0.144×489)=81.561N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；λ=3697/15.8=233.964第38页，共59页第38页，共59页允许长细比λ=192.247<210长细比验算满足要求!φ=0.135σ=5739/(0.135×489)=87.146N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=81.561N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；λ=3562/15.8=225.415允许长细比λ=185.222<210长细比验算满足要求!φ=0.144σ=7409/(0.144×489)=105.305N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×1.088=0.272kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.272×0.900×1.500×1.500/10=0.069kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=5.399+1.350×0.252+0.9×0.980×0.069/0.900=5.807kN非顶部立杆Nw=5.399+1.350×1.490+0.9×0.980×0.069/0.900=7.477kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；λ=3561/15.8=225.376允许长细比λ=185.190<210长细比验算满足要求!φ=0.144第39页，共59页第39页，共59页σ=5807/(0.144×489)+69000/5080=96.189N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；λ=3697/15.8=233.964允许长细比λ=192.247<210长细比验算满足要求!φ=0.135σ=5807/(0.135×489)+69000/5080=101.840N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=96.189N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；λ=3562/15.8=225.415允许长细比λ=185.222<210长细比验算满足要求!φ=0.144σ=7477/(0.144×489)+69000/5080=119.934N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。11.2.8基础承载力计算立杆基础底面为地下室顶板，承载力符合要求11.3梁模板扣件钢管高支撑架计算书11.3.1依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2021《建筑结构荷载规范》GB50009-2021《钢结构设计规范》GB50017-2021《混凝土结构设计规范》GB50010-2021《建筑地基基础设计规范》GB50007-2021《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-202111.3.2计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。第40页，共59页第40页，共59页模板支架搭设高度为9.5m，梁截面B×D=200mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取0.80。图1梁模板支撑架立面简图第41页，共59页第41页，共59页按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.5。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。11.3.3模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）荷载的计算：1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.900=16.065kN/m2）模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.900×(2×0.700+0.200)/0.200=1.440kN/m3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.200×0.900=0.810kN均布荷载q=1.35×16.065+1.35×1.440=23.632kN/m集中荷载P=0.98×0.810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；截面惯性矩I=bh3/12=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。第42页，共59页第42页，共59页计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.886kNN2=3.748kNN3=0.886kN第43页，共59页第43页，共59页最大弯矩M=0.029kN.m最大变形V=0.004mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.029×1000×1000/48600=0.597N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!2）抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1476.0/(2×900.000×18.000)=0.137N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0.004mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!11.3.3梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.748/0.900=4.164kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.16×0.90×0.90=0.337kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×4.164=2.249kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×4.164=4.123kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；截面惯性矩I=bh3/12=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算第44页，共59页第44页，共59页抗弯计算强度f=M/W=0.337×106/64000.0=5.27N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2249/(2×60×80)=0.703N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.431kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.431×900.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.469mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!11.3.4梁底支撑钢管计算（1）梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图第45页，共59页第45页，共59页支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.061kN.m最大变形vmax=0.008mm最大支座力Qmax=5.399kN抗弯计算强度f=M/W=0.061×106/5080.0=12.06N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!（2）梁底支撑纵向钢管计算第46页，共59页第46页，共59页梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。11.3.5扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.40kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!11.3.6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.40kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×1.401=1.891kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.35×0.252=0.340kN非顶部立杆段N=5.399+1.891=7.289kN顶部立杆段N=5.399+0.340=5.739kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；第47页，共59页第47页，共59页参照《扣件式规范》2021，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m；λ=3467/15.8=219.450允许长细比λ=185.190<210长细比验算满足要求!φ=0.152σ=5739/(0.152×489)=77.208N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m；λ=3599/15.8=227.813允许长细比λ=192.247<210长细比验算满足要求!φ=0.141σ=5739/(0.141×489)=82.970N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=77.208N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m；λ=3468/15.8=219.487允许长细比λ=185.221<210长细比验算满足要求!φ=0.152σ=7289/(0.152×489)=98.071N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10第48页，共59页第48页，共59页其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×1.088=0.272kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.272×0.900×1.500×1.500/10=0.069kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=5.399+1.350×0.252+0.9×0.980×0.069/0.900=5.807kN非顶部立杆Nw=5.399+1.350×1.401+0.9×0.980×0.069/0.900=7.357kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m；λ=3467/15.8=219.450允许长细比λ=185.190<210长细比验算满足要求!φ=0.152σ=5807/(0.152×489)+69000/5080=91.785N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m；λ=3599/15.8=227.813允许长细比λ=192.247<210长细比验算满足要求!φ=0.141σ=5807/(0.141×489)+69000/5080=97.615N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=91.785N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m；λ=3468/15.8=219.487允许长细比λ=185.221<210长细比验算满足要求!φ=0.152σ=7357/(0.152×489)+69000/5080=112.647N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。第49页，共59页第49页，共59页11.3.7基础承载力计算立杆基础为地下室混凝土顶板，承载力符合要求11.4扣件钢管楼板模板支架计算书11.4.1依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2021《建筑结构荷载规范》GB50009-2021《钢结构设计规范》GB50017-2021《混凝土结构设计规范》GB50010-2021《建筑地基基础设计规范》GB50007-2021《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-202111.4.2计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.1m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.