外脚手架计算书

外脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.501.051.8015.0管；内排架间隔墙长度为0.30米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.604.50用扣件衔接；连墙件衔接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用处:构造脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数江西省某市市地域，根本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs

1.20；思索风荷载4每米立杆数接受的构造自重规范(kN/m2):0.1161；脚手板自重规范值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重规范值(kN/m2):0.140；平安设备与平安网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；5.地基参数(m2):0.09:0.40。上面。依照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算:P=0.038kN/m1:P=0.350×1.050/(2+1)=0.123kN/m2活荷载规范值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；:q=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m；1:q=1.4×1.050=1.470kN/m；2大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)强度计算最大弯矩思索为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.470×1.5002 =0.366kN.m；1max支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M=-0.10×0.193×1.5002-0.117×1.470×1.5002 =-0.4302maxkN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值停止强度验算：σ=Max(0.366×106,0.430×106)/5080.0=84.646N/mm2；σ=84.646N/mm2小于[f]=205.0N/mm2足请求！最大挠度思索为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载规范值:q

=P1 1

=0.038+0.123=0.161kN/m；2活荷载规范值:q

=Q=1.050kN/m；2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.315mm；脚手板,纵向、受弯构件的允许挠度为l/15010mm。1500.0/150mm10mm,杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重规范值：p

=0.038×1.500=0.058kN；1

=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184kN；2活荷载规范值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；P=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.5752.495kN；2.强度计算最大弯矩思索为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:M=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；qmax集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=2.495×1.050/3=0.873kN.m；pmax最大弯矩M=M

+Mqmax

pmax

=0.879kN.m；σ=M/W=0.879×106/5080.000=173.124；205.000N/mm23.挠度计算最大挠度思索为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载惹起的最大挠度计算公式如下:V=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)qmax=0.024mm；P=p+p+Q=0.058+0.184+1.575=1.8162 1 2集中荷载规范值最不利分配惹起的最大挠度计算公式如下:V=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×pmax2.060×105×121900.0)=2.972mm；最大挠度和V=V+V=0.024+2.972=2.996qmax pmax(1050.000/150)=7.00010求!；四、扣件抗滑力的计算:8.00kN0.80，6.40kN。纵向或横向程度杆与立杆衔接时，扣件的抗滑承载力依照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向程度杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重规范值:P

=0.038×1.050=0.040kN；1脚手板的荷载规范值:P

=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；2活荷载规范值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.040+0.276)+1.4×2.363=3.687kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足请求!五、脚手架荷载规范值:值包括以下内容：(kN/m0.1248N =0.125×12.000=1.498kN；G1(kN/m20.35N=0.350×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.418kN；G2(kN/m0.14N =0.140×4×1.500/2=0.420G3(kN/m2)；0.005N =0.005×1.500×12.000=0.090G4经计算得到，静荷载规范值N=NG G1

+N+NG2 G3

=3.425kN；1/2经计算得到，活荷载规范值N=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；Q风荷载规范值应依照以下公式计算其中

--根本风压(kN/m2)，依照《建筑构造荷载标准》o(GB50009-2001)的规则采用：W=0.450kN/m2；oU--风荷载高度变化系数，依照《建筑构造荷载标准》z(GB50009-2001)的规则采用：U=0.840；zU--风荷载体型系数：Us

=1.200；经计算得到，风荷载规范值W=0.7×0.450×0.840×1.200=0.318kN/m2；k不思索风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG

+1.4NQ

=1.2×3.425+1.4×4.725=10.725kN；思索风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+0.85×1.4N=G Q9.733kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW

计算公式M=0.85×1.4WLh2/10=0.850×1.4×0.318×1.500×w ka1.8002/10=0.184kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=10.725kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式标准》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式l =kuh肯定：l=3.119m；o oL/i=197.000；o轴心受压立杆的稳定系数,由长细比φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；

/i的结果查表得到：o立杆净截面模(抵御)：W= 5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=10725.000/(0.186×489.000)=117.918N/mm2；立杆稳定性计算σ=117.918小于[f]=205.000N/mm2 满足请求！=9.733计算立杆的截面回转半径= 1.58计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式标准》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo

=kuh肯定：lo

=3.119m；L/i=197.000；o轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lφ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；

/i的结果查表得到：o立杆净截面模(抵御)：W= 5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=9732.870/(0.186×489.000)+183634.517/5080.000=143.157N/mm2；立杆稳定性计算σ=143.157小于[f]=205.000N/mm2 满足请求！七、最大搭设高度的计算:不思索风荷载时,采用单立管的敞开式、全封锁和半封锁的脚手架可搭设高度依照下式计算：构配件自重规范值产生的轴向力N

(kN)计算公式为：G2KNG2K

=N+NG2

+NG3

=1.928kN；活荷载规范值：NQ

=4.725kN；每米立杆接受的构造自重规范值：Gk

=0.125kN/m；H =[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.928+1.4×s4.725)]/(1.2×0.125)=64.888m；脚手架搭设高度Hs

等于或大于26米，依照下式调整且不超越50米：[H]=64.888/(1+0.001×64.888)=60.934m；[H]=60.934和50比拟取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。思索风荷载时,采用单立管的敞开式、全封锁和半封锁的脚手架可搭设高度依照下式计算：构配件自重规范值产生的轴向力N

(kN)计算公式为：G2KNG2K

=N+NG2

+NG3

=1.928kN；活荷载规范值：NQ

=4.725kN；每米立杆接受的构造自重规范值：Gk

=0.125kN/m；M=M/(1.4×0.85)=0.184/(1.4×0.85)=0.154kN.m；

wk wH =(0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.928+0.85s×1.4×(4.725+0.186×4.890×0.154/5.080)))/(1.2×0.125)=49.559m；脚手架搭设高度Hs

等于或大于26米，依照下式调整且不超越50米：[H]=49.559/(1+0.001×49.559)=47.219m；[H]=47.219和50[H]=47.219。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应依照下式计算：N=N +Nl lw o风荷载根本风压值Wk

=0.318kN/m2；每个连墙件的掩盖面积内脚手架外侧的顶风面积A =16.200m2；w连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N

=5.000okN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应依照下式计算：N =1.4×W×ALw k

=7.201kN；连墙件的轴向力计算值N=N +N=12.201kN；L Lw o其中φ,l由长细比l/i=300.000/15.8000.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；Nφ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×f205.000×103 =95.133kN；N=12.201<N=95.133,连墙件的设计计算满足请求！l f连墙件采用双扣件与墙体衔接。经过计算得到N求!

=12.20116.0kN，满足请l连墙件扣件衔接表示图九、立杆的地基承