外岗坞特大桥连续梁(悬灌)施工方案

--外岗坞特大桥工程连续梁悬臂浇注施工方案一、编制依据123悬灌施工）40+56+40m(图号：肆桥参(2009）23682—IV)（一)图号：杭长客专施图（轨）-027CXF—N图号：通桥(2009）8361二、工程概况杭长客运专线外岗坞特大桥DK276+67456～DK276+868.06段采纳80m.6＃～10＃11m～30m。桥梁采纳双线设计，线间距5m，桥梁采纳悬臂浇注施工方式，单“T"构11.75m，梁体为单箱单室、变截面、变高度结构，箱梁顶宽12m，底板宽6.7m,顶板厚度40cm，隔墙处加厚，按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚48～80cm，隔墙处加厚，按折线变化，全联在端支72789.53m3，各节段混凝土体积如下：节段名称0#块1#块2＃块3#块4＃块5＃块6＃块边跨合拢中跨合拢直线段节段体积175。451.548.84546。242。741。520。827。6139。6节段重量456。113412711712011110854。271.8363CRTSⅡ型板式无砟轨道对桥面构造的要求，梁面设置顶宽3100mm15mm,其它区域加高平台高65mm，加高平台的平整度应满足3mm/4m及2mm/1m的要求.JLM—25YC60A1×7-15。2—1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，其中横向预应力采纳单端张拉工艺，纵向预应力采纳双端张拉工艺，竖向预应力采纳单端复拉工艺。三、施工工艺流程四、主要施工方式1、墩梁固结700Mpa0＃0＃块浇注完成后，张拉精轧螺纹钢筋，完成墩梁固结。18×700×3.14×。152kn.m，29169kn.m。2、临时支座工后拆除,临时支座的顶标高应比相应箱梁底部标凹凸一块竹胶板的厚度.3、支座安装考支座安装图(通桥（2009）8361，又要结合线下结构设计图纸,支座设置的原则主要如下：8#主墩上（简称固定墩结合各方资料本桥梁支座布置如下：预留孔的直径允许偏差为0—20mm，孔深度允许偏差为0—50mm,浇注前应对标高、中线、预留孔位置认真检查核对无误后方可进行施工,浇注完成后应及时对标高、平整度、预留孔位置进行复测,对不合格项进行打磨等方式处理。（固定支座、横向支座无预偏量，支座的预偏量在出厂前已经依据设计文件要求设固定支座的方向。纵向活动和多向活动支座的预偏量可直接用尺量出来,实际安装时要依据设计图纸说明中提供的数值进行核对，并着重:靠近固定墩的支座预偏量小，远离固定墩的预偏量大.调整结束认真检查标高、平整度、中线以及与垫石间空隙(设计要求2。5cm，2mm2mm。4、塔吊安装为便于施工，考虑到格外地理位置，拟在本桥7＃和9＃墩位置安装两台施工塔吊，塔吊均用臂长56m，最大起吊能力为61。00#块支架搭设完成前。0#块施工1、支架施工定性，估采纳墩身做支撑牛腿进行支撑加固（见牛腿布置图）.钢板加工时四角预留螺栓孔，利用精轧螺纹钢筋进行对称加固。主横梁采纳I36c50cm1。5cm强竹胶板做面层。底板处采纳单排架支撑;腹板处采纳双排架进行加强支撑；翼缘板处采纳60cm，顶部利用木排架支撑。2、加载1。2载,故加载的总量应扣除墩顶对应箱梁重量。3、沉降观测性变形,为立模标高提供依据。2规范规定预估的方式确定。4123mm为沉降稳定,可进行卸载。卸载后应及时观测数据计算支架顶部的弹性变形，以此做为立模的依据。4、底板立模标高的设置代数值,主要为各种因素引起桥梁预期挠度的代数和,各种因素又分为调高因素和调低因素。虑。(三）挂蓝安装挂蓝采纳菱形挂蓝，挂篮的结构及构造见下图：部分组成。挂篮构造示意图如上图所示：A主桁架系统主桁架是由两片外型呈菱形的桁片在其横向设置前后横梁组成一空间桁架,并在两面竖弦杆中间设置中门架以提升主桁的稳定性和刚度,主桁杆件采纳悬挂底托系统后托梁及外侧模.B50MPa，预应力筋张拉完毕后，再410带动底平台和内外模沿滑梁向前滑动,为减小摩擦阻力，行走轨道表面及滑移支4mm120x150120x300篮的行走轨迹.C32mm斤顶提升装置来调整底模系统的标高。D部分组成，底纵梁与底模模板的横肋经过螺栓连接固定（现场配钻打孔)，后托梁经过吊杆锚固于梁体，前托梁经过吊杆与前横梁相连,浇筑混凝土时，后托梁锚固于前段已完箱梁底板.E外模模板由6mm钢板加型钢带及侧模桁架钢组成；为便于施工，内模面板18mm100x100横梁,后端悬吊于已浇箱梁表面,拆模时放松锚固端，随平台下沉和前移。挂篮加载试验测定挂篮的实际承载能力和梁段荷载作用下的变形情况。计算挂篮的实际承载能力，认识挂篮使用中的实际安全系数，确保安全可靠。产生的非弹性变形.悬臂浇注施工经过中，将挂篮的弹性变形量纳入梁段施工预拱度计算中。挂篮拼装0＃段顶面拼装，挂篮构件利用塔吊吊至已浇梁段顶面，再进行组装。主桁结构拼装在箱梁0#段顶板面轨道位置处进行砂浆找平,测量放样并用墨线弹出箱梁中线、轨道中线和轨道端头位置线.以经纬仪和垂线相互校核主桁拼装方位并控制挂篮行走时的轴线位置。利用吊装设备起吊轨道，对中安放，连接锚固梁.安装轨道锚固筋，将锚梁250～300kN前支点滑船，后结点安装临时垫块.0#顶面作工作平台，水平组拼主桁成菱形体，安装中门架，上平连。利用塔吊起吊安装主桁片就位，并实行临时固定措施,保证两主桁片稳定。接并经过锚固筋与顶板预留孔锚固。拆除临时垫块。底平台的拼装前、后托梁与吊带连接固定，再安装底篮加强纵梁、一般纵梁等,其后安装底平台两侧及前、后端工作平台。1#梁段底板。外侧模拼装利用外模前、后吊杆将外模滑梁吊起。在桥下将侧模桁架连接成一个整体，用塔吊将桁架整体吊装,悬挂在外模滑梁上。侧向安装工作平台。内模拼装点和内模锚杆悬吊。将内模顶板垫木和模板安装在滑梁上,调整模板。张拉工作平台拼装现场依据实际情况搭建简易操作平台，便于操作。（四、悬臂施工挂蓝走行就位后，调试底、侧模板标高，绑扎底腹板钢筋，安装内模，内模10cm，以便于安装面板、肋木,内模调整好后，安装顶板钢筋及预应力管道,平衡对称浇注各节段混凝土。（五、箱梁钢筋施工钢筋的绑扎挨次为先底板，再腹板,后顶板。箱梁一般钢筋主要有Φ12、Φ16、Φ20三种，分别用于纵向、横向、腹板0＃块底板横向筋采纳Φ25。垫块宜选用外加工的优质砼垫块，顶板顶面最外层钢筋净保护层为30mm，35mm.面泄水孔处钢筋可适当移动，并增设斜置的井字形钢筋加强。45cm引弧要从拉筋开头，避开烧伤主筋。纵桥向钢筋每节段间的接长形式，统一采纳绑扎搭接,格外情况下考虑帮条35d，钢筋接头设置在钢筋承受应力较小处，50%.（六、预应力施工1、纵向预应力体系：自锚式拉丝体系，即采纳双端张拉.纵向又分底板(B、腹板(F、顶板束（T，纵向预应力束的根数布置依据依据二期恒载的不同而不同，本桥腹板采纳7-7φ15-7φ5、18—7φ5，管道成型采纳镀锌金属波纹管成孔，钢带厚度≥0.3mm，金属波纹管应符合《预应力混凝土用金属波纹管》JG225-20072、横向预应力体系：φ15.20mm（7φ5）钢绞线，在顶板和墩柱上的隔梁位置布置，锚固体系采纳BM15－4（P）锚具及配套的支承垫板。张拉70x19mm向预应力采纳单端张拉工艺。3、竖向预应力体系：竖向预应力筋采纳φ25mm705MPa，JLM—25YC60A4、施工着重事项由于钢筋、管道密集，如精扎螺纹、钢绞线等管道、一般钢筋发生冲突时,允许进行局部调整，调整原则是先一般钢筋，后精扎螺纹钢筋,然后是横向预应焊接在钢筋骨架上，如管道位置与骨架相碰时,应保证管道位置不变，仅将钢箍筋，须在切断箍筋内侧补充布置相同数量和直径的竖向钢筋,且其应钩在顶板上网和底板下网纵向钢筋上。30cm，并保证格外点有定位筋。或上浮，并严禁振捣棒触及波纹管.为保证孔道压浆饱满，需设置三通管，详细要求为：对腹板束、顶板束在010m20m压浆质量。应力筋曲线坐标,直接量出相应点的高度，放样出设计的位置。电焊火花烧伤管壁.固定是否牢靠，接头是否完好，管壁是否破损等.如有破损,及时修补。波纹管控制点的安装偏差，垂直方向为±10mm;水平方向为±20mm，梁长方向为±30mm;波纹管间距偏差，同排为±10mm,上下层为±10mm。在浇注混凝土时进浆堵塞，浇注前需穿入塑料芯管，混凝土初凝后拔出。5、张拉及压浆预应力筋张拉施工应一次性施工完成。71（要尽量保持两端伸长量全都.纵向、横向预应力锚下的张拉设计值依据部位不同各不相同,详细可参考相700MPa.20％锚下应力控制，张拉到设计锚下应力后持荷3量测伸长值回油锚固.所有预应力张拉均采纳双控法,即延伸量和张拉控制应力，实际伸长值与理论延伸量控制在±6%内。YDC240Q墩顶横隔板也采纳单端交替进行张拉,张拉挨次：从隔板外侧至内侧对称张拉。为了削减竖向预应力的损失，竖向预应力采纳两次重复张拉的方式,即在第一次完成后1天进行第二次张拉，弥补由于操作和设备等原因造成的预应力损失。筋应与之绑扎形成钢筋骨架。3d5℃。5泥，掺入粉煤灰应符合《客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》3.2。70.34，30～50s压浆前孔道用清水冲洗，高压风吹干,压浆用的胶管一般不超过30m.水泥40min。保护。施工时所有备用孔道均需经设计单位同意方可使用,施工完毕后,应对备用孔道进行压浆处理。(七、梁体砼浇筑对模板认真清洗。浇注设备依据地形主要采纳气泵当地形受限时采纳地泵,悬臂浇注时着重平衡浇注，最大不平衡重不得超过20吨，灌注时水平分层，一次性2m底板砼,顶板需预先设置下料口，可采纳挪开模板的方式，下列设置串筒或溜槽进行浇注，待底板浇注完成后，恢复模板及钢筋。以插入式振捣器为主,个别如齿板处、腹板锚固端钢筋较密宜采纳较小直径振捣30mm）.证管道不堵塞，插入的芯管要在初凝后及时拔除。型轨道板结构需要,砼表面不进行拉毛，砼终凝后，立刻进行砼的养护工程，进行覆盖、洒水，消除因内外温差引起的砼表面裂纹等。（八）直线段施工6＃10＃处位于低凹地区,支架结构形式为：下部钢管桩支柱+I56主横梁+贝雷片纵梁+I25工字钢分配梁,上部采纳满堂式脚手架搭设。钢管桩底部采纳C30混凝土条基，条基长度12m，宽度2m，高度2m。钢管桩之间采纳20#1.6cm焊接加劲板增强稳定性.纵向分布贝雷纵梁,底板及腹板处采纳单三排贝雷片支I2550cm设。顶层满堂脚手架除腹板处横向采纳30cm步距外，其余纵、横向均采纳60cm1。5cm0＃块.支架布置见下图:（九)、合拢段施工在完成梁体各悬灌段及边跨直线段施工后,即应尽早完成合拢段梁体施工。T上述各难点，是合拢梁体施工的关键。合拢段详细施工程序为:走行挂篮→安装外侧模板和底模板→调整立模标高重→安装劲性骨架→混凝土浇筑及养生→中跨合拢→预应力张拉并压浆→拆除临时刚接→拆除挂篮、模板及直线段支架.1、合拢梁段模板点,继续前进,使底模和侧模位于合拢段.用倒链将底模拉紧靠近底板，经过在已浇筑完成的最后梁段（或直线段）底板预留孔洞，用φ32的精扎螺纹钢筋悬挂底模板托架，拧紧螺帽调整侧模完成合拢段底、侧模的安装.为便于内模拆除，内模采纳钢管支撑、方木竹胶板拼装.钢管支撑在劲性骨架上，内模拆除后从前节段预留的孔洞处撤除材料。2、劲性骨架的安装在合拢段两侧底板上预埋10mm厚的钢板,板底设置φ25U形锚筋，预埋钢板下铺设局部加强筋，然后预埋在合拢段两端的已成块段上,分别在桥面和底板各天的最低温度时进行，焊接经过要飞快，并立刻浇注合拢段混凝土。3、压配重压配重的目的主要是保证箱梁在合拢前两端平衡,常规的方式是在梁体两端各压合拢段混凝土重量一半的砂袋.浇注合拢段时，边浇注边向0＃块位置运送砂袋，在合拢段混凝土浇注经过中,布置专人依据合拢段混凝土的浇注速度，适当控制倒运速度,使浇注混凝土的增重与砂袋倒运的减重保持相当。4、混凝土施工受压的情况下达到终凝,避开受拉开裂。性温差引起的梁体收缩及次内力。5、张拉合拢束6、体系转换0#块处的临时锁定，拆除临时支座，完成体系转换。（十一)、箱梁施工的线型控制1、悬臂梁施工线型控制的关键是要分析每一施工阶段、每一施工步骤的结—测量—-分析比较——调整—-预报"的循环经过，这个经过的各个环节是相互制约、缺一不行的,影响这一经过每个环节的因素对线型控制的效果将产生直接影响。2、施工控制由于箱梁在悬臂浇筑施工时受砼自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度,砼自身还存在收缩、徐变等因素，也会使悬臂段发必需对各悬臂施工节段的以挠度与应力为控制的进行观测控制以便在施工及时调整有关的标高参数,为下节的模板安装提供数据预报，确定下节段合适的模板标高。挠度控制采纳计算机软件进行。观测内容:ｂ.浇筑前预拱度调整测量；ｃ。砼浇筑后的挠度观测；ｇ.合拢段合拢前的温度修正;ｈ.温度观测；ｉ.应力观测（经过在控制截面内预埋测试仪器搜集数据).合拢前的数据.3、线形控制的详细实施方式成前后的标高差。将这两个标高差与线形控制软件计算得出的结果分别进行比较，相比的误差都小于设计值，则按软件计算的挠度进行下一梁段的施工;若两段的立模实际标高进行修正。按上述步骤不断循环，直至悬灌梁段施工完毕。4、施工控制测点布置：在梁段端部左右腹板中间、箱梁横向中部梁段边缘五、0＃块支架验算1、纵桥向方木承载力验算45。24kn，M=1/8ql2=1.42kn。m,W=bh2/6=15×152/6=562.5cm3截面积：A=15×15=225cm2弹性模量：E=1×104MPa惯性矩： I=bh3/12=4218。75cm4①强度验算。52MPa＜[σw］=13MPa,强度满足要求(参考红松木)。由矩形梁剪应力计算公式得:τ=3Q/2A=3×（45。24/2)×103/(2×(150×150)）2=1。51MPa＜［τ]=2.3MPa，剪应力满足要求.②刚度验算fmax =5qL4/384EI=5×45.24×0.54/（384×4218。75×1×104）。09mm＜［f］=L/400=300/400=0.75mm刚度满足要求。2、横桥向方木的验算(10＊10cm）1.5（1。5＊4。35*0。8＊26＊0。线荷载:q=13。572/0。8=16.965kn/mM=1/8ql2=0.191kn.m，W=bh2/6=10×102/6=166。7cm3截面积:A=10×10=100cm2弹性模量:E=1×104MPa惯性矩： I=bh3/12=833.3cm4①强度验算强度满足要求（参考红松木。由矩形梁剪应力计算公式得：τ=3Q/2A=3×（16。965/2）×103/（2×（100×100）2=1。27MPa＜［τ］=2.3MPa，剪应力满足要求。②刚度验算fmax =5qL4/384EI=5×16.965×0。34/（384×833。3×10—4×1×10-4)。02mm＜［f］=L/400=300/400=0.75mm刚度满足要求.3、模板的验算E=9＊103MPa，f=70MPa；木材物理力学性能指标：弹性模量E=9＊103MPa，静曲强度f=25MPa。容许挠度δ≤L/400.模板及支架自重：1.4KN/m2钢筋混凝土自重：26kn/m3振捣产生荷载:2。0KN/m2：1.5KN/m2强度验算：30cmq=（1。4+2。0+1.5)＊0。3+26＊0。3*4。35=35。4kn/mM=1/8qL2=0。398kn.m,W=1/6bh2=11。25cm3，I=1/12bh3=8。43cm4σw=M/W=35。38MPa＜［σw］=70MPa，强度满足要求刚度验算：fmax =5qL4/384EI=5×35.4×0。34/（384×8.43×9×10—4）=0。49mm＜［f］=L/400=300/400=0。75mm、横梁验算（I56b）q=4。35*0。8*2.7＊26*1。2=293。2kn/m（取安全1。2）I56b：w=2447cm3，I=68510cm4。Mmax=0。125*q*l=0。125＊293。2*1。5=54。975kn.mσ=Mmax/W=54.975＊106/1860*103=29.6Mpa<［σ］=170Mpa4mm<L/400=7.5mm5、次横梁（I36c工字钢)验算：0.5m，以最不利荷载腹板区进行验算则单根工字钢所受荷载钢筋混凝土梁重量按26kN/m3)整体稳定性验算：查得I36c：工字钢得I=17310cm4，w=902cm3挠度验算:I1、钢管桩验算（1、施工荷载按1.5kn/m2，支架及模板按20kn/m278。5×65=51.03kn：15×24×50=180kn56b6m60cm50cm计算，则截面积12.478m2，由支架承重为12.478*26＊6=1946kn，总荷载计算为。88≈26.8=268.319kn。（2）l=5.87m。Φ63*6mm钢管桩截面积A=117。56cm2；回转半径i=22。06cm；长细比=587/22.06=26.6，查表稳定系数φ=0。943。943)=24。2Mpa<［δ]=170Mpa2、I56：0.48*3*3.05＊26=119.192kn，则均布荷载可近似认为q=119.192kn/mM=1/8ql2=0.125*119。192＊32=134。091kn.m】=M/W=134.091/2447=54。8Mpa＜【σ】=210刚度验算：fmax =5qL4/384EI=5×119。192×3.24/(384×206×109×68510×10—8)=1.15mm＜[f]=L/400=300/400=7.5mm3、贝雷验算q1及模板、支撑及施工人员机具的荷载重力、横向工字钢及贝雷桁架自重；12）(1）强度验算已知:贝雷桁架允许弯矩975KN。m，满足要求（2)挠度检算度为：f=5qL4/384EI=5×168.48×103×84/(384×210×109×250500×10-6×2）=0。85cm＜2cm满足要求4、次横梁（I25b工字钢)0.3m,以最不利荷载腹板区进行验算则单根工字钢所受荷载1.2的系数，其中已考虑模板、支撑及施工人员机具的荷载重力，钢筋混凝土梁重量按26kN/m3）整体稳定性验算：查得I25b：工字钢得I=5280cm4,w=423cm3挠度验算：七、质量保证措施1、工程管理的保证措施①坚持技术交底制度。每个工序施工前,由技术主管对各工艺环节的操作人使所有操作人员心中有数。②坚持工艺经过“三检"制度。每道工序均严格进行自检、互检和交接检，上道工序不合格不能进行下道工序施工.③认真执行隐蔽工程检查签证制度.在分部内部“三检”合格后，按规定报请监理工程师复检,检查结果填写标准表格，双方签字确认后，方可进行施工。④坚持经过控制.施工前，技术交底、岗前培训，施工经过中，技术人员跟班作业，施工完成后质检人员的检查评定,从而牢牢地控制各工序作业质量。程师进行验收，验收合格后方可进行下步工序的施工.2、施工方案的保证措施线形等，发觉问题及时与业主、设计、监理单位沟通，避开出错.②加强原材料的检测工作,水泥、钢材等厂供材料有出厂合格证和材料质量经检测满足规范及施工要求。件组数达到规定要求.坚固、板缝密贴平整，无错缝.⑤混凝土浇筑时保证其和易性、坍落度满足施工要求,以保证其外观质量；30cm不欠的原则。符合设计要求.⑦加工钢筋在钢筋车间内进行,雨天施工时，正在进行施工的钢筋骨架或已防止雨水腐蚀钢筋.⑧张拉前千斤顶、油表必需配套标定,标定后配套使用，且必需在合格有效载锚固系数及有关性能按规定进