高速公路A匝道第三联现浇支架计算书

②振捣、倾倾倒混凝凝土荷载载取４KN//m2；则施工附加加荷载f=2.55+4==6.55KN//m2gf=6..5*11.3==8.445KNN/㎡（取1.3的安全全系数）3、支架验验算竹胶板验算算竹胶板规格格为12000mmm*24400mmm*115mmm，其截截面特性性如下：：w=bbh2/6==1.22*0..01552/6==4.55×10-55m³；I=bh33/122=1..2*00.01153/122=3..38××10-77m4最不利位置置位于Ⅱ区，对对其竹胶胶板进行行简算计算跨径为为25--10==15ccm，为简简化计算算按简支支梁进行行简算。q=gL22+gf+gm=366.266+8..45++0.770=445.441KNN/㎡跨中弯矩MM1/22=qbbl2/8==45..41**1.22*0..1522/8==0.115KNN·m应力计计算：σ=M1/22/w==0.115KNN·m/（4.55×10-55m³）=3..33MMPa＜[σ]=9..5MPPa挠度计计算：f1/2==5q**b*ll4/3884EII=5**45..41**1.22*0..1544/(3384**6.55*1003MPaa*3..38××10-77m4)=0..1633mm＜[f]]=1550/4400==0.3375mmm所以木模板板满足要要求。方木验算纵梁方木规规格为10ccm×10ccm，其截截面特性性如下：：w=bbh2/6==0.11*0..12/6==1.667×10-44m³I=bh33/122=0..1*00.133/122=8..33××10-66m4纵梁自重==0.11*0..1*00.6**6.55KN/mm3/(00.6**0.225)==0.226KNN/㎡g纵=0..26**1.33=0..34KKN/㎡（取1.3的安全全系数）最不利位置置位于Ⅱ区，对对其进行行简算。q组=gLL2+ggf+gm+g纵=366.266+8..45++0.770+00.344=455.755跨中弯矩：：M1/22=qbbl2/8==45..75**0.115*00.622/8==0.331KNN·m；应力计算：：σ=M1//2/ww=0..31KKN·mm/（1.667×10-44m³）=1..86MMPa＜[σ]=9..5MPPa；挠度计算：：f1/22=5qq*b**l4/（3844EI）=5**45..75**0.115*00.644/（3844*6..5*1103MPaa*8..83××10-66m4）=0..20mmm＜[f]]=6000/4400==1.55mm所以方木纵纵梁满足足要求。I14工字字钢验算算I14工字字钢间距距为60ccm，贝雷雷梁间距距45ccm，工字字钢截面面特性为为：I=7112cmm4，W=102cmm3最不利位置置位于Ⅱ区，对对其工字字钢进行行简算。q组=ggL2+ggf+gm+g纵+gI144=36.226+88.455+0..70++0.443+00.366=466.200KN//㎡跨中弯矩：：M1/22=qbbl2/8==46..20**0.66*0..4522/8==0.770KNN·m；应力计算：：σ=M1//2/ww=0..70KKN·mm/1002×10-66m³=66.866MPaa＜[σ]=1140MMPa；挠度计算：：f1/22=5qq*b**l4/3884EII=5**46..20**0.66*0..4544/3884*22*1005MPaa*7112×10-88m4=0..01mmm＜[f]]=4550/4400==1.1125mmm所以I144工字钢钢满足要要求。贝雷梁验算算：1）贝雷桁桁架单元元杆件性性能2）贝雷桁桁架容许许内力表表3）贝雷桁桁架几何何特性注：贝雷桁桁架挠度度计算经经验公式式①当桁架节节数为奇奇数时：：fmaxx=d((n2-1))/8②当桁架节节数为偶偶数时：：fmaxx=dnn2/8式中：n———桁架节节数d——常数数，对单单层桁架架d=00.35556ccm；对双层桁架架d=00.17717ccm。q1=122.400*2..5/22+(00.700+0..43++0.447+11.733)*110.55/144+8..45**10..5/114=24.334KNN/mq2=366.266*1..6499/3++(0..70++0.443+00.477+1..73))*100.5//14++8.445*110.55/144=28.777KNN/mq3=188.533*1..10//2+(00.700+0..43++0.447+11.733)*110.55/144+8..45**10..5/114=19.003KNN/m对中跨122mⅠ区翼缘板板下贝雷雷梁进行行简算弯矩计算：：M1/2＝＝q1l2/8＝24..34**1222/8＝4388.122KN·mm＜[M]]=7888.22KN·mm剪力计算：：Q＝q1ll/2＝24..34**12//2＝1466.044KN＜[Q]]=2445.224KNN挠度计算：：f1/2==5q1l4/3884EII=5**24..34**1244/（3844*2**1055MPaa*25504997.22×10-88m4）=133.122mm＜[f]]=1220000/4000=330mmm所以贝雷梁梁满足要要求。对中跨122mⅡ区腹板下下贝雷梁梁进行简简算跨中弯矩计计算：M1/2＝＝q2l2/8＝28..77**1222/8＝5177.866KN·mm＜[M]]=7888.22KN·mm剪力计算：：Q＝q2ll/2＝28..77**12//2＝1722.622KN＜[Q]]=2445.224KNN挠度计算：：f1/2==5q2l4/3884EII=5**28..77**1244/（3844*2**1055MPaa*25504997.22×10-88m4）=155.5mmm＜[f]]=1220000/4000=330mmm所以贝雷梁梁满足要要求。对Ⅲ区底板板下贝雷雷梁进行行简算跨中弯矩计计算：M1/2＝＝q3l2/8＝19..03**1222/8＝3422.544KN·mm＜[M]]=7888.22KN·mm剪力计算：：Q＝q3ll/2＝19..03**12//2＝1144.188KN＜[Q]]=2445.224KNN挠度计算：：f1/2==5q3l4/3884EII=5**19..03**1244/（3844*2**1055MPaa*25504997.22×10-88m4）=100.266mm＜[f]]=1220000/4000=330mmm所以贝雷梁梁满足要要求I36工字字钢验算算：最不利位位置位于于Ⅱ区，验验算第2跨12m范围内内工字钢钢。I36a工工字钢，A=766.4880cmm2，Ix=1558000cm44，W=8775cmm3q2=388.733*4//2.77*122=6888.553KN/mm荷载计算1）箱梁混混凝土荷荷载＝5.666×12×26＝17665.992KNN，其中中：5.666为跨中中箱梁面面积（AuttoCAAD查询）。2）内外模模板荷载载＝（(233.811-100.500)+111.116）*122*0..09＝26..43KKN，其中23..81为跨中中横断面面外轮廓廓线周长长（AuttoCAAD查询），10..50为顶板板宽度，11..16跨中横横断面内内轮廓线线周长（AuttoCAAD查询）3）纵向110×110cmm木方荷荷载纵向方木包包含底模模板、侧侧模板、翼翼缘板及及钢管脚脚手架底底托，根根据布置置图得知知总共53根。＝53×112×00.1××0.11×6..5＝41..34KKN。内模5×110cmm背愣木木方荷载载=12/00.3××11..16××0.005×00.1××6.55=144.511KN5)内模钢钢管荷载载=12/00.9**（1.553*33+1..41**2+44.6++4.003+（2.336+22.288）*2）*0.0035＝11..82KKN。6)侧模竖竖向5×100cm背背愣木方方荷载=（122/0..4×1.559）×2×0..05×00.1××6.55=3..10KKN7)侧模及及翼缘板板钢管支支架荷载载＝12/00.9××14×1.772×0.0035＝11..24KN。侧模钢管布布置为0.99*0..9m，从布布置图得得知横断断面总共共布置14根，最最长1.885m，最短1.559m，取平平均长度度（1.885+11.59）/2==1.72m。8)I144工字钢钢荷载＝（12//0.66+1）×133.2××0.116899＝46..82KKN。9)贝雷梁梁荷载＝＝12×14×1＝168KN。10)混凝凝土倾倒倒、振捣捣荷载＝＝12×10..5×4＝5044KN。11)施工工人员、机机具、材材料及其其它临时时荷载＝＝12×10..5×2.5＝3155KN。上述荷载合合计（17655.922+266.433+41..34++15..08++11..82++3.110+111.224+46..82++168+5044+315）*1..3=37881.338KN。（取1.3的安全全系数）均布荷载qq＝37881.338/44/133.2＝＝71..62KKN/mm。弯矩计算MM＝71..62××2.772/8＝65..26KKN·mm，其中中2.7为工字字钢跨度度，详见见布置图图。抗弯计算σσ＝M/WW＝71..62**103/8755＝81..85MMpa<<[б]＝1455Mpaa挠度计算：：f=5qll4/3884EII=5*711.622*1..3*22.744/(3384**2.11*10111*1558000*100-8)＝1.944mm<<(27700//4000)＝6.775mmm所以I366工字钢钢满足要要求。Φ529mmm钢管桩桩计算贝雷纵梁以以上荷载载＝37781..38KKN工字钢荷载载＝4×113.22×0..60003*11.3＝＝41..2KNN（取1.3的安全全系数）上述荷载合合计＝337811.388+41..2＝38222.558KNN钢管桩回转转半径r＝0.5529//4×√(1+((0.5509//0.5529))2)＝0.1184mm钢管桩长细细比λ＝1×222/00.1884＝1199.6稳定系数фф＝0.6651--(0..6511-0..5833)/110×66.4＝0.660755，查《路路桥施工工计算手手册》P7990页a类截面面轴心受受压构件件稳定系系数。单根钢管桩桩可承受受最大压压力＝140××1066×0..60775×((3.114/44×(00.52292-0..50992))//10000＝13886KNN。单根钢管桩桩轴向压压力N==38222.558/22/4==4777.822KN<<13886KNN所以Φ5229mmm钢管桩桩满足要要求。C30混凝凝土独立立基础计计算1）钢管桩桩自重荷荷载＝4*22*1.228*11.3＝＝1466.433KN。（取1.3的安全全系数）2）单个混混凝土条条形基础础自重荷荷载＝11.11*1.2**0.88*2.66*1..3＝36..02KK