铝单板幕墙设计计算书2

1、 PAGE PAGE 28铝单板幕墙设计计算书 .设计依依据: 建筑筑幕墙 GBB/T 210086-20007 玻璃璃幕墙工工程技术术规范 JGGJ 1102-20003 金属属与石材材幕墙工工程技术术规范 JGGJ 1133-20001 玻璃璃幕墙工工程质量量检验标标准 JGGJ/TT 1339-220011 建筑筑结构可可靠度设设计统一一标准 GBB 5000688-20001 民用用建筑设设计通则则GB 503352-20005 建筑筑设计防防火规范范 GBB 5000166-20006 高层层民用建建筑设计计防火规规范 GBB 5000455-955（20005年版） 建筑筑物防雷雷

2、设计规规范GB 500057-94（20000年版） 建筑筑结构可可靠度设设计统一一标准 GBB 5000688-20001 中国国地震动动参数区区划图GB1183006-220000 建筑筑制图标标准 GBB/T 501104-20001 建筑筑结构荷荷载规范范 GBB 5000099-20001(20006年版) 建筑筑抗震设设计规范范 GBB 5000111-20010 混凝凝土结构构设计规规范 GBB 5000100-20002 钢结结构设计计规范 GBB 5000177-20003 冷弯弯薄壁型型钢结构构技术规规范 GBB 5000188-20002 建筑筑幕墙平平面内变变形性能能检

3、测方方法 GBB/T 182250-20000 建筑筑幕墙抗抗震性能能振动台台试验方方法 GGB/TT 1885755-20001 高耐耐候结构构钢 GBB/T 41771-220000 焊接接结构用用耐候钢钢 GBB/T 41772-220000 不锈锈钢和耐耐热钢牌牌号及化化学成分分 GBB/T 208878-20007 铝合合金建筑筑型材第第1部分： 基材 GBB/T 52337.11-20004 铝合合金建筑筑型材第第2部分： 阳极氧氧化、着着色型材材 GBB/T 52337.22-20004 一般般工业用用铝及铝铝合金板板、带材材 第1部分 一般要要求 GBB/T 38880.11-

4、20006 一般般工业用用铝及铝铝合金板板、带材材 第2部分 力学性性能 GBB/T 38880.22-20006 一般般工业用用铝及铝铝合金板板、带材材 第1部分 尺寸偏偏差 GBB/T 38880.33-20006 紧固固件机械械性能 螺栓、螺螺钉和螺螺柱 GGB 330988.1-20000 紧固固件机械械性能 螺母 粗牙螺螺纹 GBB 30098.2-220000 紧固固件机械械性能 螺母 细牙螺螺纹 GBB 30098.4-220000 紧固固件机械械性能 自攻螺螺钉 GBB 30098.5-220000 紧固固件机械械性能 不锈钢钢螺栓、螺螺钉、螺螺柱 GBB 30098.6-22

5、0000 紧固固件机械械性能 不锈钢 螺母 GBB 30098.15-20000 螺纹纹紧固件件应力截截面积和和承载面面积 GBB/T 168823.1-119977 铝板板幕墙 板基 YYS/TT4299.1-20000 铝板板幕墙 氟碳喷喷漆铝单单板 YYS/TT4299.2-20000 铝塑塑复合板板 GBB/T 177748-19999 铝塑塑复合板板用铝带带YS/T4332-220000 建筑筑用铝型型材、铝铝板氟碳碳涂层 JGG 1333-220000 混凝凝土结构构后锚固固技术规规程JGJJ1455-20004 混凝凝土用膨膨胀型、扩扩孔型锚锚栓JG1160-20004 混凝凝土

6、接缝缝用密封封胶 JCC/T 8811-20001 建筑筑结构静静力计算算手册 (第二版) BKKCADDPM集成系系统(BKKCADDPM220077版).基本计计算公式式: (1).场场地类别别划分: 地面面粗糙度度可分为为A、B、C、D四类： A类指近近海海面面和海岛岛、海岸岸、湖岸岸及沙漠漠地区； B类指田田野、乡乡村、丛丛林、丘丘陵以及及房屋比比较稀疏疏的乡镇镇和城市市郊区； C类指有有密集建建筑群的的城市市市区； D类指有有密集建建筑群且且房屋较较高的城城市市区区。 本工工程为：山东，按按C类地区区计算风风荷载。(2).风风荷载计计算: 幕墙墙属于薄薄壁外围围护构件件，根据据建筑筑

7、结构荷荷载规范范GB5500009-220011(20006年版)规定采采用，垂垂直于建建筑物表表面上的的风荷载载标准值值，应按按下述公公式计算算：当计算主要要承重结结构时Wk=zzszW0（GB5500009 7.1.11-1）当计算围护护结构时时 Wkk=gzs1zW0（GB5500009 7.1.11-2）式中： 其中中: WWk垂直作作用在幕幕墙表面面上的风风荷载标标准值(kN/m2)；gz高度Z处的阵阵风系数数,按建建筑结构构荷载规规范GB5500009-220011第7.55.1条取定定。 根据据不同场场地类型型,按以下下公式计计算:gz=KK(1+2f) 其中中K为地区区粗糙度度

8、调整系系数，f为脉动动系数。经经化简，得得： A类类场地: gz=00.92211+355-0.0722(ZZ/100)-00.122 B类类场地: gz=00.89911+(ZZ/100)-00.166 C类类场地: gz=00.85511+3550.1108(Z/10)-0.22 D类类场地: gz=00.80011+3550.2252(Z/10)-0.30z风压高高度变化化系数,按建建筑结构构荷载规规范GB5500009-220011第7.22.1条取定定。 根据据不同场场地类型型,按以下下公式计计算: A类类场地: z=1.3799(ZZ/100)0.24 B类类场地: z=1.000

9、0(ZZ/100)0.32 C类类场地: z=0.6166(ZZ/100)0.44 D类类场地: z=0.3188(ZZ/100)0.60 按建建筑结构构荷载规规范GB5500009-220011(20006年版)第7.33.3条 验算围围护构件件及其连连接的强强度时，可可按下列列规定采采用局部部风压体体型系数数s1：外表面1. 正正压区按按表7.3.11采用；2. 负负压区 对墙墙面，取取-1.0 对墙墙角边，取取-1.8内表面对封闭式建建筑物，按按表面风风压的正正负情况况取-00.2或或0.22。注：上述的的局部体体型系数数s1（1）是适适用于围围护构件件的从属属面积AA小于或或等于11m

10、2 的情情况，当当围护构构件的从从属面积积A大于或或等于110m22 时时，局部部风压体体型系数数s1（10）可可乘以折折减系数数0.88，当构构件的从从属面积积小于110m22 而而大于11m2 时，局局部风压压体型系系数s1（A）可按按面积的的对数线线性插值值，即s1（AA）=s1（1）+s1（10）-s1（1） loggA 本工工程属于于B类地区,故z=(ZZ/100)0.32 W00基本风风压,按建建筑结构构荷载规规范GB5500009-220011附表D.4给出的50年一遇遇的风压压采用，但但不得小小于0.33kN/m2，山东地区区取为0.6650kkN/mm2(3).地地震作用用计

11、算: qEEAk=EmaxxGAKK 其中中: qqEAkk水平地地震作用用标准值值E动力放放大系数数,按 5.0 取定max水平地地震影响响系数最最大值，按按相应抗抗震设防防烈度和和设计基基本地震震加速度度取定:max选选择可按按JGJJ1022-20003中的表5.33.4进行。表5.3.4 水平平地震影影响系数数最大值值maxx抗震设防烈烈度6度7度8度max0.040.08(0.112)0.16(0.224)注:7、88度时括括号内数数值分别别用于设设计基本本地震速速度为00.155g和0.330g的的地区。 设计基基本地震震加速度度为0.005g，抗震震设防烈烈度6度： maxx=0

12、.04 设计基基本地震震加速度度为0.110g，抗震震设防烈烈度7度： maxx=0.08 设计基基本地震震加速度度为0.115g，抗震震设防烈烈度7度： maxx=0.12 设计基基本地震震加速度度为0.220g，抗震震设防烈烈度8度： maxx=0.16 设计基基本地震震加速度度为0.330g，抗震震设防烈烈度8度： maxx=0.24 设计基基本地震震加速度度为0.440g，抗震震设防烈烈度9度： maxx=0.32山东设计基基本地震震加速度度为0.220g，抗震震设防烈烈度为8度，故故取maxx=0.16 GAAK幕墙构构件的自自重(N/mm2)(4).作作用效应应组合:一般规定，幕幕

13、墙结构构构件应应按下列列规定验验算承载载力和挠挠度： a.无无地震作作用效应应组合时时，承载载力应符符合下式式要求：0S R b.有有地震作作用效应应组合时时，承载载力应符符合下式式要求： SEE R/RE式中 SS荷载效效应按基基本组合合的设计计值； SEE地震作作用效应应和其他他荷载效效应按基基本组合合的设计计值； R构件抗抗力设计计值；0结构构构件重要要性系数数，应取取不小于于1.0；RE结构构构件承载载力抗震震调整系系数，应应取1.0； c.挠挠度应符符合下式式要求： dff df,limm dff构件在在风荷载载标准值值或永久久荷载标标准值作作用下产产生的挠挠度值； dff,liim

14、构件挠挠度限值值； d.双双向受弯弯的杆件件，两个个方向的的挠度应应分别符符合dfdf,llim的的规定。幕墙构件承承载力极极限状态态设计时时，其作作用效应应的组合合应符合合下列规规定： 11 有地震震作用效效应组合合时，应应按下式式进行： S=GSGK+wwSWK+EESEK 22 无地震震作用效效应组合合时，应应按下式式进行： S=GSGK+wwSWK SS作用效效应组合合的设计计值； SSGk永久荷荷载效应应标准值值； SSWk风荷载载效应标标准值； SSEk地震作作用效应应标准值值；G永久荷荷载分项项系数；W风荷载载分项系系数；E地震作作用分项项系数；W风荷载载的组合合值系数数；E地震

15、作作用的组组合值系系数； 进进行幕墙墙构件的的承载力力设计时时，作用用分项系系数，按按下列规规定取值值：一般情况况下，永永久荷载载、风荷荷载和地地震作用用的分项项系数G、W、E应分别别取1.2、1.4和1.3；当永久荷荷载的效效应起控控制作用用时，其其分项系系数G应取1.335；此时时，参与与组合的的可变荷荷载效应应仅限于于竖向荷荷载效应应；当永久荷荷载的效效应对构构件利时时，其分分项系数数G的取值值不应大大于1.0。 可可变作用用的组合合系数应应按下列列规定采采用：一般情况况下，风风荷载的的组合系系数W应取1.0，地震震作用于于的组合合系数E应取0.5。对水平倒倒挂玻璃璃及框架架，可不不考虑

16、地地震作用用效应的的组合，风风荷载的的组合系系数W应取1.0（永久久荷载的的效应不不起控制制作用时时）或0.66(永久荷荷载的效效应起控控制作用用时)。幕墙构件的的挠度验验算时，风风荷载分分项系数数W和永久久荷载分分项系数数均应取取1.0，且可可不考虑虑作用效效应的组组合。.材料力力学性能能: 材材料力学学性能，主主要参考考JGJJ 1002-220033 玻璃璃幕墙工工程技术术规范。(1).铝铝合金型型材的强强度设计计值应按按表5.22.2的规定定采用。表5.2.2 铝合金金型材的的强度设设计值ffa（N/mmm2）铝合金牌号号状态壁厚（mmm）强度设计值值fa抗拉、抗压压抗剪局部承压606

17、1T4不区分85.5 49.6 133.00 T6不区分190.55 110.55 199.00 6063T5不区分85.5 49.6 120.00 T6不区分140.00 81.2 161.00 6063AAT510124.44 72.2 150.00 10116.66 67.6 141.55 T610147.77 85.7 172.00 10140.00 81.2 163.00 (2).单单层铝板板的强度度设计值值应按表表5.22.2bb的规定定采用。表5.2.2b单层铝铝板强度度设计值值(N/mmm2)牌号合金状态0.2抗拉强度ff tl抗剪强度ffl1060H14、HH24、H4446

18、551291050H14、HH24 、H444755834H4812093541100H14、HH24、H4449574433003H16、HH2614511365H14、HH24、H444115895230040604727H4214010963 HH14、H24417013276 30005H42957443H14、HH24、H44413510561H46160124723105H25130101585005H14、HH24、H4441158952H4290704050520655129H4213010158H441751367957540806236H4214010963H14、HH24

19、、H44416012472H16、HH26、H46619014885(3).热热轧钢材材的强度度设计值值应按现现行国家家标准钢钢结构设设计规范范GB5500117-220033的规定定采用，也也可按表表5.22.3aa采用。表5.2.3a 热轧轧钢材的的强度设设计值ffs（N/mmm2）钢材牌号厚度或直径径d（mm）抗拉、抗压压、抗弯弯抗剪端面承压Q235d1621512532516d4020512040d60200115Q345d1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚厚度是指指计算点点的钢材材厚度；对轴心心受力杆杆件是指指截面中中较厚钢钢板的厚厚度.(4

20、).冷冷成型薄薄壁型钢钢的钢材材的强度度设计值值应按现现行国家家标准钢钢结构设设计规范范GB5500118-220022的规定定，可按按表5.22.3bb采用。表5.2.3 bb 冷成型型薄壁型型钢的强强度设计计值钢材牌号抗拉、抗压压、抗弯弯 ff ts抗剪 f vs端面承压（磨磨平顶紧紧） f csQ235205120310Q345300175400(5).不不锈钢型型材和棒棒材的强强度设计计值可按按表5.22.3cc采用。表5.2.3c 不锈锈钢型材材和棒材材的强度度设计值值牌号0.2抗拉强度ff ts1抗剪强度 f vvs1端面承压强强度 f cs106Cr119Nii10S304008

21、20517810424606Cr119Nii10NNS304558275239139330022Crr19NNi100S30400317515288210022Crr19NNi100NS30455324521312429406Cr117Nii12MMo2S31600820517810424606Cr117Nii12MMo2NNS316558275239139330022Crr17NNi122Mo22S31600317515288210022Crr17NNi122Mo22NS316553245213124294(6).玻玻璃幕墙墙材料的的弹性模模量可按按表5.22.8的规定定采用。表5.2.8

22、材料的的弹性模模量 EE（N/mmm2）材料E玻璃0.72105铝合金0.70105钢、不锈钢钢2.06105消除应力的的高强钢钢丝2.05105不锈钢绞线线1.201051.550105高强钢绞线线1.95105钢丝绳0.801051.000105注：钢绞线线弹性模模量可按按实测值值采用。(7).玻玻璃幕墙墙材料的的泊松比比可按表表5.22.9的规定定采用。表5.2.9 材料的的泊松比比材料材料玻璃0.20钢、不锈钢钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢钢绞线0.30(8).玻玻璃幕墙墙材料的的线膨胀胀系数可可按表5.22.100的规定定采用。表5.2.10 材材料的线线膨胀系系数(1/)材料

23、材料玻璃0.8010-51.000110-55不锈钢板1.8010-5钢材1.2010-5混凝土1.0010-5铝材2.3510-5砌砖体0.5010-5(9).玻玻璃幕墙墙材料的的重力密密度标准准值可按按表5.33.1的规定定采用。表5.3.1 材料的的重力密密度g（kN/m3)材料g材料g普通玻璃、夹夹层玻璃璃、钢化玻璃、半半钢化玻玻璃25.6矿棉1.211.5玻璃棉0.511.0钢材78.5岩棉0.522.5铝合金28.0一、风荷载载计算 标高为111.7mm处风荷荷载计算算 W00:基本风风压 W00=0.65 kN/m2gz: 11.7m高处阵阵风系数数(按B类区计计算)gz=00.

24、89911+(ZZ/100)-00.166=11.7559z: 111.77m高处风风压高度度变化系系数(按B类区计计算): (GBB500009-20001)(20006年版)z=(ZZ/100)0.32 =(11.7/110)00.322=1.0500sl:局局部风压压体型系系数(墙面区) 板块块（第1处） 10000.00mmm221000.000mm=2.110m22 该处处从属面面积为：2.110m22sl (A)=sl (1)+sl (10)-sl (1)loog(AA) =-1.00+00.81.00-1.00.3322 =-00.9336sl=-0.9936+(-00.2)=-

25、11.1336 该处处局部风风压体型型系数sl=11.1336 风荷荷载标准准值: Wkk=gzzslWW0 (GBB500009-20001)（20006年版） =1.75991.05001.13660.6500 =1.3633 kNN/m22 风荷荷载设计计值: W: 风荷载载设计值值(kN/m2)w: 风风荷载作作用效应应的分项项系数：1.44 按建建筑结构构荷载规规范GB5500009-220011 3.2.55 规定采采用 W=wWk=1.411.3663=11.9008kNN/m22二、D 板板强度校校核: 校核核依据：=M/W=66mqLL2/t2fa=80.0000N/mmm2

26、 Lxx: 宽度: 00.3333m Lyy: 高度: 00.7000m L: D板短边边边长度度: 00.3333m t: 金属板板厚度: 22.5mmm m11: 跨中弯弯矩系数数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0881 mxx: 固端弯弯矩系数数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.1118 myy: 固端弯弯矩系数数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0779 Wkk: 风荷载载标准值值: 11.3663kNN/m22

27、 垂直直于平面面的分布布水平地地震作用用: qEEAk: 垂直于于幕墙平平面的分分布水平平地震作作用 (kkN/mm2) qEEAk=5maxxGAKK =500.1660667.5500/10000 =0.0054kkN/mm2 荷载载设计值值为： q=1.44Wkk+1.300.5qEAAk =1.9943kkN/mm2=(Wkk+0.5qqEAkk)LL41009/Ett4 =6.27: 折减减系数，按=6.27 查表得:0.99 板所所受最大大弯矩应应力值为为:=6mm1qL21003/t2 =166.7111N/mm22 166.7111N/mm2280.0000N/mmm2 强度可

28、可以满足足要求 板板挠度校校核: 校核核依据: /L1/1100 f11: 挠度系系数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0005 L: 短边边边长: 00.3333m t: 板厚度: 22.5mmm E: 弹性模模量: 7700000.0000NN/mmm2 v: 泊松比: 00.3330 D: 板弯曲曲刚度: D=Ett3/122/(11-v22)/11000000 =1.0023 板挠挠度: U=1044f1WkL4/D =0.7767mmm 板挠挠度与边边长比值值: Duu=U/L/110000 =0.0022 0.00221/1

29、100 板挠度度可以满满足要求求 三、E板强强度校核核: 校核核依据：=M/W=66mqLL2/t2fa=80.0000N/mmm2 Lxx: E板宽度: 00.3333m Lyy: E板高度: 00.7000m L: E板短边边长:0.3333m t: 金属板板厚度: 22.5mmm Wkk: 风荷载载标准值值: 11.3663kNN/m22 垂直直于平面面的分布布水平地地震作用用: qEEAk: 垂直于于幕墙平平面的分分布水平平地震作作用 (kkN/mm2) qEEAk=5maxxGAKK =500.1660667.5500/10000 =0.0054kkN/mm2 荷载载设计值值为： q

30、=1.44Wkk+1.300.5qEAAk =1.9943kkN/mm2 m11: 跨中弯弯矩系数数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0773 mxx: 固端弯弯矩系数数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0884 myy: 固端弯弯矩系数数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0557=(Wkk+0.5qqEAkk)LL41009/Ett4 =6.27: 折减减系数，按=6.27 查表得:0.99 E板板所受的的最大弯弯矩应力

31、力值为:=6mm1qL21003/t2 =14.9866N/mmm2 144.9886N/mm2280.0000N/mmm2 强度可可以满足足要求 E板板挠度校校核: 校核核依据: /L1/1100 f11: 挠度系系数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0003 Lxx: E板宽度: 00.3333m Lyy: E板高度: 00.7000m L: E板短边边长: 00.3333m t: 板厚度: 22.5mmm E: 弹性模模量: 7700000.0000NN/mmm2 v: 泊松比: 00.3330 D: 板弯曲曲刚度: D=Ett3

32、/122/(11-v22)/11000000 =1.0023 板挠挠度: U=1044f1WKL4/D =0.4420mmm 板挠挠度与边边长比值值: Duu=U/L/110000 =0.0011 0.00111/1100 EE板挠度度可以满满足要求求 四、F 板板强度校校核: 校核核依据：=M/W=66mqLL2/t2fa=80.0000N/mmm2 Lxx: 宽度: 00.3333m Lyy: 高度: 00.7000m L: 短边长: 00.3333m t: 金属板板厚度: 22.5mmm m11: 跨中弯弯矩系数数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476)

33、 查表得: 00.0772 mxx: 固端弯弯矩系数数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0883 myy: 固端弯弯矩系数数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0557 Wkk: 风荷载载标准值值: 11.3663kNN/m22 垂直于于平面的的分布水水平地震震作用: qEEAk: 垂直于于幕墙平平面的分分布水平平地震作作用 (kkN/mm2) qEEAk=5maxxGAKK =500.1660667.5500/10000 =0.0054kkN/mm2 荷载载设计值值为： q=1.

34、44Wkk+1.300.5qEAAk =1.9943kkN/mm2=(Wkk+0.5qqEAkk)LL41009/Ett4 =6.27: 折减减系数，按=6.27 查表得:0.99 板所所受的最最大截面面弯矩应应力值为为:=6mm1qL21003/t2 =144.7221N/mm22 144.7221N/mm2280.0000N/mmm2 强度可可以满足足要求 板板挠度校校核: 校核核依据: /L1/1100 f11: 挠度系系数, 按短边边与长边边的边长长比(0.3333/0.7700=0.4476) 查表得: 00.0003 Lxx: 短边边边长: 00.3333m t: 板厚度: 22.

35、5mmm E: 弹性模模量: 7700000.0000NN/mmm2 v: 泊松比: 00.3330 D: 板弯曲曲刚度: D=Ett3/122/(11-v22)/11000000 =1.0023 板挠挠度: U=1044f1WkL4/D =0.4412mmm 板挠挠度与边边长比值值: Duu=U/L/110000 =0.0011 0.00111/1100 板挠度度可以满满足要求求 五、支座处处强度校校核: 1.支座处处校核依依据：根根据一根根肋两侧侧相邻两两板格的的支承情情况，先先求肋两两侧的固固端弯矩矩系数，平平均后为为此处弯弯矩系数数： m支支=(mm支(i)+mm支(j)/2 校核核依

36、据：=M/W=66m支支qL2/t2fa=80.0000N/mmm22.支座强强度校核核： D,E之间： 肋侧D板格固固端弯矩矩系数=0.1188 肋侧E板格固固端弯矩矩系数=0.0844 支座弯弯矩系数数:m=(mddx+mmex)/2 =0.1101KKNmm=6mm支qL21003/t2 =200.6771N/mm22 200.6771N/mm2280.0000N/mmm2 强度可可以满足足要求 E,F之间： 肋侧E板格固固端弯矩矩系数=0.0577 肋侧F板格固固端弯矩矩系数=0.0577 支座弯弯矩系数数:m=(mffy+mmey)/2 =0.0057KKNmm=6mm支qL2100

37、3/t2 =111.6885N/mm22 111.6885N/mm2280.0000N/mmm2 强度可可以满足足要求六、固定片片（压板板）计算算: WWfg_x: 计算单单元总宽宽为10000.00mm HHfg_y: 计算单单元总高高为21000.00mm HHyb11: 压板上上部分高高为3000.0mmm HHyb22: 压板下下部分高高为3000.0mmm WWyb: 压板长长为20.0mmm HHyb: 压板宽宽为35.0mmm BByb: 压板厚厚为8.00mm DDyb: 压板孔孔直径为为5.00mm WWk: 作用在在幕墙上上的风荷荷载标准准值为1.3363(kN/m2) q

38、qEAkk: 垂直于于幕墙平平面的分分布水平平地震作作用为0.0054(kN/m2)(不包括括立柱与与横梁传传来的地地震作用用) AA: 每个压压板承受受作用面面积(m2) AA=(WWfg_x/110000/2)(HHyb11+Hybb2)/10000/22 =(11.00000/2)(0.30000+00.30000)/2 =0.15000 (m2) PPwk: 每个压压板承受受风荷载载标准值值(KN) PPwk=WWkA=1.33630.115000=0.2044(KNN) PPw: 每个压压板承受受风荷载载设计值值(KN) PPw=1.4PPwk=11.40.2204=0.2286(K

39、N) MMw: 每个压压板承受受风荷载载产生的的最大弯弯矩(KN.m) MMw=1.5PPw(WWyb/22)=11.50.2286(0.02000/22)=00.0004 (KN.m) PPek: 每个压压板承受受地震作作用标准准值(KN) PPek=qqEAKKA=0.00540.115000=0.0088(KNN) PPe: 每个压压板承受受地震作作用设计计值(KN) PPe=1.3PPek=11.30.0008=0.0011(KN) MMe: 每个压压板承受受地震作作用产生生的最大大弯矩(KN.m) MMe=1.5PPe(WWyb/22)=11.50.0011(0.02000/22)=

40、00.0000 (KN.m) 采采用Sw+0.5See组合 MM: 每个压压板承受受的最大大弯矩(KN.m) MM=Mww+0.5MMe=0.0044+0.500.0000=00.0004(KKN.mm) WW: 压板截截面抵抗抗矩(mm3) WW=(Hyhh-Dybb)BByb2)/66 =(35.0-55.0)8.02)/66 =3220.00 (mmm3) II: 压板截截面惯性性矩(mm4) II=(Hyhh-Dybb)BByb3)/112 =(35.0-55.0)8.03)/112 =12280.0 (mm44)=1066M/W=11060.0044/3220.00=133.7 (N

41、/mm22)=13.7(NN/mmm2) 844.2(N/mmm2)强度满满足要求求 U: 压板变变形(mm) U=1.55100002(Pwkk+0.5PPek)Wybb3/(448EEI) =1.5510000(0.2044+0.500.0008)20.03/(22400.7105512280.0) =0.0001mmm Duu: 压板相相对变形形(mm) Duu=U/L=UU/(WWyb/22)=00.0001/110.00=0.00001 Duu=0.000011/1180 符合要要求 Nvvbh: 压板螺螺栓(受拉)承载能能力计算算(N): D: 压板螺螺栓有效效直径为为4.2250

42、(mm) Nvvbh=(D21770)/4=(3.1141664.250021770)/4 =24111.77 (NN) Nvvbh=24111.772(Pw+0.5PPe)=5583.0(NN)满足要要求 七、幕墙立立柱计算算: 幕墙立柱按按双跨梁梁力学模模型进行行设计计计算：1. 荷载载计算:(1)风荷荷载均布布线荷载载设计值值(矩形分分布)计算 qqw: 风荷载载均布线线荷载设设计值(kN/m) WW: 风荷载载设计值值: 11.7660kNN/m22 BB: 幕墙分分格宽: 11.0000m qqw=WB =1.76001.0000 =1.7600 kNN/m(2)地震震荷载计计算 q

43、EEA: 地震作作用设计计值(KN/m2): GAAk: 幕墙构构件(包括面面板和框框)的平均均自重: 668N/m2 垂直于于幕墙平平面的均均布水平平地震作作用标准准值: qEEAk: 垂直于于幕墙平平面的均均布水平平地震作作用标准准值 (kkN/mm2) qEEAk=5maxxGAkk =500.1660668.0000/10000 =0.0054 kN/m2E: 幕幕墙地震震作用分分项系数数: 11.3 qEEA=11.3qEAAk =11.30.0054 =00.0771 kkN/mm2 qEE：水平平地震作作用均布布线作用用设计值值(矩形分分布) qEE=qEAAB =0.07111

44、.0000 =0.0711 kNN/m(3)立柱柱弯矩: Mww: 风荷载载作用下下立柱弯弯矩(kN.m) qww: 风荷载载均布线线荷载设设计值: 11.7660(kkN/mm) Hssjcgg: 立柱计计算跨度度: 55.8000m Mww=qw(LL13+L23)/88/(LL1+L2) =(33.30003+2.50003)/88/(33.3000+22.5000)1.7760 =1.9566 kNNm MEE: 地震作作用下立立柱弯矩矩(kNm): MEE=qE(LL13+L23)/88/(LL1+L2) =(33.30003+2.50003)/88/(33.3000+22.5000

45、)0.0071 =0.0799kNm M: 幕墙立立柱在风风荷载和和地震作作用下产产生弯矩矩(kNm) 采用用SW+0.5SEE组合 M=Mw+0.5MME =1.9956+0.550.0799 =1.9995kkNmm2. 选用用立柱型型材的截截面特性性: 立柱柱型材号号: 热镀锌锌方钢管管60XX60XX5 选用用的立柱柱材料牌牌号:Q2235 d=166 型材材强度设设计值: 抗拉、抗抗压2155.0000N/mm22 抗剪1255.0NN/mmm2 型材材弹性模模量: EE=2.101055N/mmm2 X轴轴惯性矩矩: IIx=455.7998cmm4 Y轴轴惯性矩矩: IIy=45

46、5.8336cmm4 立柱柱型材在在弯矩作作用方向向净截面面抵抗矩矩: WWn=155.2664cmm3 立柱柱型材净净截面积积: AAn=8.8300cm22 立柱柱型材截截面垂直直于X轴腹板板的截面面总宽度度: LLT_xx=8.0000mm 立柱柱型材计计算剪应应力处以以上(或下)截面对对中和轴轴的面积积矩: SSs=9.6700cm33 塑性性发展系系数: =1.053. 幕墙墙立柱的的强度计计算: 校核核依据: NN/Ann+M/(Wn)a=2115.00N/mmm2(拉弯构构件) B: 幕墙分分格宽: 11.0000m GAAk: 幕墙自自重: 668N/m2 幕墙墙自重线线荷载:

47、 Gkk=688B/10000 =6881.0000/10000 =0.0688kN/m Nkk: 立柱受受力: Nkk=GkL =0.06885.8000 =0.3944kN N: 立柱受受力设计计值: rGG: 结构自自重分项项系数: 11.2 N=1.22Nkk =1.220.3944 =0.4473kkN: 立柱柱计算强强度(N/mmm2)(立柱为为拉弯构构件) N: 立柱受受力设计计值: 00.4773kNN Ann: 立柱型型材净截截面面积积: 88.8330cmm2 M: 立柱弯弯矩: 11.9995kNNm Wnn: 立柱在在弯矩作作用方向向净截面面抵抗矩矩: 115.2264

48、ccm3: 塑性性发展系系数: 11.055=N110/AAn+M1033/(11.055Wnn) =0.4733100/8.8300+1.99551003/(11.055155.2664) =1225.0003NN/mmm2 1225.0003NN/mmm2 a=2115.00N/mmm2 立柱柱强度可可以满足足 4. 幕墙墙立柱的的刚度计计算: 校核核依据: ddfL/2250 dff: 立柱最最大挠度度 Duu: 立柱最最大挠度度与其所所在支承承跨度(支点间间的距离离)比值: Ltt1: 立柱最最大挠度度所在位位置支承承跨度(支点间间的距离离) 33.3000m R00=LL12/2-(

49、L113+L23)/88(L11+L2)qwkk/L1 =1.6511KN dff=100001.43555RR0-0.4099qWWkLL1LL13/(22422.1Ix)=110.4480mmm Duu=U/(Ltt1110000) =100.4880/(3.330010000) =1/3144 1/3144 1/2250 且 U=200(跨距大大于45000mmm时此值值为30) 挠度度可以满满足要求求！ 5. 立柱柱抗剪计计算: 校核核依据: maxx=1125.0N/mm22(1)Qwwk: 风荷载载作用下下剪力标标准值(kN) R00: 双跨梁梁长跨端端支座反反力为: R00=LL

50、12/2-(L113+L23)/88/(LL1+L2)qwkk/L1 =1.6511KN Raa: 双跨梁梁中间支支座反力力为: Raa=qwkk(L13+L23)/(8LL1L2)+(L1+L2)/22) =4.6277KN Rbb: 双跨梁梁短跨端端支座反反力为: Rbb=|qqwk(L1+L2)-RR0-Ra| =1.0133KN Rcc: 中间支支承处梁梁受到的的最大剪剪力(KN) Rcc=|qqwkLL1-R0| =2.4977 KKN Qwwk=mmax(R0,Rb,Rc) =2.4977 KNN(2)Qww: 风荷载载作用下下剪力设设计值(kN) Qww=1.4QQwk =1.4

51、22.4997 =3.4966kN(3)QEEk: 地震作作用下剪剪力标准准值(kN) R00_e: 双跨梁梁长跨端端支座反反力为: R00_e=L112/2-(L113+L23)/88/(LL1+L2)qekk/L1 =0.0711KN Raa_e: 双跨梁梁中间支支座反力力为: 0.2200KKN Raa_e=qekk(L13+L23)/(8LL1L2)+(L1+L2)/22) =0.2000KN Rbb_e: 双跨梁梁短跨端端支座反反力为: -0.0444KN Rbb_e=|qeek(L1+L2)-RR0_ee-Ra_e| =0.0444KN Rcc: 中间支支承处梁梁受到的的最大剪剪力

52、(KN) Rcc=|qqekLL1-R0_e| =0.1088 KKN QEkk=maax(RR0_ee,Rb_e,RRc) =0.1088 KNN(4)QEE: 地震作作用下剪剪力设计计值(kN) QEE=1.3QQEk =1.300.1008 =0.1411kN(5)Q: 立柱所所受剪力力: 采用用Qw+0.5QEE组合 Q=Qw+0.5QQE =3.4496+0.550.1411 =3.5567kkN(6)立柱柱剪应力力: 立柱柱剪应力力: Sss: 立柱型型材计算算剪应力力处以上上(或下)截面对对中和轴轴的面积积矩: 99.6770cmm3 立柱柱型材截截面垂直直于X轴腹板板的截面面总

53、宽度度: LLT_xx=8.0000mm Ixx: 立柱型型材截面面惯性矩矩: 445.7798ccm4=QSSs1000/(IxLTT_x) =3.56779.67001000/(45.79888.0000) =9.4133N/mmm2=9.4413NN/mmm2 1255.0NN/mmm2 立柱柱抗剪强强度可以以满足 八、立柱与与主结构构连接 Lcct2: 连接处处热轧钢钢角码壁壁厚: 66.0mmm Jyy: 连接处处热轧钢钢角码承承压强度度: 3305.0N/mm22 D22: 连接螺螺栓公称称直径: 112.00mm D00: 连接螺螺栓有效效直径: 110.44mm 选择择的立柱柱

54、与主体体结构连连接螺栓栓为:不锈钢钢螺栓 A11,A22组 50级 L_L:连接螺螺栓抗拉拉强度:2330N/mm22 L_J:连接螺螺栓抗剪剪强度:1775N/mm22 采用用SG+SW+0.5SEE组合 N11wk: 连接处处风荷载载总值(N): N11wk=WkBHsjjcg10000 =1.22571.00005.880010000 =72990.66N 连接接处风荷荷载设计计值(N) : N11w=11.4N1wwk =11.472990.66 =1102006.88N N11Ek: 连接处处地震作作用(N): N11Ek=qEAAkBBHssjcgg10000 =0.00541.0

55、0005.880010000 =3155.5NN N11E: 连接处处地震作作用设计计值(N): N11E=11.3N1EEk =11.33155.5 =4410.2N N11: 连接处处水平总总力(N): N11=N1ww+0.5NN1E =1002066.8+0.554110.22 =1004111.9NN N22: 连接处处自重总总值设计计值(N): N22k=668BBHssjcgg =66811.000055.8000 =3394.4N N22: 连接处处自重总总值设计计值(N): N22=1.2NN2k =1.23394.4 =4773.33N N: 连接处处总合力力(N): N=

56、(N112+N22)0.55 =(1004111.92282+4773.228022)0.55 =104422.7N Nvvb: 螺栓的的受剪承承载能力力: Nvv: 螺栓受受剪面数数目: 22 Nvvb=22D02L_J/44 =223.1410.360021775/44 =2294888.88N 立柱柱型材种种类: QQ2355 dd 1004222.7NN Nccbl=585560.0N 1104222.77N 强度度可以满满足 角码码抗承压压能力计计算: 角码码材料牌牌号:Q2235钢 ( C级螺栓) Lcct2: 角码壁壁厚: 66.0mmm Jyy: 热轧钢钢角码承承压强度度: 3

57、305.0000N/mmm2 Nccbg: 钢角码码型材壁壁抗承压压能力(N): Nccbg=D22JyLctt2NNum11 =12.0000230556.00002.0000 =878840.0N 8778400.0NN 104422.7N 强度度可以满满足 九、幕墙后后锚固连连接设计计计算 幕墙墙与主体体结构连连接采用用后锚固固技术。 本设设计采用用化学植植筋作为为后锚固固连接件件。 本计计算主要要依据混混凝土结结构后锚锚固技术术规程JGJJ 1445-220044。 后锚锚固连接接设计，应应根据被被连接结结构类型型、锚固固连接受受力性质质及锚栓栓类型的的不同，对对其破坏坏型态加加以控制

58、制。本设设计只考考虑锚栓栓钢材抗抗剪复合合破坏类类型和混混凝土破破坏类型型。并认认为锚栓栓是群锚锚锚栓。 本工工程锚栓栓受拉力力和剪力力 Vggsd: 总剪力力设计值值: Vggsd=NN2 =0.4473KKN Nggsd: 总拉力力设计值值: Nggsd=NN1 =10.4122KN M: 弯矩设设计值(Nmmm): e22: 螺孔中中心与锚锚板边缘缘距离: 1120.0mmm M=Vee2/10000 =0.551220.00/10000 =0.0056779KNNm本设计的锚锚栓是在在拉剪复复合力的的作用之之下工作作，所以以拉剪复复合受力力下锚栓栓或植筋筋钢材破破坏和混混凝土破破坏时的

59、的承载力力，应按按照下列列公式计计算：式中 群锚中中受力最最大锚栓栓的拉力力设计值值； 群锚受受拉区总总拉力设设计值； 群锚中中受力最最大锚栓栓的剪力力设计值值； 群锚总总剪力设设计值； 锚栓受受拉承载载力设计计值； 锚栓受受拉承载载力标准准值； 锚栓受受剪承载载力设计计值； 锚栓受受剪承载载力标准准值； 混凝土土锥体受受拉破坏坏承载力力设计值值； 混凝土土锥体受受拉破坏坏承载力力标准值值； 混凝土土楔形体体受剪破破坏承载载力设计计值； 混凝土土楔形体体受剪破破坏承载载力标准准值；Rs,NN锚栓钢钢材受拉拉破坏，锚锚固承载载力分项项系数=1.50；Rs,VV锚栓钢钢材受剪剪破坏，锚锚固承载载力

60、分项项系数=1.50；Rc,NN混凝土土锥体受受拉破坏坏，锚固固承载力力分项系系数=2.15；Rc,VV混凝土土楔形体体受剪破破坏，锚锚固承载载力分项项系数=1.80；Rcp混凝土土剪撬受受剪破坏坏，锚固固承载力力分项系系数=1.80；Rsp混凝土土劈裂受受拉破坏坏，锚固固承载力力分项系系数=2.15；锚栓的分布布如下图图所示：锚板：X=3000.0mmmY=2000.0mmm锚栓设置：s111=1100.0mmms221=2200.0mmm锚基边距：无边边缘效应应： c10*h eefA.锚栓钢钢材受拉拉破坏承承载力 h混凝土土基材厚厚度=2000.00mm； 混凝土土基材等等级：强强度等级