挂篮施工技术总结

1、隔蒲潭特大桥悬臂梁挂篮施工总结PAGE PAGE 38挂篮施工技术总结一、工程概况DK73+321.315隔蒲潭特大桥属沪汉蓉通道武汉至老河口东段改建工程5标一座特大桥，全长1559.29米。本桥采用T形桥台，圆端形实体墩，钻孔桩基础。全桥难点及重点为跨府河处（32m48m232m）悬灌梁。隔蒲潭特大大桥横跨跨府河，府府河两大大堤距离离6500m，河河面宽1123mm，顺桥桥方向河河面宽1133mm。桥梁梁轴线之之法线与与河道水水流方向向间的夹夹角为17。跨越越府河为为（322m2*488m32mm）悬灌灌连续梁梁，主墩墩17、18、19号在府府河河道道内。设设计中墩墩支点反反力为最最大334

2、447.7KNN，最小203317.5KNN；边墩墩支点反反力为最最大86448.66KN，最小24996.66KN。全梁梁共分45个梁段段，中支支点0号梁段段长度88m，一一般梁段段长度分分别为33.0mm、3.55m，合合拢段长长度2.0m，边边跨直线线段及合合拢段共共长9.55mm。最大大块段重重8977KN。全桥采用悬悬臂法施施工，除除墩顶现现浇段A0（A0）、 边跨直直线段A7及合拢拢段A8，其余余各梁段段均采用用活动挂挂篮悬臂臂灌注。根根据设计计要求设设计90t菱形挂挂篮。见见“隔蒲潭潭特大桥桥悬灌连连续梁纵纵断布置置图”隔蒲潭特大大桥悬灌灌连续梁梁纵断布布置图二、菱形挂挂篮的主主

3、要组成成部分：挂篮的的主要组组成部分分：主桁桁系统、底底模平台台、吊挂挂系统、外外导梁系系统、走走行系统统、平衡衡及锚固固系统。三、菱形挂挂篮特点点1.挂篮结结构：1）.菱形形挂篮外外形美观观，结构构简单，杆杆件受力力明确，计计算模型型与实际际结构吻吻合较好好。2）.挂篮篮所用材材料为常常用材料料，购料料、加工工制作简简单。3）.挂篮篮刚度大大，变形形小。4）.每只只挂篮的的菱形桁桁架均为为焊接结结构，单单片重约约3.33T，可一一次吊装装到位。5）.菱形形结构系系统限高高2.77m，外外形轮廓廓高在33.2mm，便于于公路运运输（涵涵洞立交交一般限限高4.5m），悬悬臂长55m，满满足国内内

4、悬浇施施工最长长的4mm梁段悬悬浇要求求。2.挂篮走走形外模板随主主桁一次次走形，利利用外滑滑梁吊起起外模，外外模后端端临时绑绑定底模模平台，吊吊住底模模平台一一次走形形到位。3.后锚固固后锚固系统统设后上上横梁，锚锚固筋的的布置，布布置方式式有较广广泛的适适应性。四、挂篮的的设计计计算成果果1设计中中的基本本假定1）箱梁翼翼缘板砼砼及侧模模重量通通过外导导梁分别别传至前前一节段段已施工工完的箱箱梁顶板板和挂篮篮主桁的的前上横横梁。2）箱梁顶顶板砼、内内外模及及其支架架的重量量，通过过内外滑滑梁分别别传至前前一节段段已施工工完的箱箱梁顶板板和挂篮篮主桁的的前上横横梁。3）箱梁底底板、腹腹板砼及

5、及底模平平台重量量分别由由前一节节段已施施工完的的箱梁顶顶板和挂挂篮主桁桁的前上上横梁承承担。4）挂篮主主桁片按按平面刚刚架计算算。2计算工工况1）挂篮悬悬浇混凝凝土2）挂篮空空载走行行3计算结结果1）灌注砼砼时倾覆覆系数：K22.02）空载走走行时：K22.03）挂篮其其它刚度度、稳定定、应力力结果见见挂篮篮计算书书4挂篮工工作系数数为0.3385五、挂篮计计算书1荷载：1）32+2X448+332m双双线连续续梁1块为为箱梁最最重节段段，该块块段混凝凝土浇注注为挂篮篮施工控控制工况况；混凝凝土355.188m3，重90t。2）单只挂挂篮各部部分重量量：菱形桁架：6.1145tt水平及横向向

6、连结系系：1.114 tt前滑板后钩钩板：1.55t下滑道：22.9tt后锚固系统统：2.6677tt前上横梁：1.886t底模平台及及吊挂：10.6t：底模：1.5t外导梁及吊吊挂系统统：3.44t外模及支架架：2.55t34.2222tt3）挂篮工工作系数数：0.3381。2挂篮底底模平台台检算(施工1块段段时为控控制工况况)：1）底模平平台布置置图2）底模平平台纵梁梁检算：底模平台台纵梁11：纵梁1承担着着箱梁腹腹板混凝凝土荷载载及底模模平台部部分重量量： 一侧腹板混混凝土荷荷载：G=7.2166+0.9188+0.2499752.621.7988t砼超打重量量、施工工荷载及及挂篮底底模

7、平台台重量，取取混凝土土重量的的0.4倍考虑虑： GG=0.4GG=8.7199t该重量由22根纵梁1承受 则q50.86KKN/mm。计算模型：选用H4000X2200A=84.12ccm2I=237700 cm44W=11990 ccm3计算结果：最大弯曲应应力MAXX=1008.555MPPa；最大变形ff=6.8633mm；支座反力（下下横梁所所受压力力）：R1=9.33t，R26.225t；2)、底模模平台纵纵梁2：混凝凝土底板板下2根纵梁2承担着着箱梁顶顶板、底底板混凝凝土荷载载及底模模平台的的一部分分重量：半顶底板混混凝土荷荷载： GG=0.88663.23322.622.32t

8、t底模平台部部分重量量及砼超超打重量量，取0.4的混凝凝土重量量考虑： GG=0.4GG=8.93tt 则q26.04KKN/mm。计算模型：选用H4000X2200A=84.12ccm2I=237700 cm44W=11990 ccm3计算结果：最大弯曲应应力MAXX=522.655MPaa；最大变形ff=2.8444mm；支座反力（下下横梁所所受压力力）：R1=4.550444t，R23.5574tt；3底模平平台前、后后下横梁梁检算：后下横梁 采用2332。1）挂篮浇浇注混凝凝土1块： 此时时底模平平台前、后后下横梁梁承受底底模平台台纵梁传传来的混混凝土重重量、底底模平台台自重其其它重量

9、量。计算模型：A=1099.8226cmm2I=162280ccm4W=10118cmm3计算结果：最大弯曲应应力MAXX=300.4MMPa；最大变形ff=0.4mmm；支座反力（吊吊带所受受拉力）：R1=5.1t，R223.07t。2）挂篮空空载走行行时：挂篮空载走走行时，前前、后下下横梁承承受底模模平台自自重。计算模型：计算结果：最大弯曲应应力MAXX=366.8MMPa；最大变形ff=6.5mmm；支座反力（后后临时吊吊挂）：R3.55t；前下横梁采采用2332。计算模型：计算结果：最大弯曲应应力MAXX=199.855MPaa；最大变形ff=0.2733mm；支座反力（吊吊带所受受拉

10、力）：R1=3.36t，R216.844t4底模平平台前、后后吊挂检检算：B0,2;M；质C中吊带受力力最大,F=23tt，考虑虑后吊带带另加5t预拉力力。吊带承受的的拉应力力：MAXX=933MPaa；按起重机设设计规范范MAX=93MMPa=2210MMPa KK=2110/993=22.255255销轴轴承受的的剪应力力：=1117.88MPaa2116MMPa;孔壁承压应应力：C=1556.22MPaa5440MMPa;5外导梁梁检算：采用2336。1）挂篮浇浇注1块：外导梁承受受箱梁翼翼缘混凝凝土重量量、外模模系统重重量。 箱梁顶板混混凝土荷荷载：q1.00422.62252.773

11、t/m按0.4的的混凝土土重量系系数考虑虑内模荷荷载：q=1.1t/m;则q3.82tt/m计算模型：计算结果：最大弯曲应应力MAXX=855.9MMPa；最大变形ff=6.01mmm；支座反力（吊吊带所受受拉力）：R19.427t；R16.966t；2）挂篮空空载走行行：外导梁承外外模系统统重量及及底模平平台重量量共计18.8t。计算模型：计算结果：最大弯曲应应力MAXX=1000.11MPaa；最大变形ff=222.8mmm（跨跨中）； 支座反力（吊吊带所受受拉力）：R12.9t；R26.27t。6前上横横梁检算算：1) 常位位挂篮：前上横梁承承受荷载载为前吊吊挂系统统反力。前上横梁采采用

12、245。计算模型：截面特性A=2222.899cm22I=676600ccm4W=30000cmm3计算结果：最大弯曲应应力MAXX=766.1MMPa；吊带处最大大变形f=4.28mmm；支座反力（主主桁所受受压力）：R29.5t。2）异位挂挂篮：计算模型：截面特性A=2222.899cm22I=676600ccm4W=30000cmm3计算结果：最大弯曲应应力MAXX=766.1MMPa；吊带处最大大变形f=5.29mmm；支座反力（主主桁所受受压力）：RMAX26.0t，Rmin29.6t。7菱形构构架检算算：菱形构架承承受前上上横梁传传来的挂挂篮荷载载，构架架由型钢钢组焊而而成。每每片

13、构架架自重计计入3.225 t，按刚架架计算。计计算模型型：计算结果：菱形主构架架的杆件件最大轴轴力（压压力）发发生在G4杆，值62t；杆端端弯矩值值 2.06tt.m， 最大应应力：压=833.4MMPa，拉=844.6MMPa。菱形主构架架的杆件件前端最最大变形形为133.599mm；菱形主构架架支座反反力： R11=299.999t; R2=60.44tt 对菱形主构构架受压压杆件还还需按压压弯杆件件检算，不不控制设设计。8后锚固固系统检检算：主桁后锚固固力由后后上横梁梁分配梁梁的锚固固筋提供供。计算算中未计计该部分分自重，是是偏安全全的。1）常位挂挂篮悬浇浇1#块混凝凝土时：计算模型：

14、选用2I445b截面特特性A=2222.899cm22I=676600ccm4W=30000cmm3计算结果：最大弯曲应应力MAXX=299.5MMPa；最大变形，f0.117mmm（跨中中）；支座反力（2根锚筋筋所受拉拉力）：RMAXX13.9t；Rminn16.6 tt2）异位挂挂篮悬浇浇1#块混凝凝土时：计算模型：计算结果：最大弯曲应应力MAXX=199.1337MPPa；最大变形ff0.1103mmm（跨跨中）；支座反力（2根锚筋筋所受拉拉力）：RMAXX25.39tt；Rminn5.2219 t施工1块块：单根根锚筋承承受最大大后锚固固力P=225.339/22=122.6995t，

15、 由32预应力力钢筋承承受。9、挂篮走走行稳定定性检算算：挂篮空载走走行时，荷荷载及其其作用位位置见下下表：名称重量（t）重心在前支支座前(m)后(m)菱形桁架水水平连接接系横向向连接系系前滑板后钩扳下滑道6.5400.61150.61550.70.92.919902.50005前上横梁后后锚固系系统1.862262.67775.05.0底模平台及及吊挂底模6.9233+3.811.582.52.25外模及支架架4.32.5内模及内模模支架内外滑梁2.580.3755滑梁吊挂系系统0.872.5G=36.89, M=55.13挂篮走行时时作用在在后钩板板上的后后钩力P=555.113/55=1

16、11.0226t，由2个后钩钩板承受受。后钩板反作作用在挂挂篮走道道梁上，由由对应位位置的走走道梁预预埋筋承承受。挂篮单侧走走道梁预预埋筋采采用232,L=5580mmm,间距为为2500mm；按1排2根预埋埋筋受力力。 F=CA1.22833250002212.86tt 则K=FF/P=12.86/5.5513=2.33222。六、挂篮加加工说明明所有挂篮结结构按钢钢结构工工程施工工及验收收规范（GB50205-95）、钢结构工程质量检验评定标准（GB50211-95）进行焊接、制作、安装、涂漆、检验。1各加工工件所有有孔眼采采用钻（镗镗）孔，不不得现场场冲孔；孔径及及光洁度度满足设设计要求

17、求，相邻邻螺栓孔孔间距允允许误差差为0.225mmm，端孔孔边距的的允许误误差为0.55mm。2钢板及及刚吊带带的加工工要确保保设计尺尺寸，不不准采用用手工切切割，其其切割边边距要满满足设计计要求，并并要消除除热影响响区对钢钢材力学学性能的的不良影影响。3对重要要的受力力部件，如如主桁片杆件件及焊缝缝、吊带带、销轴轴、后锚锚筋等应应作探伤伤检查。所所有销轴轴均须调调质。所所有主桁桁杆件的的焊缝要要求作超超声波探探伤。无无任何缺缺陷方可可使用。4后锚筋筋采用精精轧螺纹纹钢筋，两两端须套套双螺母母并加设设垫板。5所有焊焊接必须须遵守建建筑钢结结构焊接接规程（JGJ81-91）和挂篮设计图。对主桁片

18、等重要受力构件，须制订合理的焊接工艺，所有编号的焊接构件必须工厂加工，保证焊缝高度和焊缝质量。各焊接构件必须减少其焊接变形，如有较大变形，应予以矫正。主桁各杆件之间焊接、主桁杆件与节点板之间的焊接采用埋弧自动焊，加劲板及补强板的焊接可采用手工焊。6滑道底底板上平平面，要要求刨平平，滑道道槽内及及不锈钢钢滑板，加加工后不不涂油漆漆，涂油油并包装装防护好好，以防防损坏其其光洁度度。7各构件件加工完完毕后，底底模平台台及主桁桁部分要要求进行行试拼，试试拼合格格后进行行涂漆运运至现场场。七、挂篮施施工步骤骤1挂篮安安装1）在0#块梁面面上组拼拼常位挂挂篮及异异位挂篮篮主桁片片，拼装装位置详详见“挂篮布

19、布置图”。挂篮立面布布置图挂篮平面布布置图挂篮正面布布置图组拼顺序为为：a.将每只只挂篮两两桁片下下滑道位位置抄垫垫平整，达达到挂篮篮安装标标高；b.铺设挂挂篮下滑滑道，安安装前滑滑板、后后钩板；c.安装挂挂篮菱形形构件，安安装挂篮篮后锚固固系统，安安装横梁梁、平联联；d.安装前前上横梁梁，注意意异位挂挂篮拼装装，滑道道只拼装装前滑板板下的一一块，后后钩板及及垫梁暂暂不与主主桁连接接、临时时支垫后后钩板位位置。2）在预拼拼厂拼装装好的挂挂篮底模模平台运运输到墩墩位，包包括：前前下横梁梁、后下下横梁、底底模纵梁梁、限位位纵梁、前前、后吊吊带框梁梁。底模模平台整整体吊装装就为于于1#块梁底底，临时

20、时打梢。安安装挂篮篮底模平平台前、后后吊挂，解解除挂篮篮底模平平台的临临时连接接。吊装装定位底底模。2挂篮静静载试验验1）检查常常位挂篮篮及异位位挂篮结结构，确确认与设设计相符符后，按按照最重重节段1#块1.225倍，即112吨，作作挂篮静静载试验验。静载载试验分分三步进进行：加加载15吨，观观察15分钟，再再加载45墩，观观察15分钟，再再加载67吨，共共计112吨，持持荷60分钟。每每级加载载后应记记录挂篮篮变形情情况，为为以后挂挂篮预抬抬高提供供参考数数据。2）静载试试验时荷荷载分布布为：67吨均布布于挂篮篮底平台台上，其其余45吨均布布于内、外外模滑梁梁上（困困难时，可可将全部部荷载1

21、12吨均布布加载于于底模平平台上）。3）卸载按加载的反反顺序卸卸载。3.墩顶两两只挂篮篮搭接浇浇筑1#块：1）安装内内滑梁前前、后吊吊带，在在挂篮底底模平台台上拼内内滑梁、内内模支架架、内模模，并临临时连接接。吊装装整个内内模系统统，将吊吊带穿过过内模及及支架与与内滑梁梁连好。2）将外滑滑梁穿入入外模支支架设计计位置，安安装前吊吊点。通通过箱梁梁顶预留留孔加装装临时后后吊点于于梁面上上，将外外模及支支架通过过滑梁从从0#块滑至1#块设计计位置。安安装正式式后吊点点及滑锚锚，松脱脱临时吊吊点。3）绑扎箱箱梁底板板及腹板板钢筋、安安装预应应力筋（孔孔道）；4）绑扎箱箱梁顶板板钢筋、安安装预应应力筋

22、（孔孔道）；5）检查挂挂篮结构构，灌注注混凝土土并养护护；6）将底模模平台脱脱模，张张拉预应应力束（筋筋），1#块施工工完成。4墩顶两两只挂篮篮分别前前移至下下一节段段，结束束搭接状状态，恢恢复正常常位置1）常位挂挂篮：a.在其前前进方向向、已浇浇筑完的的1#块上继继续接拼拼两道滑滑道（44米）；b.解除挂挂篮后锚锚固；c.常位挂挂篮走形形至设计计位置（异异位挂篮篮后钩板板处支垫垫有妨碍碍时换位位置支垫垫）。具具体做法法如下：底模平平台临时时吊于外外模支架架，外模模支架落落于外滑滑梁；菱菱形桁片片、内滑滑梁及外外滑梁带带着外模模、底模模一次走走形到位位。走行动力采采用32t液压式式千斤顶顶。2

23、）异位挂挂篮：a.在常位位挂篮滑滑道关于于墩中线线的对称称位置整整平梁面面，达挂挂篮拼装装设计标标高、铺铺设滑道道6m；b.将底模模平台前前端临时时吊挂于于1#块，松松脱底模模平台前前吊点；松脱外外模梁前前、后吊吊点将外外模支架架落于底底模平台台上；松松脱内滑滑梁吊点点；c.在滑道道上设计计位置，安安装前滑滑板、后后钩板，重重新拼装装菱形构构架、后后锚固系系统、横横梁、平平梁，安安装前上上横梁，重重设全部部上吊点点。安装装外滑梁梁前吊点点、后滑滑锚，使使外模支支架落于于外滑梁梁上，并并将底模模平台吊吊挂于外外模支架架上，解解除其与与1#块的临临时连接接，将外外模支架架及底模模平台沿沿外滑梁梁走

24、行到到位；将将内滑梁梁拖拉到到位，安安装前吊吊点及滑滑锚。至至此异位位挂篮调调整至正正常位置置。3）墩顶两两只挂篮篮此后将将完全处处于互不不影响的的状态下下，各自自对称施施工以后后节段。52#块块悬浇施施工1）设置挂挂篮后锚锚固，安安装挂篮篮底模平平台前、后后吊挂，松松脱底模模平台与与外模支支架间的的临时吊吊挂；2）绑扎箱箱梁底板板及腹板板钢筋、安安装预应应力筋（孔孔道）；3）挂篮内内模沿滑滑梁前移移到位；4）继续绑绑扎箱梁梁顶板钢钢筋、安安装预应应力筋（孔孔道）；5）检查挂挂篮结构构，灌注注混凝土土并养护护；6）放松吊吊带使底底模脱模模，张拉拉预应力力筋，节节段施工工完成。62#6#块悬浇浇

25、施工：1）将底模模平台临临时吊挂挂在外模模支架上上；2）解除挂挂篮后锚锚。挂篮篮主桁及及内、外外滑梁带带底模一一起前移移至下一一节段施施工位置置；3）设置挂挂篮后锚锚固。安安装挂篮篮底模平平台后吊吊挂，松松脱底模模平与外外模支架架间的临临时吊挂挂；4）绑扎箱箱梁底板板及腹板板钢筋、安安装预应应力筋（孔孔道）；5）挂篮内内模前移移到位；6）继续绑绑扎箱梁梁顶板钢钢筋、安安装预应应力筋（孔孔道）；7）检查挂挂篮结构构，灌注注混凝土土并养护护；8）放松吊吊带使底底模脱落落，张拉拉预应力力筋。节节断施工工完成。9）重复步步骤18，完成2#6#节段的的施工。八、挂篮施施工过程程中的线线性控制制1桥梁施施

26、工控制制的主要要目的是是使施工工实际状状态最大大限度的的与理想想目标状状态相吻吻合，要要实现这这一目标标就必须须了解施施工状态态偏离理理想目标标的所有有因素，尽尽可能使使施工状状态接近近理想目目标状态态，以便便对施工工实施有有的方失失地有效效控制。箱梁各控制制截面梁梁高分别别为：端端支座处处及边跨跨直线段段和跨中中处为22.8mm，边跨跨直线段段长9.55mm(含梁端端至边支支座中心心0.555m），中中支点处处梁高33.4mm，平段段长4.0m，梁梁高按圆圆曲线变变化，圆圆曲线半半R=3667.880m；箱梁横横截面为为单箱单单室斜腹腹板；桥桥面组成成为道碴碴槽宽度度9.00m与两两侧人行行

27、道及挡挡碴墙宽宽度各22.0mm,全桥箱箱梁顶宽宽13.0m，顶顶板厚00.344m，腹腹板厚分分别为00.4mm0.77m、局局部加宽宽至0.95mm,底板厚厚由跨中中的0.330厚到中中支点的的0.99m；全全梁共设设7道横隔隔梁，中中支点处处设置厚厚1.66m的横横隔梁，边边支点处处设置厚厚1.11m的端端横隔梁梁，跨中中合拢段段设置厚厚0.66m 的中横横隔梁。2.大跨度度桥梁施施工控制制的影响响因素1）结构参参数的影影响不论何种桥桥梁的施施工控制制，结构构参数都都是必须须考虑的的重要因因素，结结构参数数是结构构施工模模拟分析析的基础础资料，其其准确性性直接影影响分析析结果的的准确性性

28、，实际际上桥梁梁结构参参数难以以和设计计所采用用的结构构参数完完全吻合合，总存存在一定定的误差差，施工工控制如如何使结结构参数数尽量接接近真实实结构参参数，是是施工中中必须首首先解决决的问题题，结构构参数主主要包括括以下几几种：a箱梁块块件几何何尺寸，任任何施工工都可能能存在截截面尺寸寸误差，这这种误差差将直接接导致截截面特性性误差，从从而影响响结构内内力、变变形等的的分析结结果，故故控制过过程中要要对结构构尺寸进进行动态态误差分分析；b结构材材料弹性性模量：即箱梁梁结构截截面混凝凝土弹性性模量。箱箱梁结构构截面混混凝土弹弹性模量量总与设设计采用用值有一一定的差差值（即即使进行行现场抽抽样检测

29、测，试验验块件的的大小，所所做的试试验与实实际也存存在一定定的差别别），所所以在施施工过程程中要根根据施工工速度经经常性的的现场抽抽样试验验，了解解混凝土土强度波波动性变变化较大大情况，随随时在控控制分析析中对混混凝土弹弹性模量量的取值值进行修修正；c材料容容重，特特别是混混凝土材材料，不不同的集集料与不不同的钢钢筋含量量都对容容重产生生影响，施施工过程程中必须须对其进进行较为为准确的的分析与与试验。d材料膨膨胀系数数，尤其其是在施施工所有有的钢筋筋要特别别注意；e施工荷荷载，在在所有的的悬臂浇浇筑施工工过程中中，均存存在施工工临时荷荷载，这这部分施施工临时时荷载对对受力与与形变的的影响，在在

30、控制施施工中有有不可忽忽视的，要要根据实实际进行行分析取取值；f预应力力：预应应力是预预应力混混凝土结结构内力力与变形形控制考考虑的重重要结构构因素，预预应力的的大小受受很多因因素的影影响，包包括张拉拉设备、管管道摩阻阻、应力力钢筋断断面尺寸寸、弹性性模量等等。2）施工监监测的影影响监测是桥梁梁施工控控制的最最基本手手段之一一。监测测包括应应力监测测、变形形监测等等。因测测量仪器器、仪器器安装、测测量方法法、数据据采集、外外界条件件情况等等存在一一定的误误差，所所以，结结构监测测总是在在一定的的误差。这这些误差差一方面面可能造造成结构构实际参参数、状状态与设设计或控控制值吻吻合较好好的假象象，

31、也可可能造成成将本来来较好的的状态调调整得更更差的情情况。所所以，保保证测量量的可靠靠性对控控制极为为重要，在在控制过过程中，除除从测量量设备、方方法尽量量设法减减少测量量误差外外，在进进行控制制分析时时还必须须将其计计入。3）分析结结构计算算模型的的影响无论采用什什么分析析方法和和手段，总总是要对对实际桥桥梁结构构进行简简化和建建立计算算模型，这这种简化化使计算算模型与与实际情情况之间间存在一一定的误误差，包包括各种种假定、外外界条件件处理、模模型变化化的本身身精度等等，需要要大量的的实际数数据进行行研究，使使计算模模型带来来的误差差降低最最低限度度。4）温度变变化的影影响温度变化对对桥梁结

32、结构的受受力与变变形影响响很大，这这种影响响随温度度的变化化，在不不同时时时刻对结结构状态态（应力力、变形形）进行行测量,其结果果是不一一样的，温温度变化化相当复复杂，包包括季节节温度、日日照温差差、骤变变温差、残残余温度度、不同同温度场场等，控控制中是是难以考考虑的，即即使要考考虑也是是相当复复杂的，通通常是将将控制理理想状态态定位在在某一特特定温度度下，从从而将温温度变化化对结构构的影响响排除（过过滤）。一一般是将将一天中中温度变变化较小小的早晨晨作为控控制所需需实测数数据的采采集时间间，但季季节性温温差和桥桥体内温温度残余余影响要要予以重重视。5）混凝土土收缩、徐徐变的影影响对预应力混混

33、凝土桥桥梁结构构而言，材材料收缩缩、徐变变对结构构内力，变变形有较较大影响响，这主主要是由由于大跨跨径桥梁梁施工中中，由于于混凝土土龄期短短，混凝凝土徐变变，收缩缩影响较较大，必必须加以以分析和和控制。混凝土徐变变、收缩缩受很多多因素的的影响，由由于这些些因素影影响的徐徐变、收收缩值在在实验上上的统计计结构最最少有15%20%的变异异系数，而而且实验验的结构构，其实实验环境境往往与与实际结结构物所所处的条条件相差差甚远，准准确性较较低。影影响徐变变，收缩缩的主要要原因有有：a.水泥品品种；b.集料性性质；c.混凝土土配合比比；d.外加剂剂及其其其他成分分；e.加载龄龄期；f.环境龄龄期；g.环

34、境温温度；h.试验块块件尺寸寸；i.预应力力持续时时间；j.预应力力的大小小；混凝土的徐徐变、收收缩机理理到目前前还未完完全搞清清楚，机机理相当当复杂的的，但在在本质上上取决于于内部的的物理、化化学变化化过程。混混凝土徐徐变理论论目前有有：a力学变变化理论论。认为为混凝土土徐变是是由于持持续荷载载作用在在水泥浆浆的毛细细结构上上，使水水泥浆与与周围介介质建立立了新的的气压平平衡产生生的； b缩性理理论。认认为混凝凝土的徐徐变是由由于晶格格滑动产产生的；c. 粘性性理论。认认为水泥泥是一种种高度粘粘性材料料，持续续荷载作作用下的的粘性流流动产生生徐变，此此外还有有内力平平衡理论论、微裂裂缝理论论

35、等。混混凝土收收缩主要要包括两两个过程程：一是是干燥过过程中的的水分蒸蒸发；一一是碳化化过程中中体积变变化。3.施工控控制方法法施工控制的的目的与与任务是是解决施施工中的的实际情情况与设设计计算算的差值值引起的的各阶段段主梁挠挠度误差差导致的的各施工工块件预预拱度误误差问题题。对预预应力混混凝土连连续桥，由由于主梁梁为主要要承载构构建，刚刚度很大大，块件件一旦浇浇筑，对对主梁挠挠度不可可能进行行任何有有效调整整的方法法，只能能采取预预测控制制的方法法。本桥采用灰灰色系统统理论预预测法对对桥各块块件浇筑筑的预拱拱度及底底模标高高进行反反馈预测测控制，在在控制流流程图见见“附件1” ，即对对每一块

36、块件施工工，对各各工序前前后的标标高变化化进行观观测，得得到实测测状态，根根据实测测状态与与理论状状态进行行控制分分析滤除除随机误误差，并并判断系系统误差差是否明明显存在在，若系系统误差差不明显显，直接接预告下下一阶段段预拱度度与底板板标高；若系统统误差明明显存在在，测进进行参数数识别，然然后调整整参数模模拟施工工过程进进行前进进分析。前述各项影影响因素素中，温温度变化化作为参参数加以以识别，这这是因为为梁体混混凝土温温度场随随时间变变化与分分布过于于复杂，即即使埋入入温度传传感器对对梁体温温度进行行观测，也也难以较较为准确确地把握握整个梁梁体温度度场的变变化情况况，实际际上，在在季节温温度和

37、日日照温差差中，季季节温差差表现为为体系温温差，对对主梁挠挠度影响响甚小，予予以忽略略，日照照温差对对主梁挠挠度影响响较大，不不能忽略略，对这这一因素素拟采取取早晨日日出之前前观测主主梁标高高的方法法予以避避免。4.控制实实施1）预应力力连续梁梁线形控控制具体体操作程程序a.横向线线形控制制：根据据“隔蒲潭潭特大桥桥预应力力混凝土土连续梁梁施工设设计图纸纸”计算出出：每节节段梁长长结合梁梁段中轴轴线，确确定每节节两前后后端中心心坐标，并并分别在在每节浇浇筑完的的梁顶、翼翼缘板端端部做上上标记。b.竖向线线形控制制：竖向向线性控控制程序序：首先先在我单单位提供供菱形挂挂篮，内外外侧模、底底模重量

38、量，挂蓝蓝静载试试验获得得后锚和和前支点点的弹性性、非弹性变形形值及钢钢绞线管管道摩阻阻损失试试验测定定的数据据给数据据给设计计单位，由由设计院院确定各各梁段理理论梁底底立模标标高及设设计挠度度值。其其次，外外委专业业线形控控制单位位在立模模前后按按照施工工和设计计确定的的施工工工序，以以及施工工现场所所提供的的基本参参数，对对施工过过程进行行正装计计算，得得到施工工状态以以及成桥桥状态下下的结构构受力和和变形控控制数据据。利用用在已建建的梁段段采集的的数据，经经过分析析，预告告下一阶阶段的立立模标高高。2)具体操操作要求求：a.提供相相关的技技术资料料具体项项目如下下：混凝土龄龄期为3、7、

39、14、28、90天的弹弹性模量量；气温资料料；实际工期期与未来来进度安安排；挂篮主要要尺寸及及支点反反力；其他施工工荷载在在桥上布布置与大大小；每一梁段段灌注混混凝土及及张拉预预应力束束后主梁梁实际标标高；其中，混凝凝土弹性性模量及及气温资资料提供供，可通通过试验验室选配配的C50砼配合合比制作作砼试件件，分别别按3、7、14、28、90天要求求提供弹弹性模量量在梁体内、左左右侧腹腹、顶板板预留孔孔内布置置温度计计量测梁梁体内外外温度，并并安排专专人在每每天同一一时间记记录，尤尤其是在在每梁段段体砼浇浇筑完成成后，前前72小时内内记录（6小时/次），后后48小时内内记录（12小时/次）。b.现

40、场测测量控制制各梁段施工工时，复复测挂篮篮的中线线和标高高，调整整符合要要求后，在在梁段端端部左右右腹板正正上方各各焊一根根短钢筋筋棒（顶顶端打磨磨光滑，标标高与本本梁段梁梁顶施工工立模模模标高相相同）作作为观测测点，首首先测得得挂篮就就位、混混凝土浇浇筑前标标高为h211(h21).梁段混混凝土一一次浇筑筑作业结结束后，精精确测量量观测点点标高h222(h22)。当每节梁段段混凝土土强度达达到设计计强度85%时，穿穿束对称称双向张张拉纵向向预应力力钢铰线线束、横横向预应应力束张张拉前以以及压浆浆后，测测量记录录观测点点的标高高h233(h23)和h244(h24)。将每节梁段段混凝土土灌注前

41、前后观测测点的标标高差，即即该梁段段端部挠挠度值h222-h221=h211(h22-h21=h21),以及预预应力束束张拉前前后该梁梁段端部部挠度值值h244-h223=h222(h24-h23)=h22,与根据据线形控控制计算算结果绘绘制出的的“悬灌阶阶段梁体体挠度统统计表”中的h21计（h21计）和h22（h22计）相相比较。如如果h21计（h21计）与h21（h21计）h22计（h22计）和h22（h22计）的的差值都都小于55mm，则则按上述述步骤进进行下一一梁段的的施工；若两个个差值中中有一个个或二个个都大于于5mmm，则据据需要在在下一梁梁段按修修正的立立模标高高施工。另外还在对

42、对测点的的布置及及测量时时间作如如下要求求：测点时间的的确定：每一梁梁段上的的测点见见“附件2梁段上上测点布布置图”。测量量时间的的选定：由于温温度影响响，主要要是日照照的温差差直接影影响着立立模的放放样、复复测等的的精度。并且每天都都把已浇浇完的梁梁段控制制点进行行复测，观观察其变变化并及及时调整整。如果果必须在在其它时时间进行行，应予予以修正正，一般般昼夜温温差10左右时时，标高高变化在在7-100mm之之间。现场测量要要求专业业及时，有有效。并并配备先先进的测测量仪器器，用全全站仪控控制中线线，用高高精度水水准仪控控制标高高，严格格按照线线形控制制方案施施测。观观测中注注意测法法，所有有

43、观测点点均应换换手复测测可成为为一个可可用的数数据，并并确保准准确及时时测得数数据。每每天同一一时间内内对各点点进行观观测，由由专职测测量工程程师及时时提供准准确的测测量数据据给主管管工程师师，由主主管工程程师把所所有数据据汇总分分析，确确定各个个工序、各各种原因因引起的的标高变变化的修修正系数数。并与与专业线线形监控控师协商商、核算算确定下下一梁段段立模的的标高。施工高程控控制要点点：为保保证箱梁梁轴线、高高程的施施工精度度，及时时准确的的控制和和调整施施工中发发生的偏偏差，测测量工作作必须有有一套严严格的程程序；并并以= 3 * ROMANIIII等水水准高程程精度控控制联测测，选用用高精

44、度度水准备备工作仪仪，其偶偶然误差差1mmm/kmmc.坚向线线性控制制的方法法立模的标高高的确定定：箱梁梁悬灌的的各节段段立模标标高按下下式确定定：H1=H00+fii+(-fi预)+f篮+fxx式中H1待浇段段箱梁底底板前端端处挂篮篮底模标标高(张拉后);H0该点点设计标标高f1本施施工段及及以后浇浇注的各各段对该该点挠度度的影响响值,该值有有设计图图纸提供供,实测后后进行修修正,按经验 修正系系数为0.50.99;f1本施施工段顶顶板纵向向预应力力束张拉拉后对该该点的影影响值,由设计计图纸提提供,但需实实测后进进行修正正,(经验修修正系数数为0.81.0可供参参考);f篮挂篮篮弹性变变形

45、对该该灌注段段的影响响值,由挂篮结构和和构造决决定,本桥由由挂篮竟载实实验实测测获得为为15mmm;fx由混混凝土的的徐变、收收缩、温温度、结结构体系系转换、二二期恒载载、活载载等影响响产生的的挠度计计算值,其中徐徐变、收收缩值可可按1个月内内完成的的节段考考虑.本工程1个月浇浇筑3节段,则其值值分别按按前3段的理理论计算算值的0.225、0.1、0.007、0.005计算,此值在在昼夜平平均气温温为15以下时时接近实实际,当气温温在20以上时时明显偏偏小,要根据据实测进进行修正正。d.施工工工艺引起起挂蓝不不均匀沉沉降的预预防对策策第“c”中中立摸标标高的确确定公式式中的几几个变量量,可以根

46、根据理论论分析及及实测数数据所得得的修正正系数加加以确定定,基本上上能满足足规范要要求.另外悬灌施施工中还还有挂篮篮的后锚锚和前支支点的变变形引起起的沉降降量,由于施施工操作作的差异异会有较较大的变变化,而且此此操作具具有较大大的离散散性.对此,我们采采取在滑滑道的铺铺设、前前支点的的支垫施施工过程程中安排排专人负负责,尽量减减少人为为的偶然然性误差差;挂篮的后锚锚是用16根32精扎螺螺纹钢锚锚固在梁梁体顶、腹腹板内,锚固的的松紧程程度同样样会直接接影响这这一阶段段的变形形量.为保证证锚固的的松紧程程度一致致,减少由由于锚固固的松紧紧不一致致而引起起的不均均匀沉降降量,施工时时严格控控制每根根

47、锚固螺螺纹钢30KKN的初张张拉力.从而把把上述2项工作作可能引引起的变变形控制制在3mmm之内内。5.监控测测量频度度，时间间及观测测内容监控测量是是控制成成桥线形形主要和和最直接接的依据据，在每每一块件件上顶板板设置5个测点点（其中中4个为对对称测点点），底底板设置置对称的的2个测点点，见附附件3。这样样不仅能能观测箱箱梁挠度度，同时时可以观观测箱梁梁是否发发生扭转转变化以以及支架架翼板的的刚度。1）监控测测量频度度：每一一块件施施工观测测4个测次次，即混混凝土浇浇筑前；混凝土土浇筑完完；预应应力张拉拉前；预预应力张张拉完。2）监控测测量时间间：混凝凝土温度度有迟后后现象，一一般观测测时间选选在混凝凝土温度度最低且且较为稳稳定的时时间进行行，经过过大量的的观测，这这一时间间一般在在早晨6点8点30分，故故晴天，尤尤其是在在日照强强烈的晴晴天，选选择在黎黎明观测测，最迟迟在太阳阳出来后后半个小小时观测测完毕，因因为日出出后梁体体受日照照不均匀匀，使主主梁顶板板与底板板、日照照面与背背阴面一一起温差差，梁体体下挠不不一致，反反映的情情况不真真实。阴阴天与小小雨可对对观测时时间不受受限制。3）观测的的内