典型桥梁边跨现浇段施工方案（Word23）

1、 1计算依据相关施工图纸；钢结构设计规范（GB50017-2003）；建筑地地基基础础设计规规范（GBB 5000077-20011）；路桥施施工计算算手册人民交通出版社；建筑施施工碗扣扣式钢管管脚手架架安全技技术规范范(JGGJ1666-220088)；建筑施施工扣件件式钢筋筋脚手架架安全技技术规范范（JGGJ1330-220011）；建筑施施工模板板安全技技术规范范（JGJJ1622-20008）；MIDDAS/civvil计计算软件件。2工程概况况图2-1边边跨现浇浇段梁端端截面构构造图图2-2边边跨现浇浇段一般般截面构构造图3支架布置置形式支架立面图图如下图图所示。图3-1 箱梁梁边跨

2、现现浇段支支架立面面图图3-2箱箱梁边跨跨现浇段段支架平平面图翼板及顶板板下横向向设轴间间距4000mmm的100mm方木木，纵向向设置间间距6000mmm的1500mm方方木，碗碗扣式支支架横向向间距6600mmm，纵纵向间距距9000mm，横横杆水平平步距112000mm。碗碗扣支架架下端支支撑于间间距600cm的的纵向II28aa工字钢钢上。底腹板下横横向设轴轴间距4400mmm的100mm方木木，纵向向设置II40aa工字钢钢，腹板板区工字字钢间距距60ccm，顶顶底板区区工字钢钢间距990cmm。支撑立柱为为3880mmm(t=10mmm)钢钢管，单单排间距距3.66m3.99m设置

3、置7根，共共两排，钢钢管之间间由220a槽槽钢平联联连接增增加整体体刚度，钢钢管立柱柱顶部有有双拼II40aa工字钢钢大梁，大大梁与外外侧2根钢管管立柱由由斜撑连连接。梁端处翼板板处除I288a工字字钢变成成I188工字钢钢外，其其他布置置情况同同上，II18工工字钢间间距要与与非梁端端处I228a工工字钢对对应。梁梁端处底底腹板处处模板和和10ccm方木木布置同同上，II40aa工字钢钢改为II18工工字钢，间间距为660cmm。所有模板均均为155mm厚厚优质竹竹胶板。4设计参数数及材料料强度4.1 设设计参数数表4.1-1 材料料设计参参数表序号材料规格截面积(mmm2)惯性矩I（mm4

4、）截面矩W（mm3）弹性模量（MPa）备注1竹胶板厚15mmm1.511042.811063.75104510331m宽2方木15cm15ccm2.251044.221075.63105910333方木10cm10ccm1.011048.331061.67105910334钢管4833.5mmm4.891021.221055.081035.081035钢管38010mmm1.161042.061056工字钢I28a2.061057工字钢I40a2.061058槽钢20a2.061059槽钢32a2.06105备注混凝土容重重取266kN/m3,钢材容容重取778.55kN/m34.2 材材料设

5、计计强度表4.2-1 钢钢材设计计强度值值（N/mm22）钢材抗拉、抗压压、抗弯弯抗剪承压型号厚度或直径径(mmm)Q23548*33.5mmm普通通钢管及及碗扣支支架145Q2351621512532516-44020512040-660200115Q3451631018040016-440295170说明：设计计强度按按建筑筑施工钢钢管扣件件式脚手手架安全全技术规规范（JGJ130-2001）、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）、钢结构设计规范（GB50017-2003）取值。5荷载取值值及荷载载组合5.1荷载载类型模板、背背带自重重新浇筑混混凝土自自重（取取

6、26kkN/mm3）施工人员员、材料料及机具具等施工工荷载（2.5kPa）倾倒混凝凝土产生生的冲击击荷载（2kPa）振捣混凝凝土产生生的荷载载（2kkPa）新浇筑混混凝土对对侧面模模板的压压力标准准值混凝土侧压压力按下下列两公公式计算算，并取取其中的的较小者者：F = 00.222ct012(5.1-11)F= ccH(5.11-2)式中：F新浇浇筑混凝凝土对模模板的最最大侧压压力(kPaa)；h为有有效压头头高度(m)；混凝凝土的浇浇筑速度度(m/hh)，可按实实测确定定(暂定为1.88m/hh)；t0新新浇混凝凝土的初初凝时间间(h)，可按按实测确确定(暂定为6小时)；c混混凝土的的容重(

7、kN/m3)；1外外加剂影影响修正正系数，不不掺外加加剂时取取1.00，掺缓缓凝作用用的2.8外加加剂时取取1.22；2混混凝土坍坍落度影影响修正正系数，当当坍落度度小于330mmm时，取取0.885；5090mmm时，取取1.00；11001500mm时时，取11.155。混凝土侧压压力标准准值由式（5.1-1）得F0.222266.001.221.11563.5 kkPa由式（5.1-22）得F262.6667.6kPPa按取最小值值，最大大侧压力力为633.5KKPa，有有效压头头高度h=故有效压头头为2.44mm。5.2荷载载组合5.2.11箱梁底板、翼板板计算荷载组合合I（用于于强度

8、计计算）：荷载组合合II（用用于刚度度计算）：5.2.22箱梁侧侧模计算算荷载组合合IIII（用于于强度计计算）荷载组合合（用用于刚度度计算）5.3荷载载计算5.3.11梁端根据梁端截截面分析析，翼板板最厚00.6mm，底腹腹板最厚厚2.66m。翼板区恒载载；翼板板区活载载。底腹板区恒恒载；底底腹板区区活载。5.3.22一般截截面根据梁端截截面分析析，翼板板最厚00.6mm，顶底底板区最最厚1.5m，腹腹板区最最厚2.6m。（腹腹板区考考虑内侧侧模及一一排内模模支架荷荷载2kkN/mm2，顶底底板区考考虑内模模支架及及顶板模模型荷载载4.55KN/m2）。翼板区恒载载；翼板板区活载载。顶底板区

9、恒恒载；顶顶底板区区活载。腹板区恒载载；腹板板区活载载。6结构计算算6.1翼板板模型计算6.1.11翼板155mm竹竹胶板计计算6.1.11.1计计算模型型图6.1.1-11 翼板板模型面面板计算算模型取1m板宽宽进行受受力分析析。强度计算：，L=0.40mm刚度计算：，L=0.40mm6.1.11.2计计算结果果强度刚度6.1.22翼板下下10ccm10ccm方木木小愣计计算翼板模型面面板下面面10ccm*10ccm方木木计算时时按三跨跨连续梁梁考虑。6.1.22.1计计算模型型图6.1.2-11侧模100cm*10ccm方木木小楞计计算模型型强度计算：q= 22.10.44=8.84kkN

10、/mm，L=0.6m刚度计算：q= =155.60.44=6.24kkN/mm，L=0.6m6.1.22.2计计算结果果强度刚度6.1.33翼板模模型下115cmm15ccm分配配梁计算算15cm15ccm方木木分配梁梁计算时时按三跨跨连续梁梁考虑。由于小楞方木的布置具有一定的随机性，因此检算应力时应按产生最大应力布载模式进行计算。6.1.33.1计计算模型型图6.1.3-1115ccm*115cmm方木分分配梁计计算模型型10cm10ccm方木木小楞传传递给15ccm15ccm方木木分配梁梁的集中中力为强度计算：P=1.18.8840.665.883kNN刚度计算：P=1.16.2240.6

11、64.111kNN6.1.33.2计计算结果果强度组合应力图图如下：图6.1.3-2215ccm*115cmm方木分分配梁组组合应力力图由以上组合合应力图图可知：满足要求刚度位移图如下下图6.1.3-3315ccm*115cmm方木分分配梁位位移变形形图由以上位移移图可知知：满足要求。6.1.44翼板下下I288a工字字钢分配配梁计算算6.1.44.1计计算模型型I40a工工字钢分分配梁计计算在MIDDAS中中建模，翼翼板下77根分配配梁受力力分析如如下。图6.1.4-11 翼翼板下II28aa工字钢钢分配梁梁计算模模型强度计算算时P=（15.6+66.5）0.660.99=111.933kN

12、；刚度计算算时P=15.60.660.99=8.42KKN。6.1.44.2计计算结果果强度组合应力图图如下：图6.1.4-22 II28aa工字钢钢分配梁梁组合应应力图由以上组合合应力图图可知：满足要求。刚度位移图如下下：图6.1.4-33I28aa工字钢钢分配梁梁位移变变形图由以上位移移图可知知：满足要求。反力支点反力图图如下：图6.1.4-44 II28aa工字钢钢分配梁梁支点反反力图一一图6.1.4-55 II28aa工字钢钢分配梁梁支点反反力图二二6.2一般般底板下下模型计算6.2.11底板下下15mmm竹胶胶板计算算6.2.11.1计计算模型型图6.2.1-11腹板下下模型面面板计

13、算算模型取1m板宽宽进行受受力分析析。强度计算：，L=00.4m刚度计算：，L=00.4m6.2.11.2计计算结果果强度刚度6.2.22底板下10cm10cm方木木小愣计算算底模面板下下面10cm10cm方木木计算时时按连续续梁考虑虑。6.2.22.1计计算模型型图6.2.2-11底模10cm10cm方木木小楞计算算模型由于底腹板板属于对对称结构构，因此此取一半半进行计计算。腹板下：强度计算：q=744.10.4429.64kkN/mm刚度计算：q=677.60.4427.04kkN/mm顶底板下：强度计算：q= 45.50.4418.2kNN/m刚度计算：q= 390.4415.6kNN/

14、m6.2.22.2计计算结果果强度组合应力图图如下：图6.2.2-210cm10cm方木木小楞组合应应力图由以上组合合应力图图可知：满足要求刚度位移图如下下图6.2.2-315cm*15cm方木木小楞位移移变形图由以上位移移图可知知：满足要求。支点反力力图6.2.2-44 方木木小楞支点点反力图图一图6.2.2-55方木小楞支点点反力图图二6.2.33底板下下I400a工字钢钢分配梁梁计算I40工字字钢分配配梁计算算在MIDDAS中中建模，底底板下77根分配配梁受力力分析如如下。6.2.33.1计计算模型型图6.2.3-11 I440a工工字钢分分配梁计计算模型型10cm10cm方木木小楞传递

15、递给工字钢钢分配梁梁的集中中力。强强度计算算时P分别为为7.77kN 、17.2kNN 、15kN、16.8kN、16.3kN、16.3kN、16.8kN、14.4kN、16.8kN、12.8kN、13kN、19.1kN、12.8kN。刚度度计算时时P分别为为6kN、15.9kN、12.9kN、14.4kN、14kN、14kN、14.4kN、12.4kN、15.4kN、11.3kN、11.1kN、16.4kN、11kN。计算时时按最大大荷载计计算。强度计算：P= 19.1kNN；刚度计算：P=116.44kN。6.2.33.2计计算结果果强度组合应力图图如下：图6.2.3-22I400a工字钢

16、钢分配梁梁组合应应力图由以上组合合应力图图可知：满足要求刚度位移图如下下：图6.2.3-33 I440a工字钢钢分配梁梁位移变变形图由以上位移移图可知知：满足要求。支反力支反力结果果如下表表所示：表6.2.3-11 II40aa工字钢钢分配梁梁半幅支反反力汇总总表强度计算刚度计算近墩处支反反力_kN远墩处支反反力_kN近墩处支反反力_kN远墩处支反反力_kN工字钢145.022101.22835.08878.922工字钢2100.555226.22592.955209.115工字钢387.699197.33175.422169.668工字钢498.222220.99884.188189.442

17、工字钢595.299214.44181.855184.115工字钢695.299214.44181.855184.115工字钢798.222220.99884.188189.442工字钢884.188189.44272.499163.111工字钢998.222220.99890.033202.557工字钢10074.833168.33766.066148.664工字钢1117617164.899146.001工字钢122111.666251.22495.888215.772工字钢13374.833168.33764.311144.669注：工字钢钢序号从从边到中中排列。6.2.44双拼I440

18、a工字钢钢大梁计算算6.2.44.1计算算模型双拼I400a工字字钢大梁梁计算在在MIDDAS中中建模，大梁受力分析如下。图6.2.4-11 双双拼I440a工工字钢大大梁半幅幅计算模模型6.2.44.2计算算结果强度组合应力图图如下：图6.2.4-2双拼I440a工工字钢大大梁组合合应力图图由以上组合合应力图图可知：满足要求刚度位移图如下下：图6.2.4-33 双双拼I440a工工字钢大大梁位移移变形图图由以上位移移图可知知：满足要求。反力支点反力图图如下：图6.2.4-44双拼I440a工工字钢大大梁支点反反力图6.3梁端端底板下下模型计计算梁端底板下下竹胶板板和方木木布置情情况和一一般底

19、板板下腹板板区情况况相同，在在此不再再赘述。方方木下工工字钢分分配梁直直接布置置在盖梁梁上，不不需要验验算。6.4侧模模计算6.4.11侧模面面板计算算6.4.11.1计计算模型型图6.4.1-11 侧侧模面板板计算模模型强度计算：q= 65.5kNN/m，L=00.4mm刚度计算：q= 63.5kNN/m，L=00.4mm6.4.11.2计计算结果果强度刚度6.4.22侧模面面板100cm10ccm方木木小愣计计算侧模面板外外侧100cm10ccm方木木计算时时按三跨跨连续梁梁考虑。6.4.22.1计计算模型型图6.4.2-11 侧侧模100cm10ccm方木木小楞计计算模型型强度计算：q=

20、 26.2kNN/m，L=00.6m刚度计算：q= 25.4kNN/m，L=00.6m6.4.22.2计计算结果果强度刚度6.4.33 248钢管管背带计计算侧模2448钢管管背带计计算时按按三跨连连续梁考考虑。由由于小楞楞方木的的布置具具有一定定的随机机性，因因此检算算应力时时应按产产生最大大应力布布载模式式进行计计算。图6.4.3-222448钢管管背带计计算模型型10cm10ccm方木木小楞传传递给2 48 钢管背背带的集集中力为为强度计算：P=266.20.6615.72kkN刚度计算：P=255.40.6615.24kkN6.4.33.2计计算结果果强度组合应力图图如下：图6.4.3

21、-332448钢管管背带组组合应力力图由以上组合合应力图图可知：满足要求刚度位移图如下下图6.4.3-442448钢管管背带位位移变形形图由以上位移移图可知知：满足要求。6.4.44拉杆受受力检算算图6.4.4-12448钢管管背带受受力图根据双拼钢钢管背带带的支反反力图可可知，拉拉杆受最最大的拉拉力为226.006kNN，设计计采用14圆钢钢拉杆，套套16的螺螺母（有有效直径144mm，设设计强度度2100MPaa）。F26.06kkNA21001533.8/10000=332.33KN 满足足要求。6.5碗扣扣钢管支支架计算算顶板及翼板板下采用用钢管满满堂支架架，横桥桥向间距距0.66m，

22、顺顺桥向00.9mm，横杆杆步距11.2mm。6.5.11计算简简图每根立柱所所承受的的坚向力力按其所所支撑面面积内的的荷载计计算，如如下图所所示：图6.5.1488钢管支支架受力力检算示示意图6.5.22碗扣钢钢管支架架计算支架立杆采采用=48mmm(=3.55mm)的碗扣式式钢管，直直接承受受由顶托托传递下下来的竖竖向荷载载，计算算时荷载载数值取取方木大大楞最大大支反力力，计算算以立杆杆稳定性性计算为为主。立杆截面面面积4899.3mmm2,惯性矩矩I=11.2119105mm2,回转半半径i=15.8mmm步距为1.2m时时，长细细比查建筑施施工碗扣扣式脚手手架安全全技术规规范（JGJ166-2008）附录E，可知轴心压杆稳定系数=0.744（步距为1.2m）。6.5.22.1翼翼板下碗碗扣钢管管支架受受力计算算N22.10.990.6611.9kN，满足要求求。6.5.22.3顶板下碗碗扣钢管管支架受受力计算算顶板厚600cm，与与翼板计计算厚度度相同，在在此不再再计算。6.6钢管管支架计计算6.6.11计算简简图图6.6.1-1钢管架架屈曲分分析简图图6.6.22稳定性性计算钢管桩拟采采用=3800mm(=10mmm)。钢管桩桩支反力力最大为为9500.044k