模板工程计算书（盘扣式、梁板立柱、木模板、柱模板等）

1、板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 22、建建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008 33、混混凝土结结构设计计规范GGB 5500110-220100 44、建建筑结构构荷载规规范GGB 5500009-220122 55、钢钢结构设设计规范范GBB 5000177-20003 一、工程程属性新浇混凝土土楼板名名称B2，标高高-6.45mm新浇混凝土土楼板板板厚(mmm)150模板支架高高度H(m)4.5模板支架纵纵向长度度L(mm)45模板支架横横向长度度B(mm)27 二、荷载载设计模板及其支支架自重重

2、标准值值G1kk(kNN/m22)面板0.1面板及小梁梁0.3楼板模板0.5模板及其支支架0.75新浇筑混凝凝土自重重标准值值G2kk(kNN/m33)24钢筋自重标标准值GG3k(kkN/mm3)1.1施工人员及及设备荷荷载标准准值Q11k(kkN/mm2)3泵送、倾倒倒混凝土土等因素素产生的的水平荷荷载标准准值Q22k(kkN/mm2)0.25其他附加水水平荷载载标准值值Q3kk(kNN/m)0.55Q3k作用用位置距距离支架架底的距距离h11(m)3.9风荷载标准准值kk(kNN/m22)基本风压0(kNN/m22)0.3地基粗糙程程度D类(有密密集建筑筑群且房房屋较高高市区)模板支架顶

3、顶部距地地面高度度(m)9风压高度变变化系数数z0.51风荷载体型型系数s0.5风荷载作用用方向沿模板支架架横向作作用抗倾覆计算算中风荷荷载作用用位置距距离支架架底的距距离h22(m)3.9 三、模板板体系设设计模板支架高高度(mm)4.5主梁布置方方向平行立柱纵纵向方向向立柱纵向间间距laa(mmm)1200立柱横向间间距lbb(mmm)1200水平拉杆步步距h(mm)1800顶层水平杆杆步距hh(mmm)1000支架可调托托座支撑撑点至顶顶层水平平杆中心心线的距距离a(mm)450小梁间距ll(mmm)300小梁最大悬悬挑长度度l1(mmm)100主梁最大悬悬挑长度度l2(mmm)150

4、设设计简图图如下：模板设计平平面图纵向剖面图图横向剖面图图 四、面板板验算面板类型覆面木胶合合板面板厚度tt(mmm)12面板抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)16.833面板抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)1.4面板弹性模模量E(N/mmm2)9350面板计算方方式三等跨连续续梁 按按三等跨跨连续梁梁 ，取取1m单单位宽度度计算。 WWbhh2/6=10000112112/662440000mm33，Ibh33/122=10000121212/1214440000mm44 承承载能力力极限状状态 qq111.2(G11k +(G22k+GG3k)h)+1.44Q11kb=1.22(

5、00.1+(244+1.1)0.115)+1.4431=8.8838kkN/mm qq1静=G(G1kk +(G2kk+G3kk)h)b = 1.22(00.1+(244+1.1)0.115)1=4.6638kkN/mm qq1活=(QQ1kk)bb=(11.43)1=44.2kkN/mm 正正常使用用极限状状态 qq(G(G1kk +(G2kk+G3kk)hh)+QQ1kk)bb =(1(0.11+(224+11.1)0.15)+13)166.8665kNN/m 计计算简图图如下： 1、强强度验算算 MMmaxx0.1q11静L2+0.1177q1活活L20.144.633800.322+0

6、.11774.200.3220.0866kNm Mmmax/W00.08861106/24400003.5822N/mmm2ff116.883N/mm22 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 maxx0.6777ql44/(1100EEI)=0.66776.886530004/(11009355011440000)=0.28mmm maxx=0.28mmmmmin3000/1550，110=2mmm 满满足要求求！ 五、小梁梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类类型(mmm)40800小梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)12.877小梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)1.39小梁截面抵抵抗

7、矩WW(cmm3)42.677小梁弹性模模量E(N/mmm2)8415小梁截面惯惯性矩II(cmm4)170.667小梁计算方方式二等跨连续续梁 qq111.2(G11k +(G22k+GG3k)h)+1.44Q11kb=1.22(00.3+(244+1.1)0.115)+1.4430.322.7223kNN/m 因因此，qq1静11.2(G11k +(G22k+GG3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.11)00.155)00.31.4463kkN/mm qq1活11.4Q1kkb=1.4430.331.26kkN/mm 计计算简图图如下： 1、强强度验算算 MM10.1255q1静静

8、L2+0.1255q1活活L20.12551.46331.22+0.12551.261.2220.49kkNmm MM2q1L12/2=2.77230.112/20.0014kkNmm MMmaxxmaaxMM1，M2mmax0.449，00.01140.449kNNm =Mmmax/W=00.4991006/4226700=111.4888N/mm22ff=112.887N/mm22 满满足要求求！ 2、抗抗剪验算算 VV10.6255q1静静L+00.6225q11活L0.66251.44631.22+0.62551.261.222.0433kN VV2q1L12.72330.100.27

9、72kNN VVmaxxmaaxVV1，V2mmax2.0043，00.27722.0043kkN maxx=3VVmaxx/(22bh00)=332.043310000/(24080)0.9577N/mmm2=11.399N/mmm2 满满足要求求！ 3、挠挠度验算算 qq(G(G1kk +(G2kk+G3kk)hh)+QQ1kk)bb=(11(00.3+(244+1.1)0.115)+133)00.32.1119kkN/mm 挠挠度,跨跨中mmax0.5521qqL4/(1100EEI)=0.55212.1119120004/(1100841151170.671044)11.5994mmm

10、mmin(L/1150,10)miin(112000/1550,110)8mmm;悬臂端mmaxql114/(88EI)=2.119910004/(88844151700.6771004)00.0002mmmmmin(2ll1/1550,110)minn(21000/1550,110)1.3333mmm 满满足要求求！ 六、主梁梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类类型(mmm)6044044主梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)205主梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)125主梁截面抵抵抗矩WW(cmm3)10.333主梁弹性模模量E(N/mmm2)2060000主梁截面惯惯性矩II(c

11、mm4)30.999主梁计算方方式三等跨连续续梁可调托座内内主梁根根数1 1、小小梁最大大支座反反力计算算 qq111.2(G11k +(G22k+GG3k)h)+1.44Q11kb=1.22(00.5+(244+1.1)0.115)+1.4430.322.7995kNN/m qq1静11.2(G11k +(G22k+GG3k)h)b11.2(0.5+(24+1.11)00.155)00.31.5535kkN/mm qq1活11.4Q1kkb 1.4330.311.266kN/m qq2(G(G1kk +(G2kk+G3kk)hh)+QQ1kk)bb=(11(00.5+(244+1.1)0.1

12、15)+133)00.32.1179kkN/mm 承承载能力力极限状状态 按按二等跨跨连续梁梁，Rmmax1.225q11L11.2552.79551.244.1993kNN 按按悬臂梁梁，R112.79550.100.288kN RRmaaxRRmaxx，R144.1993kNN; 正正常使用用极限状状态 按按二等跨跨连续梁梁，Rmaxx1.25qq2L11.2552.17991.233.2669kNN 按按悬臂梁梁，R1q2l1=2.17990.100.2118kNN RRmaaxRRmaax，RR133.2669kNN; 计计算简图图如下： 主主梁计算算简图一一 2、抗抗弯验算算 主主梁

13、弯矩矩图一(kNm) =Mmmax/W=11.9551006/1003300=1888.7746NN/mmm2ff=2205NN/mmm2 满满足要求求！ 3、抗抗剪验算算 主主梁剪力力图一(kN) maxx=Vmaax/(8Izz)bh002-(bb-)h2=99.48871100004406602-(440-88)5522/(8330999008)27.49NN/mmm2=1125NN/mmm2 满满足要求求！ 4、挠挠度验算算 主主梁变形形图一(mm) 跨跨中mmax=1.9911mmm=minn12200/1500，100=88mm 悬悬挑段maxx0.6688mm=miin(2215

14、50/1150,10)=2mmm 满满足要求求！ 5、支支座反力力计算 承承载能力力极限状状态 图图一 支支座反力力依次为为R1=111.4778kNN，R22=177.8773kNN，R33=177.8773kNN，R44=111.4778kNN 七、可调调托座验验算荷载传递至至立柱方方式可调托座可调托座承承载力容容许值N(kN)30 按按上节计计算可知知，可调调托座受受力N17.8733kNN300kN 满满足要求求！ 八、立柱柱验算钢管截面类类型(mmm)4833.2钢管计算截截面类型型(mmm)4833.2钢材等级Q235立柱截面面面积A(mm22)424立柱截面回回转半径径i(mmm

15、)15.9立柱截面抵抵抗矩WW(cmm3)4.49抗压强度设设计值f(N/mmm2)205支架自重标标准值qq(kNN/m)0.15支架立柱计计算长度度修正系系数1.2悬臂端计算算长度折折减系数数k0.7 1、长长细比验验算 ll01=hh+22ka=10000+220.74450=16330mmm ll0=hh=1.2118000=21160mmm =maaxll01，ll0/ii=21160/15.9=1135.8499=1150 满满足要求求！ 2、立立柱稳定定性验算算 根根据建建筑施工工承插型型盘扣式式钢管支支架安全全技术规规程JJGJ2231-20110公式式5.33.1-2： 小小

16、梁验算算 qq111.2(0.5+(24+1.11)00.155)+11.40.9930.3 = 2.6699kN/m 同同上四六步计计算过程程，可得得： RR1100.9661kNN，R22177.0667kNN，R33177.0667kNN，R44100.9661kNN 顶顶部立柱柱段： 1=l011/i=16330.0000/15.9=1102.5166 查查表得，0.5733 不不考虑风风荷载: NN1 =MaxxR11，R2，R3，R4=MMax10.9611，177.0667，117.0067，110.9961=177.0998kNN ff NN1/(A)1770988/(00.5

17、7734424)700.3776N/mm22ff2205NN/mmm2 满满足要求求！ 考考虑风荷荷载: MMwQcklah2/1001.400.90.00761.221.82/1000.0377kNm NN1w =MaxxR11,R2,R3,R4+MMw/lb=Maax110.9961,17.0677,177.0667,110.9961+0.0377/1.2=117.0098kkN ff NN1w/(A)+ MMw/W170098/(0.57334224)+0.00371066/4773078.1988N/mmm2ff2205NN/mmm2 满满足要求求！ 非非顶部立立柱段： =l00/i=

18、21660.0000/15.9=1135.8499 查查表得，1=0.3711 不不考虑风风荷载: NN =MMaxR1,R2,R3,R4+GqH=MMax10.9611,177.0667,117.0067,10.9611+11.20.11544.5=17.8777kN ff=N/(11A)17.87771003/(00.37714424)=1113.6646NN/mmm2=2205NN/mmm2 满满足要求求！ 考考虑风荷荷载: MMwQcklah2/1001.400.90.00761.221.82/1000.0377kNm NNw =MMaxR1,R2,R3,R4+GqH+MMw/lb=M

19、aax110.9961,17.0677,177.0667,110.9961+1.200.1554.5+00.0337/11.2=17.9088kN ff=Nww/(1A)+Mw/W17.90881003/(00.37714424)+0.03771006/44490=1211.6665N/mm22=2205NN/mmm2 满满足要求求！ 九、高宽宽比验算算 根根据建建筑施工工承插型型盘扣式式钢管支支架安全全技术规规范JJGJ2231-20110 第第6.11.4: 对长长条状的的独立高高支模架架，架体体总高度度与架体体的宽度度之比不不宜大于于3 HH/B=4.55/277=0.16773 满满足

20、要求求！ 十、抗倾倾覆验算算 混混凝土浇浇筑前，倾倾覆力矩矩主要由由风荷载载产生，抗抗倾覆力力矩主要要由模板板及支架架自重产产生 MMT=cQ(kL1Hh2+Q3kkL1h1)=111.4(0.0076454.553.9+00.5554553.9)=2199.1664kNNm MMR=G(G1kk+0.15HH/(llalb)LL1B12/2=0.99(00.5+0.11544.5/(1.211.2)4452272/2=143300.93kkNmm MMT=2119.1164kkNmmMRR=1443000.933kNm 满满足要求求！ 混混凝土浇浇筑时，倾倾覆力矩矩主要由由泵送、倾倾倒混凝凝

21、土等因因素产生生的水平平荷载产产生，抗抗倾覆力力矩主要要由钢筋筋、混凝凝土、模模板及支支架自重重产生 MMT=cQ(Q2kkL1H+QQ3kL1h1)=111.4(0.22544544.5+0.55544533.9)=2006.001kNNm MMR=G(GG2k+GG3k)h0+(GG1k+00.155H/(lalb)L1B12/2=0.99(24+1.11)00.155+(00.5+0.11544.5/(1.211.2)452722/2=698880.8011kNm MMT=2006.001kNNmMR=6998800.8001kNNm 满满足要求求！梁模板（盘盘扣式，梁梁板立柱柱共用）计

22、计算书 计计算依据据： 11、建建筑施工工承插型型盘扣式式钢管支支架安全全技术规规程JJGJ2231-20110 22、混混凝土结结构设计计规范GGB 5500110-220100 33、建建筑结构构荷载规规范GGB 5500009-220122 44、钢钢结构设设计规范范GBB 5000177-20003 一、工程程属性新浇混凝土土梁名称称KL14混凝土梁截截面尺寸寸(mmmmmm)600113500模板支架高高度H(m)3.9模板支架横横向长度度B(mm)30模板支架纵纵向长度度L(mm)40梁侧楼板厚厚度(mmm)150 二、荷载载设计模板及其支支架自重重标准值值G1kk(kNN/m22

23、)面板0.1面板及小梁梁0.3楼板模板0.5模板及其支支架0.75新浇筑混凝凝土自重重标准值值G2kk(kNN/m33)24混凝土梁钢钢筋自重重标准值值G3kk(kNN/m33)1.5混凝土板钢钢筋自重重标准值值G3kk(kNN/m33)1.1施工人员及及设备荷荷载标准准值Q11k(kkN/mm2)3风荷载标准准值kk(kNN/m22)基本风压0(kNN/m22)0.3非自定义:0.0031地基粗糙程程度D类(有密密集建筑筑群且房房屋较高高市区)模板支架顶顶部距地地面高度度(m)6风压高度变变化系数数z0.51风荷载体型型系数s0.2 三、模板板体系设设计新浇混凝土土梁支撑撑方式梁两侧有板板，

24、梁底底小梁平平行梁跨跨方向梁跨度方向向立柱纵纵距是否否相等是梁跨度方向向立柱间间距laa(mmm)900梁两侧立柱柱间距llb(mmm)1000支撑架中间间层水平平杆最大大竖向步步距h(mm)1500支撑架顶层层水平杆杆步距hh(mmm)1000可调托座伸伸出顶层层水平杆杆的悬臂臂长度aa(mmm)500新浇混凝土土楼板立立柱间距距la(mmm)、llb(mmm)900、9900混凝土梁距距梁两侧侧立柱中中的位置置居中梁左侧立柱柱距梁中中心线距距离(mmm)500梁底增加立立柱根数数1梁底增加立立柱布置置方式按混凝土梁梁梁宽均均分梁底增加立立柱依次次距梁左左侧立柱柱距离(mm)500梁底支撑小

25、小梁根数数5梁底支撑小小梁间距距150每纵距内附附加梁底底支撑主主梁根数数0梁底支撑小小梁最大大悬挑长长度(mmm)200 设设计简图图如下：平面图立面图 四、面板板验算面板类型覆面木胶合合板面板厚度tt(mmm)15面板抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)15面板抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)1.4面板弹性模模量E(N/mmm2)100000 取取单位宽宽度b=10000mmm，按四四等跨连连续梁计计算： WWbhh2/6=10000115115/663775000mm33，Ibh33/122=10000151515/1228112500mm44 qq111.2(G1kk+(GG2

26、k+GG3k)h)+1.44Q11kb=1.22(00.1+(244+1.5)1.335)+1.443145.63kkN/mm qq1静11.2G11k+(G2kk+G3kk)hhbb1.20.11+(224+11.5)1.35141.43kkN/mm qq1活11.4Q1kkb1.443144.2kkN/mm qq211G11k+11(GG2k+GG3k)h+11Q11kb100.1+1(24+1.55)11.355+131337.5525kkN/mm 计计算简图图如下： 1、强强度验算算 MMmaxx0.1077q1静静L2+0.1211q1活活L20.1077411.4330.1522+

27、0.12114.200.15520.1111kNm Mmmax/W00.11111106/37750002.9655N/mmm2ff115N/mm22 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 maxx0.6322q2L4/(1100EEI)=0.663237.525515504/(110010000028112500)00.0443mmmmminL/1150，110minn1550/1150，1101mmm 满满足要求求！ 3、支支座反力力计算 设设计值(承载能能力极限限状态) RR1=R5=0.3933q1静静L+00.4446q11活L=0.339341.430.115+00.444644.20

28、.11522.7223kNN RR2=R4=1.1433q1静静L+11.2223q11活L=1.114341.430.115+11.222344.20.11577.8774kNN RR3=0.9288q1静静L+11.1442q11活L=0.992841.430.115+11.144244.20.11566.4887kNN 标标准值(正常使使用极限限状态) RR1=R5=0.3933q2L=00.3993337.55250.11522.2112kNN RR2=R4=1.1433q2L=11.1443337.55250.11566.4334kNN RR3=0.9288q2L=00.922833

29、7.55250.11555.2223kNN 五、小梁梁验算小梁类型方木小梁截面类类型(mmm)60800小梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)15.444小梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)1.78小梁截面抵抵抗矩WW(cmm3)64小梁弹性模模量E(N/mmm2)9350小梁截面惯惯性矩II(cmm4)256小梁计算方方式二等跨连续续梁 承承载能力力极限状状态： 梁梁底面板板传递给给左边小小梁线荷荷载：qq1左RR1/b=2.7723/122.7223kNN/m 梁梁底面板板传递给给中间小小梁最大大线荷载载：q11中MMaxR2,R3,R4/bb = Maxx7.8744,6.48

30、77,7.8744/11= 77.8774kNN/m 梁梁底面板板传递给给右边小小梁线荷荷载：qq1右RR5/b=2.7723/122.7223kNN/m 小小梁自重重：q221.2(0.33-0.1)0.66/4 =0.0366kN/m 梁梁左侧模模板传递递给左边边小梁荷荷载q33左11.20.55(11.355-0.15)=0.72kkN/mm 梁梁右侧模模板传递递给右边边小梁荷荷载q33右11.20.55(11.355-0.15)=0.72kkN/mm 梁梁左侧楼楼板传递递给左边边小梁荷荷载q44左1.22(00.5+(244+1.1)0.115)+1.443(00.5-0.66/2)/

31、21=00.9332kNN/m 梁梁右侧楼楼板传递递给右边边小梁荷荷载q44右1.22(00.5+(244+1.1)0.115)+1.443(1-00.5)-0.6/22)/221=0.9932kkN/mm 左左侧小梁梁荷载qq左q1左左+q2+q3左左+q4左左 =22.7223+00.0336+00.722+0.9322=4.4111kN/m 中中间小梁梁荷载qq中= qq1中+ q2=7.8744+0.0366=7.91kkN/mm 右右侧小梁梁荷载qq右q1右右+q2+q3右右+q4右右 =22.7223+00.0336+00.722+0.9322=4.4111kN/m 小小梁最大大荷

32、载qq=Maaxqq左,q中,q右=MMax4.4411,7.991,44.4111=7.991kNN/m 正正常使用用极限状状态： 梁梁底面板板传递给给左边小小梁线荷荷载：qq1左R1/bb=2.2122/12.2212kkN/mm 梁梁底面板板传递给给中间小小梁最大大线荷载载：q11中MaxxR22,RR3,RR4/b = Maax66.4334,55.2223,66.4334/1= 6.4434kkN/mm 梁梁底面板板传递给给右边小小梁线荷荷载：qq1右R5/bb=2.2122/12.2212kkN/mm 小小梁自重重：q2211(00.3-0.11)00.6/4 =0.003kNN/

33、m 梁梁左侧模模板传递递给左边边小梁荷荷载q33左100.5(1.35-0.115)=0.66kN/m 梁梁右侧模模板传递递给右边边小梁荷荷载q33右100.5(1.35-0.115)=0.66kN/m 梁梁左侧楼楼板传递递给左边边小梁荷荷载q44左1(0.5+(24+1.11)00.155)+113(00.5-0.66/2)/21=00.7227kNN/m 梁梁右侧楼楼板传递递给右边边小梁荷荷载q44右1(0.5+(24+1.11)00.155)+113(1-00.5)-0.6/22)/221=0.7727kkN/mm 左左侧小梁梁荷载qq左qq1左+q2+qq3左+q4左左 =2.2212

34、+0.003+00.6+0.7727=3.5569kkN/mm 中中间小梁梁荷载qq中= q1中中+ q2=66.4334+00.033=6.4644kN/m 右右侧小梁梁荷载qq右qq1右+q2+qq3右+q4右右 =2.2212+0.003+00.6+0.7727=3.5569kkN/mm 小小梁最大大荷载qq=MMaxq左,qq中,qq右=Maxx3.5699,6.4644,3.5699=66.4664kNN/m 为为简化计计算，按按二等跨跨连续梁梁和悬臂臂梁分别别计算，如如下图： 1、抗抗弯验算算 MMmaxxmaax00.1225qll12，0.5qll22mmax0.11257.9

35、9100.922，0.577.9110.2200.8001kNNm =Mmmax/W=00.80011106/6440000=122.5114N/mm22ff=115.444N/mm22 满满足要求求！ 2、抗抗剪验算算 VVmaxxmaax00.6225qll1，qll2mmax0.66257.99100.9，77.9110.24.4449kkN maxx=3VVmaxx/(22bh00)=334.449910000/(26080)1.39NN/mmm2=11.788N/mmm2 满满足要求求！ 3、挠挠度验算算 10.5211qll14/(1100EEI)0.55216.446490004

36、/(11009355022561044)00.9223mmmmminl1/1550，110=minn9000/1150，1106mmm 2ql24/(88EI)6.464420004/(889335025661004)00.0554mmmmmin2l22/1550，110=minn4000/1150，1102.6667mmm 满满足要求求！ 4、支支座反力力计算 承承载能力力极限状状态 RRmaxx=11.255qL11,0.3755qL11+qLL2=mmax1.22577.9110.9,00.377577.9110.9+77.9110.2=8.8899kkN 同同理可得得： 梁梁底支撑撑小

37、梁所所受最大大支座反反力依次次为R11=4.9622kN,R2=8.8999kN,R3=7.3388kN,R4=8.8999kN,R5=4.9622kN 正正常使用用极限状状态 RRmaxx=1.225qL1,0.3755qLL1+qL2=mmax1.22566.466400.9,0.33756.44640.99+6.46440.2=7.2272kkN 同同理可得得： 梁梁底支撑撑小梁所所受最大大支座反反力依次次为R11=44.0115kNN,R22=77.2772kNN,R33=55.911kN,R4=77.2772kNN,R55=44.0115kNN 六、主梁梁验算主梁类型钢管主梁截面类类

38、型(mmm)4833.5主梁计算截截面类型型(mmm)4833主梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)205主梁抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)125主梁截面抵抵抗矩WW(cmm3)4.49主梁弹性模模量E(N/mmm2)2060000主梁截面惯惯性矩II(cmm4)10.788可调托座内内主梁根根数2受力不均匀匀系数0.6 主主梁自重重忽略不不计，主主梁2根根合并，其其受力不不均匀系系数=00.6,则单根根主梁所所受集中中力为KKsRRn，RRn为各各小梁所所受最大大支座反反力 1、抗抗弯验算算 主主梁弯矩矩图(kkNmm) =Mmmax/W=00.72271106/44490=16

39、11.8225N/mm22ff=2205NN/mmm2 满满足要求求！ 2、抗抗剪验算算 主主梁剪力力图(kkN) VVmaxx6.3811kN maxx=2VVmaxx/A=266.3881110000/4224330.11N/mmm2=1125NN/mmm2 满满足要求求！ 3、挠挠度验算算 主主梁变形形图(mmm) maxx0.26mmmminnL/1500，100=mmin5000/1550，1103.3333mmm 满满足要求求！ 4、支支座反力力计算 承承载能力力极限状状态 支支座反力力依次为为R1=1.9355kN，RR2=177.1665kNN，R33=1.9355kN 立立柱

40、所受受主梁支支座反力力依次为为P1=1.9355/0.6=33.2225kNN，P22=177.1665/00.6=28.6099kN，PP3=1.9355/0.6=33.2225kNN 七、可调调托座验验算荷载传递至至立柱方方式可调托座可调托座承承载力容容许值N(kN)30扣件抗滑移移折减系系数kcc0.85 1、扣扣件抗滑滑移验算算 两两侧立柱柱最大受受力NmaxxR11,R3mmax1.9935,1.99351.9355kN0.88588=6.8kNN 单单扣件在在扭矩达达到400655Nmm且无质质量缺陷陷的情况况下，单单扣件能能满足要要求！ 2、可可调托座座验算 可可调托座座最大受受

41、力NmaxxP22228.6609kkNN30kkN 满满足要求求！ 八、立柱柱验算钢管截面类类型(mmm)4833.2钢管计算截截面类型型(mmm)4833钢材等级Q345立柱截面面面积A(mm22)424回转半径ii(mmm)15.9立柱截面抵抵抗矩WW(cmm3)4.49支架立柱计计算长度度修正系系数1.2悬臂端计算算长度折折减系数数k0.7抗压强度设设计值f(N/mmm2)300支架自重标标准值qq(kNN/m)0.15 1、长长细比验验算 hhmaxx=maax(h,hh+22ka)=maax(11.215000,110000+20.775000)=18000mmm =hmmax/i

42、=118000/155.9=1133.2008=1500 长长细比满满足要求求！ 查查表得，0.3866 2、风风荷载计计算 MMwc1.4klah2/1000.911.40.00310.991.52/1000.0088kNm 根根据建建筑施工工承插型型盘扣式式钢管支支架安全全技术规规程JJGJ2231-20110公式式5.33.1-2： 11)面板板验算 qq111.2(0.1+(24+1.55)11.355)+11.40.993145.21kkN/mm 22)小梁梁验算 qq1maax22.6995+11.2(00.3-0.11)00.6/4+00.5(1.35-0.115)+11.2(0

43、.5+(24+1.11)00.155)+11.40.993maax00.5-0.66/2，(1-00.5)-0.6/22/221，77.7997+11.2(0.3-00.1)0.6/44=77.8333kNN/m 同同上四六计算算过程，可可得： PP13.18kkN，PP2288.2886kNN，P333.18kkN 立立柱最大大受力NNwmaaxPP1+N边11，P2，P3+N边22+11.20.115(3.99-1.35)+Mww/lbmaax33.188+11.2(0.5+(24+1.11)00.155)+11.40.993(00.9+0.55-0.6/22)/220.9，228.228

44、6，33.188+11.2(0.5+(24+1.11)00.155)+11.40.993(00.9+1-00.5-0.66/2)/20.99+00.4559+00.0008/11288.7553kNN ffN/(AA)+MMw/W287753.1411/(00.38864424)+0.00881006/444901777.4666N/mm22ff3300NN/mmm2 满满足要求求！ 九、高宽宽比验算算 根根据建建筑施工工承插型型盘扣式式钢管支支架安全全技术规规范JJGJ2231-20110 第第6.11.4: 对长长条状的的独立高高支模架架，架体体总高度度与架体体的宽度度之比不不宜大于于3

45、HH/B=3.99/300=0.133 满满足要求求，不需需要进行行抗倾覆覆验算 ！ 十、立柱柱支承面面承载力力验算支撑层楼板板厚度hh(mmm)150混凝土强度度等级C30混凝土的龄龄期(天天)7混凝土的实实测抗压压强度ffc(N/mm22)8.2944混凝土的实实测抗拉拉强度fft(N/mm22)0.8299立柱垫板长长a(mmm)200立柱垫板宽宽b(mmm)200 FF1=N=28.7533kN 1、受受冲切承承载力计计算 根根据混混凝土结结构设计计规范GGB5000100-20010第第6.55.1条条规定，见见下表公式参数剖析Fl(00.7hft+0.25pc,mm)uumh0F1

46、局部荷载设设计值或或集中反反力设计计值h截面高度影影响系数数：当hh8000mmm时，取取h=1.0；当当h220000mm时时，取h=0.9；中中间线性性插入取取用。ft混凝土轴心心抗拉强强度设计计值pc,mm临界面周长长上两个个方向混混凝土有有效预压压应力按按长度的的加权平平均值，其其值控制制在1.0-33.5NN/22范围内内um临界截面周周长：距距离局部部荷载或或集中反反力作用用面积周周边h00 /22处板垂垂直截面面的最不不利周长长。h0截面有效高高度，取取两个配配筋方向向的截面面有效高高度的平平均值=minn(11,2) 1=0.4+11.2/s,2=0.5+aashh0/4UUm

47、1局部荷载或或集中反反力作用用面积形形状的影影响系数数2临界截面周周长与板板截面有有效高度度之比的的影响系系数s局部荷载或或集中反反力作用用面积为为矩形时时的长边边与短边边尺寸比比较，s不宜大大于4：当ss2时时取ss=2，当当面积为为圆形时时，取s=2as板柱结构类类型的影影响系数数：对中中柱，取取as=400，对边边柱，取取as=300：对角角柱，取取as=200说明在本工程计计算中为为了安全全和简化化计算起起见，不不考虑上上式中pc,mm之值，将将其取为为0，作作为板承承载能力力安全储储备。 可可得：h=1，fft=0.8299N/mmm2，=1，hh0=h-20=1300mm， uum

48、 =22(aa+h00)+(b+hh0)=13220mmm FF=(00.7hft+0.25pc，mm)uumh0=(00.7100.8229+00.2550)1132201130/10000=999.5579kkNFF1=288.7553kNN 满满足要求求！ 2、局局部受压压承载力力计算 根根据混混凝土结结构设计计规范GGB5000100-20010第第6.66.1条条规定，见见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面面上作用用的局部部荷载或或局部压压力设计计值fc混凝土轴心心抗压强强度设计计值；可可按本规规范表44.1.4-11取值c混凝土强度度影响系系数，按按本规范范第

49、6.3.11条的规规定取用用l混凝土局部部受压时时的强度度提高系系数Aln混凝土局部部受压净净面积l=(AAb/Al)1/22Al混凝土局部部受压面面积Ab局部受压的的计算底底面积，按按本规范范第6.6.22条确定定 可可得：ffc=8.2944N/mmm2，c=1， l=(AAb/Al)1/22=(a+22b)(b+2b)/(aab)1/22=(6000)(6000)/(20002000)1/22=3，AAln=aab=4400000mmm2 FF=1.35clfcAln=11.3551388.29944400000/110000=13343.6288kNF1=288.7553kNN 满满足

50、要求求！墙模板（木木模板）计计算书 计计算依据据： 11、建建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008 22、混混凝土结结构设计计规范GGB5000100-20010 33、建建筑结构构荷载规规范GGB 5500009-220122 44、钢钢结构设设计规范范GBB 5000177-20003 一、工程程属性新浇混凝土土墙名称称地下室外墙墙新浇混凝土土墙墙厚厚(mmm)350混凝土墙的的计算高高度(mmm)4500混凝土墙的的计算长长度(mmm)7700 二、荷载载组合侧压力计算算依据规规范建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008混凝土重力力密度c(kNN/m

51、33)24新浇混凝土土初凝时时间t00(h)4外加剂影响响修正系系数111混凝土坍落落度影响响修正系系数221混凝土浇筑筑速度VV(m/h)2混凝土侧压压力计算算位置处处至新浇浇混凝土土顶面总总高度HH(m)4.5新浇混凝土土对模板板的侧压压力标准准值G44k(kkN/mm2)min00.222ct012v1/22，cHminn0.2224411121/2，22444.5miin229.8868，1108299.8668kNN/m22倾倒混凝土土时对垂垂直面模模板荷载载标准值值Q3kk(kNN/m22)2 新新浇混凝凝土对模模板的侧侧压力标标准值GG4kmmin0.222cct012v1/22

52、，cHminn0.2224411121/2，22444.5miin229.887，1108299.877kN/m2 承承载能力力极限状状态设计计值S承承0.9maax11.2GG4k+11.4QQ3k，11.355G4kk+1.400.7QQ3k0.99maxx1.2229.887+11.42，11.355299.877+1.400.720.99maxx388.6444，442.22850.9442.228538.0566kN/m2 正正常使用用极限状状态设计计值S正正G4kk299.877 kNN/m22 三、面板板布置小梁布置方方式竖直左部模板悬悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小

53、梁一端悬悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬悬臂长(mm)200对拉螺栓横横向间距距(mmm)500对拉螺栓竖竖向间距距(mmm)500模板设计立立面图 四、面板板验算面板类型覆面木胶合合板面板厚度(mm)12面板抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)15面板弹性模模量E(N/mmm2)100000 墙墙截面宽宽度可取取任意宽宽度，为为便于验验算主梁梁，取bb0.5m，WWbhh2/650001222/6120000mmm3，Ibh33/12250001123/1227220000mm44 1、强强度验算算 qqbSS承0.5338.005619.0288kN/m 面面板弯矩

54、矩图(kkNmm) MMmaxx0.0955kNm Mmmax/W00.09951106/12200007.9288N/mmm2ff115N/mm22 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 qqbSS正0.5229.887=114.9935kkN/mm 面面板变形形图(mmm) 0.43mmml/44002000/400000.5mmm 满满足要求求！ 五、小梁梁验算小梁材质及及类型矩形木楞小梁截面类类型(mmm)40800小梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)16.2小梁弹性模模量E(N/mmm2)9000小梁截面抵抵抗矩WW(cmm3)42.677小梁截面惯惯性矩II(cmm4)170.

55、667 1、强强度验算算 qqbSS承0.2755388.0556110.4465kkN/mm 小小梁弯矩矩图(kkNmm) 小小梁剪力力图(kkN) MMmaxx0.3277kNm Mmmax/W00.32271106/42267007.6644N/mmm2ff116.22N/mmm2 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 qqbSS正0.2755299.877=8.2144kN/m 小小梁变形形图(mmm) 0.4622mml/40005000/44001.225mmm 满满足要求求！ 3、支支座反力力计算 RR1=4.5077kN，RR2=.R337=44.0007kNN，R338=55.5

56、009kNN 六、主梁梁验算主梁材质及及类型双钢管主梁截面类类型(mmm)4833主梁计算截截面类型型(mmm)4833主梁抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)205主梁弹性模模量E(N/mmm2)2060000主梁截面抵抵抗矩WW(cmm3)4.49主梁截面惯惯性矩II(cmm4)10.788 1、强强度验算算 主主梁弯矩矩图(kkNmm) MMmaxx0.6111kNm Mmmax/W00.61111106/444901366.0883N/mm22ff2205NN/mmm2 满满足要求求！ 2、挠挠度验算算 主主梁变形形图(mmm) 0.3699mml/40005000/44001.2

57、25mmm 满满足要求求！ 七、对拉拉螺栓验验算对拉螺栓类类型M14轴向拉力设设计值NNtb(kNN)17.8 对对拉螺栓栓横向验验算间距距mmmax5000，5000/22+20005000mm 对对拉螺栓栓竖向验验算间距距nmmax5000，5000/22+25505000mm NN0.95mmnS承承0.950.550.5338.00569.0038kkNNNtb177.8kkN 满满足要求求！柱模板（设设置对拉拉螺栓）计计算书 计计算依据据： 11、建建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008 22、混混凝土结结构设计计规范GGB5000100-20010 33、建建筑

58、结构构荷载规规范GGB 5500009-220122 44、钢钢结构设设计规范范GBB 5000177-20003 一、工程程属性新浇混凝土土柱名称称车库KZ11KZZ7新浇混凝土土柱长边边边长(mm)600新浇混凝土土柱的计计算高度度(mmm)4500新浇混凝土土柱短边边边长(mm)600 二、荷载载组合侧压力计算算依据规规范建筑施工工模板安安全技术术规范JJGJ1162-20008混凝土重力力密度c(kNN/m33)24新浇混凝土土初凝时时间t00(h)4外加剂影响响修正系系数111混凝土坍落落度影响响修正系系数221混凝土浇筑筑速度VV(m/h)2混凝土侧压压力计算算位置处处至新浇浇混凝

59、土土顶面总总高度HH(m)4.5新浇混凝土土对模板板的侧压压力标准准值G44k(kkN/mm2)min00.222ct012v1/22，cHminn0.2224411121/2，22444.5miin229.8868，1108299.8668kNN/m22倾倒混凝土土时对垂垂直面模模板荷载载标准值值Q3kk(kNN/m22)2 新新浇混凝凝土对模模板的侧侧压力标标准值GG4kmmin0.222cct012v1/22，cHminn0.2224411121/2，22444.5miin229.887，1108299.877kN/m2 承承载能力力极限状状态设计计值S承承0.9maax11.2GG4k

60、+11.4QQ3k，11.355G4kk+1.400.7QQ3k0.99maxx1.2229.887+11.42，11.355299.877+1.400.720.99maxx388.6444，442.22850.9442.228538.0566kN/m2 正正常使用用极限状状态设计计值S正正G4kk299.877 kNN/m22 三、面板板验算面板类型覆面木胶合合板面板厚度(mm)12面板抗弯强强度设计计值ff(NN/mmm2)14.7442面板弹性模模量E(N/mmm2)8925柱长边小梁梁根数5柱短边小梁梁根数5柱箍间距ll1(mmm)700模板设计平平面图 1、强强度验算算 最最不利受受